Герметичность соединений - Расчет

Были случаи применения линзовых прокладок вместе с дополнительными упрочняющими кольцами, но, видимо, это мало сказалось на характеристиках уплотнения. Изготовлялись прокладки и с канавкой на внутренней поверхности кольца в расчете на то, что под воздействием рабочего давления возникнет эффект самоуплотнения п герметичность соединения возрастет. Такие линзовые прокладки действительно работают хорошо, но допуски на их обработку и твердость приобретают критический характер. [c.285]

Герметичность соединений - Расчет 291 [c.586]

Пример расчета. Требуется определить величину давления, при котором будет обеспечена герметичность соединения с плоской мембраной наружным диаметром — 40 мм с буртом [c.122]

Следует указать, что числовой коэффициент 0,2-г1,8 найден опытным путем так, например, при расчете герметичных соединений рекомендуется принимать Р у — (l,5- l,8) Я при расчете рым-болтов Я= 0,25 Р. Таким образом, величина этого числового коэффициента зависит от условий работы узла и для наиболее часто встречающихся случаев имеет более или менее установившееся значение. [c.129]

Случай 5 (рис. 3.18). Затянутый болт нагружен осевой силой. В таких соединениях предварительная затяжка болтов должна обеспечить герметичность соединения после при-. ложения внешней осевой силы. Диаметр и число болтов в соединении обычно выбирают исходя из размеров и конструкции соединения. Задачей расчета является определение усилия предварительной затяжки болта, обеспечивающего заданную силу остаточной затяжки, [c.33]

Расчет напряженного болтового соединения с внешней осевой нагрузкой. Примером такого соединения могут служить болты крепления крышки резервуара для газа и жидкости с давлением выше атмосферного. Обычно между крышкой и корпусом резервуара устанавливают прокладку из меди, асбеста и др. (рис. 83). Затяжка болтов должна обеспечивать герметичность соединения и, кроме того, болты должны выдерживать осевую нагрузку от давления газа на крышку. Следовательно, на болт будет действовать сила затяжки и внутреннее давление, приходящееся на один болт. [c.112]

Расчет концевой арматуры из условия обеспечения герметичности соединения. Зд сь, как и в предыдущем случае, допустима зависнмость [c.192]

Расчет прочно-плотных швов отличается от расчета прочных швов тем, что, кроме расчета заклепок на срез, производится проверка шва на отсутствие скольжения листов друг по другу. Скольжение листов приводит к нарушению герметичности соединения. Следовательно, указанная проверка является расчетом шва на плотность если нет скольжения, шов плотен, герметичен. [c.32]

Прохождение газа или жидкости через течи. При контроле герметичности соединений и изделий наиболее важной характеристикой процесса является величина потока жидкости или газа через течь (величина расхода газа или жидкости). Для упрощения расчетов величины потока течь обычно представляют в виде гладкого цилиндрического канала. [c.229]

Удельное давление на прокладку зависит от конструкции и материала прокладки (предела текучести). Величину принимают ( таким расчетом, чтобы в результате смятия контактных поверхностей прокладки получить герметичное соединение. [c.84]

К боковой стенке канавки, обеспечивая герметичность соединения плотным контактом по трем поверхностям (рис. 6.12). Размеры колец, используемых в пневматических устройствах, обычно равны ширина 3—6 мм, высота 5—8 мм. Размер колец и канавок выбирают из расчета обеспечения бокового зазора в пределах 0,2—0,25 мм при сборке кольца (без обжатия). [c.150]

Расчет резьбового соединения включает в себя обычно две связанные между собой задачи 1) оценку прочности соединения 2) оценку плотности (герметичности) стыка. [c.512]

Соединения на шпильках, как и всякие резьбовые соединения, подвергают при сборке предварительной затяжке, величина которой влияет на прочность, работоспособность и герметичность узла. Усилие предварительной затяжки определяют расчетом или экспериментально. Оно зависит от материала стягиваемых деталей, соотношения упругости шпильки и стягиваемых деталей, условий работы стыка, требуемой степени его герметичности и, наконец, от рабочей температуры соединения. [c.37]

Выполняя свою основную функцию по обеспечению плотности стыка, его герметичности и жесткости (резьбовые крепежные соединения) и по передаче осевых усилий (резьбовые соединительные элементы), резьбовые соединения должны обеспечивать надежную и безопасную эксплуатацию конструкции в целом. На стадии проектирования на первом этапе проводится расчет соединения на статическую прочность. Основная задача этого расчета состоит в обоснованном определении расчетных усилий, действующих на соединение. Для резьбовых соединительных элементов исполнительных механизмов расчетное усилие равно величине усилия передаваемого на рабочие органы. Для крепежных резьбовых сое динений расчетные усилия зависят от взаимодействия усилий пред. [c.195]

Основу обеспечения взаимозаменяемости прочноплотных соединений составляет определение допусков геометрических параметров по заданной герметичности. За норму герметичности для практического использования принимают величину утечки в единицу времени и режим течения среды. Расчеты показывают, что для металлических соединений в эксплуатационном диапазоне температур (+ 50 °С) и давлений (40 — 50 МПа), режим течения среды ламинарный. [c.303]

При конструировании болтовых соединений должна быть обеспечена статическая прочность и выносливость болтов (шпилек) помимо иных специальных требований (герметичности, плотности стыка, жесткости и т. д.). Поэтому при расчете на прочность в качестве расчетных следует принимать такие из действующих нагрузок, которые в основном определяет прочность болта. [c.347]

На рис, 28 приведены также результаты вычисления ширины зовы контакта. Расчеты по методу конечных элементов для упругого и упругопластического материалов совпали и, в частности, показали, что после некоторого усилия затяга шпилек и вплоть до максимального внутреннего давления участок между кольцевыми пазами входит в контактную область. Модель жесткого кольца не дает достаточной информации о ширине зоны контакта, требуемой для решения во проса о герметичности рассматриваемого фланцевого соединения. Это связано с тем, что модель жесткого кольца определяет зону контакта лишь в виде линии. Поэтому при расчетах по модели жесткого кольца принимается следующая процедура. м [c.43]

Труба должна выдерживать максимальное давление пара. По этой причине корпус и торцевые крышки трубы должны быть точно рассчитаны, а их соединение должно быть выполнено с помощью высококачественной сварки до того, как будут завершены расчеты и производство большой партии продукции. Изготовленные экспериментальные трубы могут быть испытаны под высоким давлением пара путем нагрева трубы настолько, чтобы убедиться, что корпус трубы, торцевые крышки и соединения способны выдерживать расчетное давление пара при соответствующем запасе прочности, гарантирующем безопасную работу. Такие эксперименты должны быть проведены в закрытом прочном, выдерживающем взрыв сосуде для того, чтобы оградить от опасности повреждения оборудования и ранения персонала в случае возможного разрыва трубы. Для того чтобы убедиться в герметичности изготовленной тепловой трубы, можно провести испытания на утечки. Испытания на утечки предпочтительнее производить при рабочих температурах трубы. Труба может быть помещена в камеру, заполненную газом, не содержащим теплоносителя. Обнаружение теплоносителя в камере указывает на наличие утечек. Для обнаружения следов теплоносителя применяются химические методы, масс- [c.178]

В ответственных резьбовых соединениях усилие предварительной затяжки определяют из расчета, исходя из условий создания определенного минимального давления на стыке соединяемых деталей, обеспечивающего его плотность и герметичность и отсутствие наклепа, а также уменьшения влияния переменных основных напряжений на прочность резьбового соединения. [c.194]

Расчет затянутого болта без внешней осевой нагрузки. Примером такого соединения может служить крепление люков, крышек, к герметичности которых не предъявляется особых требований. [c.272]

Стоимость монтажных работ и вспомогательных материалов, а также затраты времени на монтаж магистральных трубопроводов гидравлических систем определяют по таблицам ценника па монтаж магистральных трубопроводов систем жидкой смазки. При этом данные таблицы умножаются на коэффициент 1,5, принимаемый на утолщенность стенки и повышенное требование к герметичности соединений. Установка гидроаппаратуры к цилиндру и подсоединение к нему трубопроводов берется из расчета среднего диаметра цилиндра, приравниваемого к точке густой смазки с коэффициентом 1,8. [c.13]

При расчете и проектировании соединений с неконтактирующими фланцами наряду с задачами прочности корпусов, болтов и прокладок решаются задачи обеспечения герметичности соединений. [c.294]

Расчет герметичностн соединений. Герметичность соединений определяет их способность удерживать утечку газа или жидкости. С учетом геометрии и контактных деформахщй сопрягаемых поверхностей величина угечки в общем случае может быть определена по формуле [2] [c.291]

Перечислим целесообразные подходы к расчету на прочность элементов жидкостного двигателя. Камеру сгорания ЖРД на общую несущую способность целесообразно рассчить ать по предельным нагрузкам, не считаясь с местными концентрациями напряжений, поскольку обычно камера сгорания выполняется из достаточно пластичных материалов. Расчет охлаждающего тракта на местные прогибы ведут по допускаемым перемещениям [26]. Критерием работоспособности плоской форсуночной головки является герметичность соединения форсунок с пластинами. Поэтому прочностной расчет плоской головки следует вести по допускаемым деформациям. Относительные удлинения, вызываемые изгибом и нагревом плоской головки, следует сравнивать с теми их значениями (определяемыми экспериментально), при кото->ых нарушается герметичность соединения форсунок с пластинами 26]. Кроме того, если в камере имеются сварные или паяные соединения и если материал в зоне пайки обладает повышенной хрупкостью, то расчет этих соединений в некоторых случаях возможен и по допускаемым напряжениям. [c.359]

В качестве упругих элементов торцовых уплотнителей, разделяющих две среды, в конструкциях компрессоров часто используются сильфонные элементы. Точное. определение напряженно-деформированного состояния этих элементов позволяет обеспечить герметичность соединения, долговечность и надежность его эксплуатации. Существующие инженерные методики расчета сильфонов применимы лишь в узком диапазоне типоразмеров и не позволяют учесть особенности конструктивной формы и условий эксплуатации. Более того, для расчета толстостенных сильфонов они, как правило, не пригодны, поскольку не позволяют адекватно определить объемное напряженное состояние. По этой причине для расчета сильфонов была применена программа OMPASS, в которой были использованы объемные конечные элементы с переменным числом узлов на ребрах (квадратичные в окружном направлении и линейные по толщине). На рис. 4 в левом нижнем окне приведена расчетная схема сильфона по ГОСТ 21482-76 из стали 12Х18Н10Т с наружным диаметром 105 мм, внутренним - 75 мм, щагом 5,2 мм и толщиной трубки -заготовки 0,25мм. На рис. 4 в верхнем окне дана схема перемещений гофр от сдвиговой нагрузки, а в правом нижнем углу дана изометрическая проекция фрагмента деформированного и исходного сильфона. Расчетная схема включает 15010 узлов (42722 степеней свободы), 2304 объемных элемента. Матрица коэффициентов системы уравнений равновесия состав- [c.164]

Расчет врезающегося кольца сводится к определению радиальной деформации его оболочки под действием усилия затяжки Ра и деформации зоны контакта. Минимальное контактное давление для обеспечения герметичности соединения Ркт1п 200...300 МПа (сталь — сталь). Расчеты уплотнений типа металл — металл с линейным контактом требуют тщательной экспериментальной проверки, поскольку состояние контакта зависит от вибрации трубопроводов, температурных деформаций, возможных коррозионных повреждений. Температурные коэффициенты линейного расширения материалов гайки, штуцера и ниппеля для уплотнений, работающих в широком температурном диапазоне, должны быть одинаковыми. Это требование особенно относится к конструкциям, в которых применены коррозионно-стойкие стали, титановые, алюминиевые и медные сплавы. [c.144]

Крепление проволочным кольцом. Для неответственных оптических деталей, к которым не предъявляются высокие требования по центрировке, прочности закрепления и герметичности соединения, применяется крепление проволочным кольцом. На фиг. 200 изображено крепление оптических деталей проволочным кольцом. Канавка под проволоку растачивается в оправе с таким расчетом, чтобы проволока выступала из оправы на половину своего диаметра (фиг. 200, а). На фиг. 200, б показано аналогичное крепление оптической детали в штампованной оправе. Недостатком такого способа крепления является наличие осевого и радиального (за счет зазора в посадке) люфтов. Однако для неответственных оптических деталей (светофильтры, рассеиватели, запщтпые стекла) этот способ крепления вследствие своей простоты и дешевизны применяется очень широко. [c.332]

Дополнительно отметим, что заклепки начинают работать на срез лишь после того, как преодолены силы трения на поверхности контакта соединяемых элементов.- Эксперименты показывают, что для стальных деталей нри горячей клепке сдвиг возникает лишь после того, как расчетные напряжения среза в заклепках будут выше 50—60 н мм . Практически расчет заклепок ведут при более высоких допускаемых напряжениях на срез и, следовательно, в процессе эксплуатации соединения лишь часть передаваемого усилия воспринимается силами трения, а остальная передается заклепками, в которых возникают напряжения среза. В запас надежности расчета разгружающее влияние сил трения не учитывают, принимая, что усилие полностью передается заклепками. Следует иметь в виду, что в плотных соедипепиях сдвиг соединяемых элементов равносилен нарушению герметичности соединения, а поэтому недопустим, — эти соединения рассчитывают по специальной методике, имея в виду гарантию их герметичности. [c.50]

В настоящее время совокупность вероятностных характеристик выбросов успешно используется в задачах количественной оценки неровностей шероховатых поверхностей. Такие задачи решаются, в частности, при изучении микрошероховатостей обработанных (например, шлифованных) поверхностей, где отдельные параметры шероховатости оказывают существенное влияние на трение, износ, герметичность соединений, коррозийную стойкость и износостойкость деталей [46, 87,96]. Другими примерами подобных задач являются статистические измерения качества дорожных покрытий [116,123], анализ зернистой структуры голограмм и ее влияния на качество восстанавливаемой информации [83], оценка взаимодействия разрялх енных газов с обтекаемыми шероховатыми поверхностями при аэродинамических расчетах [43]. [c.9]

Для герметизации соединений при весьма высоких давлениях широко используются линзовые нрокладки (рис. 13, е), изготовленные либо из того же материала, что и корпус, либо из более мягкого материала. Твердые линзы длительнее сохраняют герметичность соединения и делают возможным большее число разборок. Преимущества этих уплотнений небольшая предварительная затяжка, а поэтому увеличение срока службы прокладки, и допустимость некоторой несоосности при монтаже без нарушения герметичности. Выточка в корпусе имеет обычно угол Р = 15 -ь 25°. Радиус Л сферы линзы выбирается с таким расчетом, чтобы сопряжение с конусом гнезда происходило примерно по среднему диаметру Сопряжение сферы с конусом обеспечивает уплотнение по линии и гарантирует герметичность при высоких давлениях и температурах. [c.227]

Турбовоздуходувки. Теплотехническими и аэродинамическими расчетами для установки выбраны две турбовоздуходувки типа ТВ250-1,12. Нагнетательные трубопроводы турбовоздуходувок снабжены задвижками с электроприводами, позволяющими регулировать расход воздуха и постепенно выводить работу воздуходувки на максимальный режим. Обе турбовоздуходувки подают сжатый воздух в один воздуховод 0 600 мм, который герметично соединен с камерой сгорания авиационного двигателя. На воздуховоде перед камерой сгорания осуществляется замер полного и статического давления воздуха и его температуры. [c.21]

Расчет производят по условию герметичности соединения. Уплотняющим элементолг служит прокладка, которая должна сжиматься дав- [c.144]

Критерием работоспособлости плотлого шва является его герметичность, и поэтому расчет соединения ведется ло специальной методике, которая здесь не приводится. [c.8]

Раструбы делаются с таким расчетом, чтобы между внутренней поверхностью раструба и наружной поверхностью В1Ставляемой в него трубы почти не имелось свободного пространства. Это обеспечивает герметичность соединения при последующем склеивании труб. [c.183]

РД 26-15-88. Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность и герметичность фланцевых соединений.— М. НИИХИММАШ, УкрНИИХИММАШ, ВНИИнефтемаш, 1990.-64 с. [c.359]

Расчет затянутых болтов. Пример затянутого болтового соединения — крепление крышки люка с прокладкой, где для обеспечения герметичности необходимо создать силу затяжки Q (рис. 3.16). При этом стержень болта растягивается силой Q и скручивается моментом Мр в резьбе. Напряжение растяжения СТр = 0/(л(/р/4), максимальное напряжение кручения T = MpjWp, где Wp = 0,2dp—момент сопротивления кручению стержня болта Mp = 0,5ga2tg( l + 9 ). Подставив в эти формулы средние значения угла подъема / резьбы, приведенного угла трения ф для метрической крепежной резьбы и применяя энергетическую теорию прочности, получим [c.45]

Расчет болтового соединения, затянутого, не нагруженного внешней осевой силой. Примером такого соединения может служить крепление люков, крышек, к герметичности которых не предъявляются особые требования. Другим примером является кжммовое соединение (рис. 158). [c.188]

Существующее многообразие конструкций прочноплотных соединений с разными требованиями в отношении герметичности исключает возможность установления единой математической зависимости от расчета величины сближения в каждом конкретном случае расчет имеет определенные особенности, а вместо с этим индивидуализируется и определением допусков. [c.304]

Герметичность клинового соединения определяется допусками отклонения угла корпуса и клина, формы уплотнительных поверхностей от конструктивно-эксплуатационных и технологических факторов, а также допусками на шероховатость, волнистость. Предпринята попытка разработки аналитического расчета допусков геометрических параметров по заданной утечке. Важной предпосылкой к расчету послужили экспериментальные исследования деформации корпуса и клина задвижки для определения профиля отклонений уплотнительной поверхности и распределения удельных давлений по периметру уплотнения, зависящего от конструктивно-эксплуата-щюнных факторов. Экспериментально показано, что для всех состояний жесткости клина (жесткий, нежесткий) профили отклонений уплотнительных поверхностей регулярны и симметричны по форме. Величины удельных давлений и распределение по периметру уплотнения зависят от вида нагружения клина, угловых отклонений корпуса и клина, отклонения от плоскостности контактирующих поверхностей. Для кривых изменения удельных давлений по периметру характерна строгая периодичность, что позволяет при аналитическом решении представить их частной суммой ряда Фурье 304 [c.304]

Диаграмма состояния Еи—Мп экспериментально не построена. В работе [1] сплавы Ей с Мп изготовляли в герметичных тиглях из Мо или W при температуре 2000 °С в высокочастотной печи и после отжига при 800 °С в течение 500 ч закаливали в воде. Установлено расслаивание в жидком состоянии. Нижние слои сплавов являются твердым раствором на основе аМп с параметром решетки а = 0,899 нм (параметр решетки а чистого Мп составляет 0,891 нм). Проведенный расчет рентгенограммы порошка сплава состава ЕиМпз в работе fl] не позволяет утверждать образование соединения указанной стехиометрии. [c.464]

Расчет соединений с неконтактирую-щи.ми фланцами. Расчетное усилие, действующее на болты (рис. 4), необходимое для грузок и обеспечения герметичности стыка, определяют по формуле [c.56]

Расчет неразъемных соединений, выполненных с применением универсальных клеев, не имеет вполне установившихся норм и методики поэтому каждый завод, где используются эги новые материалы, многократно проверяег на образцах прочность и герметичность сконструированных и принятых для производства узлов. [c.83]

Контактные уплотненпя подвижных соединений (УВ, УПС). Для расчета уплотнений подвижных соединений необходимо изучить совокупность проблем герметичности, трения и изнашивания. Движение контртела (вала, штока и др.) вызывает новые физические процессы в зоне контакта с уплотнителем, в результате которых между поверхностями может возникнуть пленка смазочного материала и в образовавшийся зазор 6 может проникнуть герметизируемая среда. В торцовых и радиальных УВ поток, [c.38]

Расчет затянутого болтового соединения, подверженного действию внешней осевой силы. Использование болтов, нагруженных осевой силой и предварительно затянутых, характерно для крепления различных крышек и фланцев (рис. 28.17). Основным требованием, предъявляемым к таким соединениям, является герметичность или недопустимость появления зазора при приложении внешней нагрузки (нерас-крытне стыка). [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...