Уплотнения Расчет

При выбранных числе оборотов турбины и диаметре трущегося кольца уплотнения потери мощности на трение являются линейной функцией от длины щелевого уплотнения. Расчетом обнаруживается, что суммарные потери мало меняются с изменением длины верхнего уплотнения при оптимальном числе ячеек расширения. Поэтому длину верхнего уплотнения рекомендуется выбирать минимально возможной по условиям прочности и компоновки узла. Для нижнего обода рабочего колеса длина щели уплотнения не определяет величины потерь на трение и должна выбираться из условия минимума объемных потерь и по конструктивным соображениям. [c.92]

Из рассмотрения рис. 3 и 4 следует, что решение задач 1 и 2 (при адиабатических или близких к ним зависимостях между р и р) возможно только в случае небольших интенсивностей скачков уплотнения. Расчет показывает, что потери полного давления в скачках, допустимых при решении этих задач, не превышают 3 % полного давления набегающего потока. Это позволяет произвести дальнейшее упрощение в постановке задачи, а именно, принять полное давление постоянным во всем внешнем потоке, а, следовательно, — течение безвихревым и после прохождения им скачков уплотнения. [c.57]

И суток (см. табл. на стр. 323 и рис. 57—59). Ниже приводятся примерные расчеты критических высот, на которых появляются скачки уплотнения. Расчеты выполнены для тела размером 1 =2,Ъ м, соответствующим размеру космического корабля. Расчеты показаны на рис. 58 и 59. [c.331]

Если о больше значения, найденного из (90) и (91), то или иа некотором участке характеристики 2 — 4, или во всем диапазоне изменения к (от к = к,, до к = 0) внутри сопла располагается прямой скачок уплотнения. Расчет дроссельных характеристик для всех этих случаев не представляет труда. [c.174]

Более сложные граничные условия, чем в случае трубки Пито, следует использовать при определении повышения давления в косых скачках уплотнения. Расчеты при этом оказываются более трудоемкими, чем в случае прямого скачка, и для граничных условий типа описанных в гл. 6 связаны с чрезвычайно сложными вычислениями параметров потока. [c.38]

Нормирование контактных давлений связано с выбором ширины уплотнения. Расчет щирины КУ рассмотрен в гл. V.. [c.74]

Разобранная задача встречается [ ри расчете торцовых уплотнений машин, а также при расчете дисковых фрикционных насосов. [c.202]

В общем виде в зависимости от конкретных условий процесса затвердевания распределение примеси по длине кристаллитов представлено на рис. 12.26. Любой процесс, приводящий к перемешиванию в жидкой фазе, уменьшает протяженность зоны концентрационного уплотнения. Для этих условий при проведении расчетов принято применять не равновесный коэффициент рас- [c.459]

Wa. При сверхзвуковом истечении между плоскостями а ж Ь могут образоваться скачки уплотнения. В этом случае расчет поправки несколько усложняется, но также вполне доступен. [c.55]

Приведем пример расчета течения со скачком уплотнения внутри трубы. Пусть заданы приведенная скорость на входе в трубу X = 1,8 и общая приведенная длина трубы % = 0,6 (при обычных значениях коэффициента трения это соответствует примерно 30 калибрам трубы). Располагаемое отношение полного давления потока на входе в трубу к статическому давлению в резервуаре, куда вытекает газ из трубы, П = 3,0. [c.265]

При других значениях располагаемого отношения давлений положение скачка будет иным. На рис. 5.30 приведены результаты расчета по изложенному методу при различных значениях П. Предельно возможные режимы определяются, с одной стороны, достижением критической скорости на выходе из трубы (при расчете полагаем Яг = 1 и находим наиболее удаленное от входа положения скачка уплотнения), а с другой стороны, возникновением скачка непосредственно за входным сечением трубы. В дан- [c.266]

Около оси струи 1на участке торможения криволинейный скачок переходит в прямой скачок уплотнения, получивший название диска Маха, за которым скорость течения становится дозвуковой. Периферийные линии тока образуют сверхзвуковое течение, которое, как следует из теоретических расчетов ) и экспериментов ), дважды пересекает криволинейный скачок 1 — l d и отраженный скачок d — п. Одна из линий тока 2—2) этой зоны течения изображена на рис. 7.31. Поверхность 1—1 (часть криволинейного скачка) представляет собой так называемый висячий скачок уплотнения, постепенно ослабляющийся с приближением к кромке сопла и полностью вырождающийся, немного не доходя до последней. [c.411]

Обозначим приведенную скорость невозмущенного потока через Ян, приведенную скорость за косым скачком через ki и приведенную скорость за прямым скачком через К = 1/Яь Как было установлено выше, косой скачок уплотнения представляет собой прямой скачок в отношении нормальных к его фронту составляющих скорости. Поэтому расчет первого косого скачка системы можно произвести по формулам для прямого скачка. Формулы (38), (40) и (43) гл. III дают возможность рассчитать изменение полного давления в косом скачке уплотнения. [c.465]

Мы рассмотрели подробно систему из двух скачков. Применяя сложные системы, состоящие из трех, четырех и большего числа скачков, можно получить лучшие результаты, чем в двух-скачковой системе. Расчет любой системы плоских скачков уплотнения производится с помощью формул (38)—(52) гл. III и формул (25), (26). Можно отыскать оптимальные режимы для сложной системы скачков путем последовательного расчета. [c.466]

Описанная методика относится к расчету плоского сверхзвукового диффузора с внешним сжатием и оптимальной системой скачков уплотнения на расчетном режиме, при котором все скачки пересекаются на кромке обечайки. [c.479]

Такой подход к решению задачи приводит к правильному конечному результату независимо от того, какие процессы происходят между рассматриваемыми начальным и конечным сечениями камеры, насколько интенсивно идет процесс смешения, возникают ли скачки уплотнения, имеется ли отрыв потока, вихри, встречные токи и т. д. Принятое допущение об одномерности потока в конечном сечении является весьма существенным, так как очевидно, что никаких сведений о характере поля скорости в конце смешения такой расчет дать не может они должны быть заданы дополнительно, если г = 1. [c.506]

При сверхзвуковых течениях газа могут образовываться скачки уплотнения. При расчете таких течений методами сквозного [c.272]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методо<м сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва дг/ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Сделаем несколько замечаний, относящихся к истечению насыщенных водяных паров через сопла. Как показывает опыт, пар, находящийся перед соплом в насыщенном состоянии, конденсируется при течении с некоторым запозданием, т. е. переходит сначала в пересыщенное состояние. Конденсация водяного пара, в результате которой степень сухости достигает равновесного при данных условиях значения, происходит обычно (при не очень больших начальных давлениях) за минимальным сечением сопла, т. е. после того, как достигнута критическая скорость, и притом очень быстро, с образованием конденсационного скачка уплотнения. Поэтому при расчетах сопел Лаваля для водяного пара необходимо принимать во внимание, что пар в суживающейся части и в- начале расширяющейся части сопла является пересыщенным (переохлажденным). [c.320]

Определите параметры газа в точке полного торможения за прямым скачком уплотнения, рассматривая движение за ним как поток несжимаемой среды. Скорость воздуха перед скачком У = 8100 м/с. Сравните полученные значения давления, плотности и температуры с их значениями, найденными обычным расчетом с учетом диссоциации и сжимаемости газа за скачком. При определении параметров газа непосредственно за скачком уплотнения используйте исходные данные и решение задачи 4.58. [c.106]

Если прямой скачок уплотнения находится в сечении сопла с площадью 5( = = 25, то для отыскания соответствующего противодавления можно провести аналогичные расчеты. При этом в рассматриваемом сечении число М1 и функция л(М() = = определяются значением q M. ) — 5 /5( = 8 (28 ) = 0,5 и равны соответственно М) = 2,196 п(М1) = 0,09398. [c.111]

Чтобы определить параметры газа непосредственно за скачком уплотнения, необходимо знать соответствующие значения этих параметров перед скачком. Поэтому по таблицам стандартной атмосферы (51 ] для высоты полета Я = 10 км находим = 0,269 кгс/см (2,638-10 Па) = 0,0423 кгс-сЯм (0,4148 кг/м ) Т, = 223 К Й1 = 299,5 м/с (Рср 1 = 28,97. Принимаем для последующих расчетов = 1,4, с = 1000 м2/(с град) и определяем энтальпию = с-Тх = [c.129]

Необходимые расчеты можно начать с определения угла Рс наклона вектора скорости за косым скачком уплотнения в точке А [c.155]

Задачу об обтекании конуса потоком с числом Мао = 5 решим в предположении, что удельные теплоемкости при переходе газа через скачок уплотнения остаются постоянными. Схема течения представлена на рис. 10.21, а. Расчет произведем по методу, изложенному в 10.2 [19]. [c.486]

Всегда стремиться применять наиболее простые (в частности, одноступенчатые) ешевые уплотнения, обеспеченные сырьевыми и производственными ресурсами Возможность этого выявляется при тщательном анализе условий эксплуатации уплотнений, расчетах ресурса работы и хранения. Часто на всякий случай назначают завышенные требования, мало вероятные при эксплуатации, что приводит к неверным решениям при выборе системы уплотнений. Уплотнения должны обеспечивать ресурс работы и срок хранения, имея запас на кратковременную работу в маловероятных экстремальных случаях. Выбирать более сложные конструкции и систему уплотнений следует только тогда, когда анализ более простой конструкции приводит к выводу о невозможности ее применения. [c.40]

Данное пособие поможег учащимся техникумов выполнить расчеты зубчатых, червячных, планетарных и волновых передач, расчегы валов, подшипников качения, научиг их конструировать зубчатые и червячные колеса, червяки, подшипниковые узлы, валы, корпусные детали, ознакомиг со способами смазывания и с уплотнениями. Учащиеся приобретут знания по выполнению рабочих чертежей деталей. Весь процесс работы над проектом последовательно показан в пособии на примерах расчега и конструирования цилиндрических, конических, червячных и планетарных передач. [c.393]

Приведенные ниже значения справедливы при работе передачи в зоне расчетной нагрузки. При уменьшении полезной нагрузки к. п. д. снижается и становится равным пулю при холостом ходе. Это связано с возрастанием относительного значения так называемых постоянных потерь, не зависящих от полезной нагрузки. К ним относятся гидравлические потери, потери в уплотнениях подшипниковых узлов и т. п. Работа, потерянная в редукторе, превращается в теплоту, и при неблагоприятных условиях охлаждения и смазки может вызвать перегрев редуктора. Вопросы теплового расчета, охлаждения и смазки являются общими для зубчатых и червячных передач. Поэтому они лзлагаются совместно в 9.9. [c.139]

При давлении на рабочих поверхностях уплотнения порядка 2 кгс/мм осевая сила, развиваемая пружиной, незначительна ее можно игнорировать при расчете осевой нагрузки на фиксирующий цодшипнпк. [c.92]

На границе перехода от кавитационного режима течения к сплошному жидкостному происходит скачок давления от величины давления насыщенных паров до величины, практически равной давлению P низконапорной среды, в которую происходит истечение жидкости из сопла. Скачок давления сравнивается 22, 28, 29 со скачком уплотнения при критическом истечении газа через сопло. Образовавшаяся за скачком давления сплошная жидкая фаза, истекая из диффузора сопла (см. рис. 5. 1, а) в низконапорную среду, образует с последней свободно истекающее струйное течение, метод расчета которого представлен в гл. 4, а процесс кавитации в сопле Вентури описывается следующей системой уравнений, в которую входят уравнения отражаю1цие параметры потока в критическом сечении К-К сопла [c.147]

Перейдем к расчету окачка уплотнения. [c.219]

Нарастание пограничного слоя на обтекаемой поверхности всегда оказывает влияние на внешний поток. При отсутствии окачков уплотнения это влияние сводится к следующему. Утолщение пограничного слоя в направлении течения связано с увеличением толщины вытеснения б, что приводит к отклонению линий тока внешнего потока. Поэтому течение во внешнем потоке будет таким же, как при обтекании фиктивного контура, смещенного по отношению к действительному на толщину вытеснения. Следовательно, при расчете течения нужно применять метод по(следовательных приближений сначала рассчитывается обтекание тела потоком идеальной жидкости, затем по найденному распределению давления вдоль поверхности тела находятся параметры пограничного слоя (в том числе толщина вытеснения), далее рассчитывается обтекание фиктивного тела, контур которого смещен на величину б и т. д. Однако обычно толщина вытеснения мала по сравнению с размерами тела и ноэтому можно ограничиться первым приближением. [c.338]

Следует иметь в виду, что наличие скачков уплотнения во внешнем потоке оказывает влияние на распределение скорости п давления в пограничном слое. При небольшой интенсивности падающего скачка это влияние сводится к некоторому утолщению пограничного слоя профиль скорости при этом изменяется мало. При большой интенсивности падающего скачка уплотнения возникает отрыв пограничного слоя и образуется вихревая зона. Вниз по потоку от точки отрыва начинается перемешивание оторвавшихся струек и нарастание нового пограничного слоя на стенке. Благодаря передаче давления по дозвуковой части пограничного слоя вверх по потоку давление перестает быть постоянным поперек пограничного слоя, т. е. dp/di/ Ф 0. Поэтому все методы расчета, разработанные в предположении постоянства статического давления в поперечном сечении пограничного слоя, могут быть использованы лишь в достаточном удалении от места взаимодействия. Сравнение приведеяных выше данных показы- [c.347]

Применявшееся в 5 для расчета изобарического сечения в идеальной жидкости условие р = onst в данном случае непригодно в связи с потерями в скачках уплотнения и за счет турбулентного трения. [c.402]

Для расчета реактивной силы, кроме расхода газа, нужно знать давление на срезе и скорость истечения, которые зависят от потерь как в дозвуковой, так и в сверхзвуковой части сопла. Выше предполагалось, что потери распределяются равномерно по сечению сопла, однако истинная картина течения газа внутри сопла не отвечает этому простейшему предположению. При большой кривизне стенок в области горловины сопла возможен местный отрыв пограничного слоя от стенок, кроме того, в начале расширяюЕцейся части сопла некоторые линии тока сверхзвукового течения сужаются, что приводит к образованию местных косых скачков уплотнения. [c.433]

Во-вторых, если угол атаки i превысит максимальный угол отклонения потока в косом скачке уплотнения тах для заданного числа Ml набегающего потока (см. рис. 3.12) при i > Ютах перед нижней стороной пластинки образуется отошедшая ударная волна. Случай, когда i > omax, может иметь место при не очень больших числах Mi (например для Mi = 1,5 угол пр = = 12 ). Важно отметить, что при М] < 6,4 всегда тах < пр, и поэтому причиной неприменимости изложенной схемы расчета является образование перед пластинкой отделившегося криволинейного скачка уплотнения. При очень больших числах Mi, наоборот, пр < mai и причиной неприменимости расчетной схемы является срыв с верхней стороны пластинки. [c.45]

При расчете необходимо контролировать возникновение пересечений характеристик одного семейства, что является признаком появления в потоке ударных волн. При больших градиентах параметров в течении Прандтля — Майера шаг следует выбирать пз условия требуемой точности. При расчете точки пересечения скачка уплотнения и характеристики (рис. 14.3, г) на-бегаюпщй поток предполагается известным и равномерным. Используются известные соотношения на ударной волне. Расчет в точке 3 проводится подбором наклона ударной волны методом последовательных приближений. [c.275]

На участке скорость за скачком дозвуковая, и он искривляется. Участок 5В практически не может применяться для расчета отошедших криволинейных скачков уплотнения, возникающих перед клиньями со сверхкритическнми углами, так как для него не имеется однозначного соответствия между скоростью за скачком и положением точки на поверхности клина. Следовательно, участок 5В описывает совокупность отдельных косых и прямого (точка В) скачков уплотнения, на которые может быть разбит криволинейный скачок. С его помощью можно найти зависимость между скоростью и углом поворота потока за скачком для отдельных струек [c.121]

Для выбора метода расчета рассмотрим общий характер обтекания профиля. Для этого определим течение за скачком уплотнения, возникающим перед клином. Находим угол наклона скачка из уравнения (7.19), полагая отношение плотностей предельной величиной р /роо = 6 и учитывая, чтоРо = 0Д6 рад = 15°. Тогда tg0,o = 0,3356 0 0 = 18,55°. [c.191]

На нижней стороне расчет скачка уплотнения следует вести по углу отклонения потока Рс. = 1Рон1 + а- Так как рон1 = Ров = 45°, то Рс.н = 50°. Далее параметры рассчитываем так же, как и для верхней стороны. В результате находим [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...