Воздушные сопротивления, расчет

Метод аэродинамического расчета котельных установок [Л. 30] разработан ЦКТИ и используется для подсчета газовых и воздушных сопротивлений и для выбора дымовых труб и тягодутьевых устройств. [c.346]

Определение присосов на конкретном котле производится в следующем порядке. Организуется газовый анализ в сечении перед или за пароперегревателем. На щит. управления выводят дифференциальный тягомер, измеряющий сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне. Там же устанавливают микроманометр, измеряющий разрежение в нижней части топки. Котлу задается устойчивая постоянная нагрузка на уровне 80% номинального значения. Воздушный. режим устанавливается таким образом, чтобы коэффициент избытка воздуха был около 1,3 (повышенная подача воздуха позволяет избежать снижения нагрузки и появления химической неполноты сгорания во время работы котла после перестройки режима). Установив исходный режим, определяют RO2, фиксируют нагрузку котла и воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Далее ключом дистанционного управления прикрывают заслонки перед дымососом до появления равного О кПм давления в нижней части топки. Поскольку повышение давления в топке несколько снижает расход организованного воздуха, одновременно с разгрузкой дымососа подгружают дутьевой вентилятор с таким расчетом, чтобы сопротивление воздухоподогревателя (а, следовательно, и расход воздуха) осталось на прежнем уровне. Практически для этого достаточно повысить давление воздуха перед воздухоподогревателем на величину ожидаемого изменения давления в топке. Установив режим, вновь измеряют RO2, подсчитывают избытки воздуха и по формуле (12-7) определяют присосы топки. Постоянство расхода топлива контролируется по одному из описанных в гл. 11 методов. Опыт показал, что при достаточном навыке обслуживающего персонала и налаженном газовом анализе длительность нахождения верхней части топки под небольшим избыточном давлением не превышала 5 мин. Наличие трех — пяти аппаратов ГХП-3 или аспираторов позволяло быстро набрать ряд проб и в дальнейшем провести анализы их независимо от режима работы котла. [c.345]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

Значение шу целесообразно подобрать с таким расчетом, чтобы общее сопротивление проходу воздуха через паровой воздухоподогреватель не превышало 15—20 мм вод. ст. Зависимость воздушного сопротивления одно,-го ряда калориферов h мм /вод. ст. от весовой скорости воздуха шу кг/м сек [c.152]

Расчет газовых и воздушных сопротивлений [c.499]

Хотя аэродинамические явления при движении поезда в действительности значительно сложнее, чем они описаны уравнением (97), однако при расчете воздушного сопротивления поезда условились пользоваться этой формулой, а различие учитывать коэффициентом обтекаемости С , который, как правило, определяется экспериментальным путем в аэродинамических трубах (с учетом реальных условий движения поезда). [c.79]

Для расчета крыла равнодействующую / воздушного сопротивления. прилагают в центре давления На больших углах атаки центр давления располагается примерно на расстоянии одной трети хорды крыла (фиг. 1З1) ют ребра атаки при малых углах центр давления перемещается назад до -половины хорды.крыла (и даже дальше). [c.26]

Силы, перечисленные выше, мы будем учитывать при расчете механизма. Однако следует отметить еще один вид сил, действующих на механизм, — силы сопротивления среды, в которой движется механизм. Эти силы возникают, например, со стороны воздушной среды. [c.75]

При аэродинамическом расчете в зависимости от схемы газовоздушного тракта определяют скорости среды в воздуховодах, газоходах, в расположенных в них поверхностях нагрева и в различном оборудовании тракта. Сопротивление воздушного и газового трактов котла зависит от скорости воздуха и газа и сопротивления отдельных участков. Оно определяет необходимые на-228 [c.228]

Аэродинамическим расчетом оценивают сопротивление воздушного и газового трактов печи и подбирают вентиляторы и дымососы. Сопротивление газового тракта (в Па) является суммой сопротивления трения Ар р и местных сопротивлений [c.177]

Трубопровод принимает по отношению к земле потенциал Ur, зависящий от рабочего напряжения во влияющем проводе i/jf и от емкостей i2 и С20 и в неблагоприятных случаях может достигать нескольких киловольт. Поскольку емкость с увеличением расстояния а убывает по логарифмическому закону, зона влияния получается все же сравнительно небольшой. Следует учитывать, что при трехфазных воздушных линиях между каждым из трех фазовых проводов и трубопроводом создается различная емкость С -2. Потенциал Un в таком случае получается векторным сложением отдельных составляющих. Такой же способ расчета должен применяться для высоковольтных воздушных линий с несколькими системами проводов. Конденсатор С20 как источник напряжения имеет чрезвычайно высокое внутреннее сопротивление, так что при прикосновении к трубопроводу человека, стоящего на земле, напряжение Ur садится. При этом через тело человека течет ток зарядки II, который для предотвращения несчастных случаев не должен превышать нескольких миллиампер. Как видно из рис. 23.2, токи, вызывающие несчастный случай, возможны только при большой длине трубопровода I и при расстоянии а до 100 м. [c.426]

Расчет теплообмена и сопротивления по воздушной стороне. При конструировании теплообменников с воздушным охлаждением обычно предусматривают интенсификацию теплообмена по воздушной стороне. Одним из наиболее эффективных и технологических методов интенсификации теплообмена является оребрение труб. При инженерных расчетах теплообменников коэффициенты теплоотдачи и сопротивления определяются из критериальных уравнений типа [4.43] [c.161]

Если из опыта или расчета известны сопротивления воздушного Нв и газового Яг трактов в реальном режиме (а>1), то в режиме идеальной топки (а=1) сопротивления уменьшатся пропорционально квадрату расхода или с учетом зависимостей (3-17) и (3-18) [c.81]

Сопротивления газового и воздушного трактов измеряются /-образными дифференциальными тягомерами или микроманометрами из расчета получения не менее чем 1 50—200 значащих единиц отсчета, что дает точность прямого измерения 17о и расхода 0,5%- [c.327]

Расчет показывает, что при скорости вращения 2,5 об/мин на долю переноса приходится до 3% объема воздуха и газов. Перенос из газовой части в воздушную сопровождается перемещением доли инертных газов Д/100, которые, таким образом, рециркулируют на участке регенеративный воздухоподогреватель — воздуховоды — топка — газоходы — регенеративный воздухоподогреватель. Объем воздуха возрастает в l+iA/lOO раз, а сопротивление соответствующих участков увеличивается в 1 + 7 раз, т. е. примерно на 6%. Перенос воздуха в газовый поток создает рециркуляционный контур атмосфера — регенеративный воздухоподогреватель — атмосфера и в 1-НА/ЮО раз увеличивает производительности вентилятора и дымососа. В целом перенос повы- [c.161]

При наличии перед поворотом аэродинамического выступа — носа , сужающего сечение топки, скорость в повороте рассчитывается по суженному сечению. Сопротивление поворота включается в перепад полных давлений в газовом участке тракта только при работе котла под наддувом. В котлах с уравновешенной тягой, для которых отсчет перепада давлений ведется от давления в верхней части топки, практически в конце поворота (см п. 2-56), сопротивление поворота учитывается при расчете перепада полных давлений в воздушном тракте (см. п. 3-22). [c.25]

Поскольку в регенеративном воздухоподогревателе одни и те же каналы являются газовыми и воздушными, расчет сопротивления воздушной стороны совершенно аналогичен расчету газовой стороны (п. 2-21), включая и выбор поправочного коэффициента на сопротивление воздухоподогревателя. [c.43]

Воздушная сторона воздухоподогревателей со смешанным омыванием рассчитывается аналогично задним пучкам вертикально-водотрубных котлов, т. е. расчет ведется в предположении движения воздуха по средней линии пучка труб (см. рис. 1-14). В суммарное сопротивление входят следующие составляющие [c.44]

IV-4. Расчет сопротивления воздушного тракта на заданные условия целесообразно вести раздельно для двух участков вход во всасывающий воздухопровод — выход из воздухоподогревателя и выход из воздухоподогревателя — выход в топку, — так как на втором участке воздух может перераспределяться. [c.126]

Для пластинчатых воздухоподогревателей использованы формулы из норм теплового расчета котельных агрегатов МЭС 1952 г. и соответственно этому dj и 2 в формулах для и означают ширину газовой и воздушной щелей для сопротивления пластинчатых воздухоподогревателей использованы нормы аэродинамического расчета ЦКТИ и соответственно в формулах для г, и означают удвоенную [c.114]

Уменьшение температуры Гу. - связано с необходимостью увеличения конвективных поверхностей нагрева, что вызывает возрастание стоимости этих поверхностей и удельного расхода электроэнергии на преодоление сопротивления по воздушному тракту и тракту продуктов сгорания. С другой стороны, снижение Гу.г приводит к увеличению экономии топлива в результате более полного использования теплоты отходящих газов. Поэтому оптимальную температуру уходящих продуктов сгорания следует определить на основании технико-экономических расчетов. [c.128]

Расчет сопротивлений для продольного движения в трубчатом = и пластинчатом (dg = 2s ) воздушных подогревателях ведется по формуле (10-156) для конструктивно отдельно оформленных пакетов с последующим суммированием сопротивлений последовательно включенных элементов, но для одной и Той же скорости газов—средней для всего воздухоподогревателя. [c.501]

Пример 2. Требуется определить термическое сопротивление воздушной прослойки для следующих условий толщина прослойки 30 мм- температуры поверхностей предварительно принимаются равными —15 и —5° (впредь до окончательного выяснения повторными расчетами) одна из поверхностей оклеена листом алюминиевой фольги (С = 0,4), другая имеет коэффициент излучения С = 4. [c.38]

Поскольку коэффициенты гидравлических сопротивлений не зависят от среды протекающей через трубопровод (канал), а определяются главным образом геометрическими параметрами рассматриваемого элемента сети и в отдельных случаях режимом течения (числом Рейнольдса, числом Маха), то данные, приведенные в справочнике, в одинаковой степени пригодны как для расчета сопротивления гидравлических сетей, так и для расчета газовых, воздушных и других сетей и аппаратов. [c.12]

Развитие теории винтокрылых аппаратов на ранней стадии шло двумя раздельными путями, которые слились в 1920-х годах. (Термины импульсная теория и теория элемента лопасти имели тогда смысл, несколько отличный от современного, и в ранних работах означали отдельные и представлявшиеся независимыми методы исследования работы воздушного винта.) Ключевым фактором была идея индуктивного сопротивления, которую гидродинамики в первых десятилетиях XX в. еще разрабатывали и для крыльев, и для вращающихся лопастей. Прежде чем стал возможен достаточно точный расчет нагрузок несущего винта, необходимо было полностью выяснить смысл индуктивного сопротивления, т. е. сопротивления, неизбежного при создании подъемной силы крыла конечного размаха, и связать это сопротивление со скоростями, индуцируемыми на крыле следом. [c.60]

Рассмотрим сначала расчет лобовой силы при ламинарном режиме обтекания воздушным потоком запыленной поверхности. Для того чтобы воспользоваться формулой (X, 3) для расчета лобовой силы, следует выразить коэффициент сопротивления частиц через известные величины. При ламинарном режиме обтекания, когда Re <С 1, коэффициент равен Сх = 24/Re [273]. [c.303]

Расчет сопротивлений газового и воздушного тракта парогенераторов и водогрейных котлов проводится в соответствии с нормативным методом, разработанным ЦКТИ ( Аэродинамический расчет котельных установок , изд. 3-е, Л., Энергия , 1977). В соответствии с нормативным методом сопротивления трения для большинства элементов котельного агрегата определяются приближенно. В качестве исходного для расчета применяется уравнение (12-3). [c.343]

Расчет выходных параметров мостовой схемы проводится на основе расчетной схемы (см. далее рис. 10.20). Если пренебречь магнитным сопротивлением железа, то индуктивности 1, и сопротивления воздушных зазоров / в11 первой и второй катушек определяются по выражениям [c.596]

Проведение этого расчета вследствие влияния ряда трудно учитываемых факторов, а также отсутствия данных о взаимозависимости расчетных параметров системы охлаждения весьма сложно и связано с большими трудностями. В особенности сложен теоретический расчет теплопередачи и аэродинамического сопротивления оребрения двигателя, Поэтому на практике при проектировании системы воздушного охлаждения обычно задаются удельной поверхностью оребрения и широко пользуются экспериментальными данными прототипов двигателей. [c.380]

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ai и 1а будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки Поэтому в расчете обычно полагают 6j,/X 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6вн/Л.вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бвн/ вн 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу < а . Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии l/o j 0. [c.201]

Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления воздушному потоку в трубе сТ= 150 выполнено с использованием лопаточных завихрителей при = 5 10 . ..1,5 10 . Полученные в этом исследовании результаты не, могут бьпь использованы для расчета гидравлического сопротивления труб с длиной, отличной от 150(1, но они позволили установить некоторые закономерности, которые дальше использованы для построения расчетных соотношений гидравлического сопротивления закрученному потоку в трубах различной длины. [c.135]

Эти основополагающие работы в дальнейшем были развиты И. Г. Кляц-киным (расчет емкости воздушных противовесов, рассмотрение антенн как неоднородных линий, состояш их из нескольких участков с различными волновыми сопротивлениями и др.), А. Л. Минцем (графический метод расчета радиосети), В. И. Баженовым (расчет потерь в заземлениях), Б. П. Терентьевым (расчет электрического поля около поверхности земли под антенной) и др. Солидный вклад в теорию антенн сделал также И. Г. Фрейман. [c.307]

Естественно, что законы ламинарного движения жидкости в основном применимы к более узким капиллярам, и, наоборот, к более широким капиллярам и трубам чаще необходимо применять законы сопротивления, учитывающие турбулентный характер потока. Этим объясняется, что гидравлика — наука, занимающаяся, в частности, расчетом течения воды но трубам и каналам в различных промышленных сооружениях, а так ко движения паро-воздушных смесей в отопительных системах, паровых двигателях и других установках,— основывается главным образом на законах двил<ения жидкостей по трубам при турбулентном режиме. [c.49]

В конденсаторах с воздушным охлаждением, а также в аппаратах высокого давления конденсация пара обычно проиавбдится внутри вертикальных труб. Причем для практики наибольший интерес представляет область пара(метров, характеризующаяся сравнительно низкими тепловыми нагрузками, при которых режим течения конденсата сохраняется ламинарным и лишь в отдельных случаях на сравнительно небольших по длине участках переходит в турбулентный. Режим течения пара в основном турбулентный. К сожалению, процесс конденсации в данной области теоретически и экспериментально изучен недостаточно. Практически отсутствуют достаточно строгие методы расчета местных значений коэффициентов теплообмена и гидравлического сопротивления при конденсации в вертикальной трубе, что не позволяет разработать методику детального расчета конденсаторов с воздушным охлаждением. Последние отличаются резким изменением тепловой нагрузки по рядам труб и их длине. Так как трубы объединены верхними и нижними коллекторами, различие в тепловых нагрузках приводит к различным скоростям и гидравлическим сопротивлениям труб, перетоку пара по нижнему коллектору с возникновением подъемного движения в нижней части первых (по ходу охлаждающего воздуха) рядов труб и другим отклонениям, которые чрезвычайно усложняют расчет процесса конденсации в аппарате. [c.144]

В постановке и решении ряда задач аэродинамики, в частности для схематизации движения воздуха и его действия на тела, немаловажную роль ыграли различные гидродинамические модели [26] При этом большую роль сыграли ударная теория сопротивления И. Ньютона (1686 г.), теория идеальной несжимаемой жидкости, разработанная Д. Бернулли (1738 г.) л Л. Эйлером (1769 г.), теория вязкой несжимаемой жидкости, созданная А. Навье (1822 г.) и Дж. Г. Стоксом (1845 г.), теория струйного обтекания тел, развитая Г. Гельмгольцем (1868 г.), Г. Кирхгофом (1869 г.), а в дальнейшем Рэлеем (1876 г.), Д. К. Бобылевым (1881 г.), Н. Е. Жуковским (1890 г.), Дж. Мичеллом (1890 г.), А. Лявом (1891 г.). Особое значение для становления аэродинамики имели работы Г. Гельмгольца, заложившего основы теории вихревого движения жидкости (1858 г.). В начале XIX в. появились понятия подъемной силы (Дж. Кейли) и центра давления. Дж. Кейли впервые попытался сформулировать основную задачу расчета полета аппарата тяжелее воздуха как определение размеров несуш,ей поверхности для заданной подъемной силы [27, с. 8]. В его статье О воздушном плавании (1809 г.) предложена схема работы плоского крыла в потоке воздуха, установлена связь между углом атаки, подъемной силой и сопротивлением, отмечена роль профиля крыла и хвостового оперения в обеспечении продольной устойчивости летательного аппарата я т. п. [28]. Кейли также занимался экспериментами на ротативной маши-де. Однако его исследования не были замечены современниками и не получили практического использования. [c.283]

Расчет последующих ступеней эжектора производят подобно расчету первой ступени, но с обязательным определением количества паро-воздушной смеси, поступающей в рассчитываемую последующую ступень из конденсатора предыдущей ступени паровым сопротивлением конденсатора ступени эжектора можно пренебречь, т. е. давление паро-воздушной смеси при входе в камеру смешения последующей ступени принимается равным давлению паро-воздушной смеси при выходе из диффузора предыдущей ступени. [c.147]

Методика расчета сопротивления воздушной стороны дробепоточных воздухоподогревателей аналогична методике расчета газовой стороны (п. 2-25), включая и выбор поправочного коэффициента к сопротивлению воздухоподогревателя. [c.45]

По найденным значениям В w V определяются сечения газового и воздушного трактов горелки. Скорости движения потоков выбираются с таким расчетом (в первом приближении), чтобы требуемое давление газа и воздуха не превышало возможностей потребителя (да вле-ние газа в сети, давление воздуха, развиваемое дутьевыми вентиляторами, и т. п.). Статический напор воздуха h, требуемый для создания выходной скорости и для преодоления местных сопротивлений, подсчитывается по формуле [c.182]

В самом начале своей научной деятельности (в 1950 г.) Г. Г. Черный решил задачу об обтекании тел, близких к клину, слабо воз-мугценным сверхзвуковым потоком. Построенное решение оказалось востребованным в многочисленных приложениях, связанных с расчетом элементов сверхзвуковых воздушно-реактивных двигателей, с анализом генерации шума при прохождении неоднородностей потока через ударные волны и с другими проблемами. На его же основе Г. Г. Черный нашел первое точное решение вариационной задачи газовой динамики о построении головной части тела минимального сопротивления. В случаях, когда коэффициент отражения возмугцений давления от головной ударной волны равен нулю, оптимальной голов- [c.11]

Тепловой расчет аппарата воздушного охлаждения аналогичен в своей последовательности расчету кожухотрубчатых аппаратов. Гидравлический расчет производят исходя из того, что гидралическое сопротивление при движении продукта внутри труб складывается из потерь на трение и местные сопротивления. [c.382]

Методика теплового расчета нюлкровав-ных однотрубных теплопроводов. При воздушной прокладке изолированного теплопровода, окруженного воздухом (см. рис. 6.41), поток теплоты q, уходящий в окружающую среду, последовательно преодолевает термические сопротивления внутренней поверхности трубы j слоя материала трубы слоя И30ЛЯЩ1И слоя материала кожуха наружной поверхности кожуха Лп2- [c.451]

OB и Хв — толщина и коэффициент теплопроводности слоя накипи на внутренней поверхности труб, м и ккал/(м- ч-°С). Если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой дымовой газ или воздух, то термическое- сопротивление на газовой и воздушной сторонах (l/ i l/t te) будет значительно больше термического сопротивления металла труб последним в этом случае пренебрегают (6М/А,М=0). При расчете паропаровых теплообменников термическое сопротивление металла труб учитывается. [c.37]

Формула или закон, известный обычно как закон квадрата синуса сопротивления воздуха Ньютона, относится к силе, действующей на наклонную плоскую пластину, омываемую равномерным воздушным потоком. Его много обсуждали в связи с проблемой полета в действительности его нельзя найти в работах Ньютона. Его вывели другие исследователи на основании метода вычисления, используемого Ньютоном при сравпении сопротивления воздуху тел различной геометрической формы. В тридцать четвертом ноложении своей книги он рассчитал полную силу, действующую на поверхность сфер, а также на цилиндрические и конические тела, вычислив и добавив силы, вызванные воздействием частиц воздуха, которые предположительно двигаются но прямой линии до тех пор, пока не ударяются о поверхность. Та же мысль, примененная к расчету силы, действующей на наклонную плоскую пластину, приводит к формуле [c.19]

Если учитывать упругие эффекты, то теория крыла становится сложнее, чем она представляется из главы П. Для жесткого крыла эффективный угол атаки относительного воздушного потока при любом иоиеречном сечении, который определяет подъемную силу и сопротивление сечения, получен как результат объединения скорости полета и индуктивного скоса потока. Для упругого крыла величина и направление относительного воздушного потока зависят также от упругой деформации, на которую в свою очередь влияет то же распределепие подъемной силы. Это мы пытаемся рассчитать. Сирс предложил приближенный метод расчета такого взаимного действия [8]. Аэроупругие эффекты важны для всех высокоскоростных самолетов. Если относительное удлинение большое, то кручение крыла значительно. Для са- [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...