Коэффициент обтекаемости

Хотя аэродинамические явления при движении поезда в действительности значительно сложнее, чем они описаны уравнением (97), однако при расчете воздушного сопротивления поезда условились пользоваться этой формулой, а различие учитывать коэффициентом обтекаемости С , который, как правило, определяется экспериментальным путем в аэродинамических трубах (с учетом реальных условий движения поезда). [c.79]

Коэффициент обтекаемости характеризуется степенью приближения подвижного состава к форме идеально обтекаемого тела. На рис. 46 представлено несколько тел разной степени обтекаемости. Если, например, воздушное сопротивление диска (рис. 46,/) принять за единицу, то сопротивление шара составляет около 0,4—0,2 сопротивление тела. [c.79]

У локомотивов, не имеющих обтекаемых форм, коэффициент обтекаемости изменяется в пределах от 0,9 до 1,0. [c.79]

С увеличением скорости движения воздушное сопротивление резко увеличивается. Это увеличение надо стремиться уменьшить за счет уменьшения коэффициента обтекаемости С . Иными словами, для высокоскоростных поездов придание обтекаемых форм локомотиву и вагонам должно быть обязательным. [c.80]

Коэффициент обтекаемости к численно равен силе сопротивления воздуха в Н, создаваемой одним квадратным метром лобовой площади автомобиля, при его движении со скоростью 1 м/с. [c.105]

Автомобиль (автопоезд) Коэффициент обтекаемости к Фактор обтекаемости кР [c.102]

Средние значения коэффициента обтекаемости k, кгс-с /м , для автомобилей различных типов составляют [c.21]

Сила Pw сопротивления воздуха возникает от завихрения воздуха и трения его по поверхности машины. Обычно эту силу считают приложенной в точке, которую называют центром парусности автомобиля (приближенно принимается, что эта точка находится на одной высоте с центром тяжести). Сила Р ц, зависит от скорости движения v, площади лобового сопротивления F. обтекаемости машины, характеризуемой коэффициентом обтекаемости k. Ее подсчитывают по эмпирической формуле [c.411]

Фиг. 82. Коэффициенты обтекаемости с в зависимости от числа Рейнольдса Не

Здесь Р — площадь лобового сопротивления машины, которая определяется как проекция машины на плоскость, перпендикулярную направлению движения. Величина f может быть определена приближенно как произве ение ширины колеи на высоту машины в м — приведенный коэффициент сопротивления воздуха (коэффициент обтекаемости), который может быть принят равным 6—7 Н-с7м у — действительная скорость движения машины, км/ч. [c.57]

Из-за различной формы плохо обтекаемых тел (Рис. 15.24) это уравнение видоизменяется введением коэффициента обтекаемости к, величина которого определяется конкретной формой тела. [c.264]

Приняв плотность воздуха постоянной, можно коэффициент 0,5с р считать зависящим только от формы кузова и углов между полной аэродинамической силой и осями координат. Этот коэффициент называется коэффициентом обтекаемости. Согласно формуле (2.17) коэффициент обтекаемости эквивалентен силе сопротивления воздуха, действующей на 1 м площади троллейбуса при относительной скорости 1 м/с . Приближенные значения коэф- [c.89]

Важно понимать, что приведенный выше анализ основывается на линейном уравнении, хотя оно и учитывает при помощи члена, содержащего А, некоторые эффекты памяти. Действительно, для обтекаемых тел простой геометрии (таких, как сферы и цилиндры) решение уравнения (7-4.3) можно довести до вычисления коэффициента лобового сопротивления в явном виде [15, 17]. Кажущаяся значительно более простой задача, состоящая в вычислении коэффициента лобового сопротивления для течения обобщенных ньютоновских жидкостей (т. е. жидкостей, для которых напряжение задается уравнением (2-4.1)), оказывается практически более сложной для решения из-за нелинейности члена, описывающего вязкие напряжения даже для тела простейшей геометрии (сфера) получены лишь оценки для несовпадающих верхней и нижней границ решения [18]. [c.277]

Обтекание шара. Средний по повер- ости коэффициент теплоотдачи от шара, обтекаемого потоком теплоносителя, можно рассчитать по формуле [c.84]

Шар, к которому по форме приближаются многие твердые компоненты потоков газовзвеси, является плохо обтекаемым телом. Безотрывное обтекание сохраняется лишь при невысоких числах Rex, а положение точки отрыва пограничного слоя от поверхности зависит от режима обтекания, т. е. от Ret- Соответственно меняется и закон сопротивления, который оценивается коэффициентом аэродинамического сопротивления Сш, учитывающим как силы трения, так и разность сил давления в лобовой и кормовой частях шара. [c.47]

Оребрение позволяет улучшить теплообмен плотного слоя и обеспечить большую компактность теплообменника. До недавнего времени данные о теплообмене с поперечно обтекаемой ребристой поверхностью отсутствовали. В отличие от продольных каналов оребрение поперечных поверхностей изменяет структуру слоя и поэтому может вызвать качественные изменения процесса теплообмена. В [Л. 146, 147] приведены результаты изучения трех типов оребрения трубок (/Сор= 1,44 6,57), поперечно омываемых песком размером О—0,5 мм. Наряду с приведенным коэффициентом теплообмена Опр определялся средневзвешенный коэффициент теплообмена [c.353]

При конденсации водяного иара на горизонтальных трубных пучках, обтекаемых сверху вниз чистым водяным паром, значения коэффициентов теплоотдачи но рядам труб можно определить по следующей приближенной методике [26] [c.171]

Коэффициент восстановления зависит от физических свойств потока, характера течения, геометрических форм обтекаемого тела и др. [c.439]

При установлении критериальной зависимости (46") по результатам экспе-римента на модели обтекаемого тела в диапазоне чисел Рейнольдса, имеющих место для натуры, характерный размер которой I может быть в десятки раз больше соответствующего размера модели большие числа Re приходится получать за счет увеличения скорости V или уменьшения коэффициента кинематической вязкости V или, наконец, и того и другого вместе. Для критериальной зависимости несущественно, за счет чего на модели будут достигнуты числа Ке, характерные для натуры. Кинематическую вязкость для некоторых жидкостей V = р/р можно уменьшить путем увеличения плотности р, если коэффициент динамической вязкости от плотности не зависит или зависит от нее слабо. [c.561]

В этой книге не излагается значительно более сложная и менее наглядная теория пограничного слоя в сжимаемой жидкости. Сжимаемость должна учитываться при скоростях, сравнимых со скоростью звука (или превышающих ее). Ввиду возникающего при этом сильного разогрева газа и обтекаемого тела оказывается необходимым рассматривать уравнения движения в пограничном слое совместно с уравнением теплопередачи в нем. Может оказаться также необходимым учет температурной зависимости коэффициентов вязкости н теплопроводности газа, [c.230]

В частности, коэффициент растет с увеличением вязкости среды например, коэффициент для движения в глицерине больше, чем для движения в воде. Коэффициент для тел, поверхность которых не имеет резких изгибов и острых выступов ( обтекаемая форма тел), гораздо меньше, чем для тел, имеюш,их выступы, резкие изгибы и т. п. Кроме того, значения обоих коэффициентов зависят от размеров тел. При данной форме тел коэффициенты и тем меньше, чем меньше размеры тел. [c.196]

Коэффициент обтекаемости определяют методом выбега (см. 5 гл. IX) или методом продувки автомобиля или его модели в аэродинамической трубе. Схема йродувки автомобиля показана на рис. 46, а. Автомобиль 4 подвешивают внутри аэродинамической трубы 1, в которой установлен вентилятор 3 с электродвигателем 2. Направляющая решетка 6 выпрямляет струи воздуха, устраняя его завихрения при входе в трубу. Поток воздуха, создаваемый вентилятором, стремится сдвинуть автомобиль с такой же силой Рц, которая действует на автомобиль при его движении со скоростью, равной скорости воздушного потока. Определив по показаниям весов 5 силу Рц, а по анемометру 7 — скорость воздушного потока и зная величину лобовой площади автомобиля, можно по формуле (105) вычислить коэффициент к . При продувке автомобиля в натуральную величину необходимы труба больших размеров и мощные вентиляторы для создания значительных воздушных потоков, движущихся с большой скоростью. Поэтому обычно продувают не автомобиль, а его модель в — / натуральной величины. [c.106]

При использовании прицепов возрастает также и сопротивление воздуха вследствие значительного вихреобразования в воздушных потоках и увеличения поверхности трения. Если расстояние между тягачом и прицепом сравнительно невелико, то коэффициент обтекаемости автопоезда к а больше на 8—10%, чем у одиночного автомобиля. Если расстояние между ними равняется 50—80 см, то коэффициент Агап увеличивается на 15—17%, а если расстояние составляет 120—180см — на 30—35%. В среднем можно считать, что каждый прицеп, имеющий дышло современной конструкции, увеличивает коэффициент обтекаемости автопоезда на 25%. [c.184]

Сила сопротивления воздуха зависит от коэффициента обтекаемости, лобовой площади и скорости движения автомобиля. Коэффициент обтекаемости зависит от тина автомобиля и формы его кузова и принимается равным 0,025—0,035 кГсекУм для легковых автомобилей и 0,06—0,07 кГ сек 1м для грузовых. [c.403]

Чтобы определить динамические качества автомобиля в зависимости от протекания внешней скоростной характеристики эффективной М0Ш.Н0СТИ, рассмотрим легковой пятиместный автомобиль, имеющий вес с пассажирами 0авт=1760 кгс, площадь лобового сопротивления / = 2,25 2, коэффициент обтекаемости /( = 0,025, и едущий по асфальту, характеризуемому коэффициентом сопротивления качению / = 0,016. [c.207]

Мощность Ыу > (л. с.), затрачиваемая на преодоление сопротивления воздуха, согласно экспериментальным наблюдениям, пропорциональна площади лобового сопротивления автомобиля коэффициенту обтекаемости К и скорости движения Уавт в третьей степени [c.208]

При приведенных выше условиях коэффициент обтекаемости составляет ),50—0,45 и прп наличии грязевых щитков и переднего ветрового щитка юзрастает до 1,0. [c.667]

Опыты на моделях. Для вновь проектируемых автомобилей необходимо знать их коэффициент обтекаемости. Для этого в аэродинамической трубе испытывают модели, точно воспроизводящие автомобиль в уменьшенном масштабе. Известны три основных типа аэродинамической трубы типа Gottinger, типа Eiffel и английского типа. El первой трубе (фиг. 79, а) струя воздуха от входного сопла с помощью воздухопроводов и направляющих лопаток возвращается в сопло. Отношение между мощностью электродвигателя на венти- [c.258]

Для анализа влияния коэффициента динамической и геометрической формы / на теплообмен в газовзвеси в первом приближении примем, что поправочный коэффициент К будет при прочих равных условиях одинаков для частицы и для эквивалентного щара, являющихся плохо обтекаемыми телами. Тогда, полагая миделевы сечения одинаковыми, в соответствии с (5-1") приближенно найдем [c.150]

В Л. 285] приведены результаты лабораторных опытов с трубным пучком, поперечно обтекаемым газом с речным песком и крупной насадкой. Термопары непосредственно помещались в поток. Коэффициент теплоотдачи определялся через коэффициент теплопередачи к охлаждающей воде, движущейся при Re=150-f-200 внутри коротких трубок. Основные результаты [Л. 285] 1) для газовзвеси с песком (при Re=l 700-1-4 400, Р = 0,0008н-0,0162. и /лг) и с крупной насадкой (при Re= I 700 6 300, Р = 0,00062н-0,0074 irl( = [c.245]

Оа — масса автомобиля V — скорость движения автомобиля 1) = /о + 1 — коэффициент дорожного сопротивления, определяемый как сумма коэффициента сопротивления качению колес [ц и уклона продольного профиля пути / — ускорение автомобиля кР — фактор обтекаемости автомобиля т] — коэффициент полеэного действия автомобиля. [c.104]

Коэффициенты сопротивления были измерены для разных значений р/рр и Ы2а. Шмидель [688] исследовал движение диска, а Фэйдж и Йохансен — плохо обтекаемые тела [208]. Стоксово сопротивление (малые числа Рейнольдса) частиц произвольной формы изучалось Бреннером [72], который рассмотрел гидродинамические силы и крутящий момент, определенные экспериментально при поступательном и вращательном движении твердой частицы в жидкости, находящейся на бесконечности в состоянии покоя. Подробное рассмотрение обтекания тел при низких числах Рейнольдса дается в книге [309]. В работе [.382] измерены сопротивления свободно падающих цилиндров и конусов. [c.36]

Коэффициенты пропорциональности являются просто численными постоянными мы пишем их в виде tgai, tg а , так что i и 2 — углы наклона обеих границ турбулентной области к оси х. Таким образом, область турбулентного движения ограничена двумя плоскостями, пересекающимися вдоль линии края обтекаемого угла. [c.211]

Это предположение применялось в работах различных авторов, исследовавших струйное течение как в строгой постановке (Толмин, Шлихтинг) [10], так и в приближенной [11]. Формула (2.2.7), как показали результаты экепериментальных исследований, не лишена недоетатков во-первых, коэффициент (1, входящий в эту формулу, не являетея универсальной постоянной (для плоскопараллельного следа за плохо обтекаемым телом величина <7 вдвое больше, чем для плоских и заполненных струй) во-вторых, величина не остается постоянной поперек струи [12] на внешней границе струи она существенно меньше, чем в центральной ее части. [c.60]

Для газов коэффициенты динамической вязкости малы (рис. 6.2), поэтому числа Рейнольдса будут довольно большими даже при относительно низких значениях скорости течения. Как следует из соотношения (6), толщина пограничного слоя вследствие этого мала по отношению к длине пластины, г. е. все влияние ]зязкости сосредоточено в тонком слое вблизи обтекаемой поверхности. Этот вывод находится в хорошем согласии с результатами опытов по исследованию течений маловязких жидкостей. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...