Уравнение количества движения для поверхности

Условия динамического взаимодействия пара и конденсата отражены уравнением количества движения для поверхности разрыва (2-2-13) [c.74]

Безразмерное уравнение количества движения для контрольной поверхности, очерченной штриховой линией (см. рис. 4.5), [c.106]

Тогда уравнение количества движения для рассматриваемой контрольной поверхности представится выражением [c.298]

Уравнение (1.21) носит название уравнения количества движения для трубки тока. Согласно этому уравнению в установившемся движении при отсутствии массовых сил равнодействующая всех газодинамических сил Р, приложенных к поверхности отрезка элементарной трубки тока (включая торцевые поверхности), равна [c.29]

Для определения осевой составляющей сил гидродинамического давления на поверхность рабочей полости используется уравнение количества движения. Для гидромуфт с радиальными лопатками она определяется выражением [c.36]

Выдели.м /-Ю трубку тока (см. рис. 4.2) п напишем для нее уравнение количества движения. В качестве контрольной поверхности примем граничную поверхность струи на участке//—О — 2—2. Полная сила, вызывающая изменение количества движения в нанравлении основного потока, [c.93]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношение импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Плоская свободная струя образуется при истечении из прямоугольного отверстия или сопла в достаточно большую емкость, стенки которой не влияют на параметры течения. Если пренебречь действием массовых сил, то в области такой струи давление, как показывает опыт, всюду можно считать постоянным (т. е. струя является изобарической). Поэтому уравнение количества движения, записанное для массы жидкости, ограниченной контрольной поверхностью 5 (штриховая линия на рис. 9.7), в проекции на ось X будет иметь вид [c.380]

Итак, уравнение количества движения в направлении оси потока для выделенной контрольной поверхности [c.189]

Возвращаясь к рис. 4.4, можно сказать, что уравнение (5.9) представляет собой баланс энергии массы жидкости, заключенной между контрольными сечениями 1-1 и 2-2, при прохождении этой жидкостью скачка изменения толщины вращающегося слоя. Эта масса жидкости является механической системой, имеющей одну свободную координату - радиус свободной поверхности х,. Первое слагаемое в (5.9) - производная от кинетической энергии этой системы на единицу ее массы. Второе слагаемое - производная от работы сил статического давления, вызванного центробежными силами. Последнее слагаемое в (5.9) есть производная от работы сил, которые были необходимы для сохранения импульса при построении функции Ляпунова в соответствии с уравнением количества движения. [c.98]

Теплогидравлический расчет сборки кольцевых твэлов (рис. 9.41). Расчет состоит в численном решении уравнений теплопроводности для твэлов, баланса энергии и количества движения для теплоносителя в кольцевых щелях при заданном распределении тепловыделения и общем расходе через сборку и при условии одинакового перепада давления на параллельно включенных кольцевых щелях. В результате определяют распределение расходов по кольцевым щелям, гидравлические потери, распределение паросодержаний, тепловых потоков и температуры в твэлах. Плотности тепловых потоков на внутренних и наружных теплоотдающих поверхностях кольцевых щелей определяются из системы уравнений, куда входит нейтральный радиус твэла Яс, на котором температура достигает максимума [c.149]

При наличии необходимо допустить существование распределенных массовых и поверхностных пар сил, действующих на частицу сплошной среды. Обозначим через F и а моменты массовых сил, рассчитанных на единицу массы, и поверхностных пар, рассчитанных на единицу поверхности. Тогда уравнение моментов количества движения для конечного объема сплошной среды будет иметь вид [c.19]

Для решения уравнения (4-26) используется тот же прием, что и при решении интегральных уравнений количества движения и кинетической энергии на непроницаемой поверхности ( 3-3). Принимается соответствующее распределение скорости в пограничном слое и устанавливаются граничные условия. В случае отсасывания граничные условия имеют вид [c.114]

Для определения локальных значений коэффициента трения на поверхности пористой стенки широко используется интегральное уравнение количества движения. По измеренным распределениям скорости и температуры в сечениях пограничного слоя, температуре основного [c.353]

Когда величина (ри) , задана как функция продольной координаты X и нужно определить температуру на поверхности обтекаемого тела, приходится решать интегральное уравнение количества движения (11-74) для установления Ь х). Поскольку в соответствии с (11-79) С//2 зависит от Re Ь, л Ь связано с с//2 и (pn)w/(p )i [c.374]

Осевая составляющая сил гидродинамического давления на поверхность проточной части не может быть получена непосредственным интегрированием, так как неизвестен закон распределения гидродинамических давлений в проточной части рабочих колес, куда входят поверхности лопастей. В этом случае для определения осевой силы используется уравнение количества движения [c.160]

Уравнение (1.23) является уравнением моментов количества движения для струйки тока. Оно дозволяет определить момент внешних сил, который необходим для получения данного изменения момента количества движения. При наличии вязкостного трения в потоке момент внешних сил должен включать в себя момент сил трения на поверхности струйки тока. [c.33]

Выделим двумя плоскостями 1 и 2 отсек газа, включающий поверхность разрыва, или иначе, фронт скачка С-С. Пренебрегая действием массовых сил и предполагая распределение параметров газа по сечению трубы равномерным, уравнение количества движения в проекции на ось трубы для выделенного от- [c.88]

Уравнение количеств движения получим из уравнения динамического равновесия деформируемого тела в интегральной форме. Для ТОГО чтобы выявить поверхностные усилия, действующие в теле, выбираем на интересующей нас поверхности частицу тела и устанавливаем действующие на нее усилия. Со стороны отрезанной части тела на оставшуюся частицу вводим в действие силы реакции. Они и будут теми поверхностными усилиями, которые нас интересуют. Частица будет находиться под [c.24]

Широкие возможности решения задач о трении и конвективном тепломассообмене при градиентном течении жидкостей и газов дает теория пограничного слоя. Сопротивление, которое испытывает тело при движении в жидкости или газе, а также интенсивность тепломассообмена между жидкостью или газом и поверхностью тела в значительной степени обусловлены развитием динамического и теплового пограничных слоев. В случае образования на обтекаемой поверхности ламинарного пограничного слоя получены точные аналитические решения уравнений пограничного слоя для некоторого класса задач. Особенно простым классом точных решений этих уравнений являются автомодельные решения, имеющие место в случае, когда скорость внешнего потока пропорциональна степени расстояния х,. измеренного от передней критической точки, а также при плоскопараллельном и осесимметричном течении вблизи критической точки. В других случаях при невозможности получения точных решений надежные результаты дают методы численного интегрирования или приближенного решения интегральных уравнений количества движения, кинетической, тепловой или полной энергии для пограничного слоя. Разными авторами предложены методы преобразования уравнений пограничного слоя в сложных условиях тече-4 [c.4]

В связи с эти.м приобретают большое значение приближенные методы решения задач пограничного слоя, среди которых распространенными являются методы, основанные на использовании уравнений пограничного слоя в интегральной форме. К таким уравнениям относятся уравнение количества движения, уравнение кинетической энергии, уравнение энергии. Приближенность этих методов заключается в отказе от удовлетворения дифференциальных уравнений пограничного слоя для каждой отдельной частицы жидкости. Уравнения пограничного слоя удовлетворяются только в среднем по толщине пограничного слоя ери выполнении граничных условий и контурных связей на стенке и при переходе к внешнему потоку. С точки зрения инженерной практики такой подход оправдывается тем, что часто прп проектировании различных технических устройств нет необходимости в детальном знании профилей скорости и температуры достаточно иметь данные о распределении коэффициентов трения и теплообмена по обтекаемой поверхности или о распределении толщины пограничного слоя и интегральных его характеристик. [c.52]

Применение интегрального уравнения количества движения в форме (2-39) для расчета турбулентного пограничного слоя в плоскопараллельном потоке с большими положительными градиентами давления (на набегающих поверхностях подъемных профилей, в диффузорах и др.) приводит к неудовлетворительным результатам. Такие пограничные слои характеризуются тем, что статическое давление на их внешней границе не равно статическому давлению на обтекаемой поверхности. Объяснение этому явлению дано в [Л. 170]. Показано, что в неравновесных пограничных слоях с сильными положительными градиентами давления нельзя пренебрегать нормальными турбулентными напряжениями. Они оказывают существенное влияние на выходные характеристики пограничного слоя. Чтобы учесть это влияние, необходимо правую 414 [c.414]

Для определения характеристик турбулентного пограничного слоя на проницаемой поверхности в интегральные уравнения количества движения и энергии целесообразно ввести параметр, учитывающий влияние на трение и теплообмен градиента давления и поперечного потока массы. Выражение для такого параметра мол<но получить из рассмотрения распределения скорости в ламинарном подслое и турбулентном ядре. [c.509]

Во всех предыдуш,их работах учитывались только два интеграла сохранения импульс Л и расход Q, которые, как уже указывалось, определяют постоянные А ш В. Однако суш,ествует еш,е один точный интеграл сохранения для уравнений Павье — Стокса, который может быть. задан независимо от и и, следовательно, определяет постоянную Со. Это поток ж-компоненты момента количества движения через поверхность, состояш,ую из полусферы радиуса В и кольца на плоскости г/ = О между окружностями радиусов R и Ей (рис. 105), [c.284]

Уравнения сохранения количества движения суммарного континуума. В задачах геофизики и аэрономии приходится иметь дело с относительными движениями газовой среды в атмосфере, изучаемой в системе координат, связанной с вращающейся поверхностью планеты. Благодаря этому в соответствующих уравнениях движения появляются дополнительные члены, учитывающие ускорение Кориолиса, а также центростремительное ускорение (часто малое по сравнению с ускорением свободного падения), связанные с вращением планеты. Полное уравнение сохранения количества движения для многокомпонентной газовой смеси в субстанциональной форме в этом случае принимает вид [c.75]

В общем случае при любых 2 (101(11=1= 0, но является малой второго порядка по сравнению с малыми величинами ско ррстей жидкости. Ниже мы выбираем поверхность 2 так, чтобы (101(11 = о, и поэтому соотношение (19.22) можно рассматрива,ть как точное уравнение количества движения для решений о движении жидкости и о внутренних напряжениях, определяемых из приближенных уравнений Стокса. [c.233]

Составим уравнение количества движения для общего случая, когда внешние силы, действуюш,ие на боковую поверхность потока со стороны стенок расширяюш ейся смесительной трубки, дают составляюш ую йа,з, параллельную оси камеры. Изменение проекции секундного количества движения на направление оси смесительной трубки будет равно сумме проекций всех сил, приложенных к отрезку струи [c.248]

Предполагая наличие в поле скоростей поверхностей, ортогональных к линиям тока, просуммируем равенства (41) по всем элементарным трубкам, составляющим некоторую трубку конечной ширины иолучим уравнение количеств движения для любой трубки конечной ширины [c.142]

Определим силу, с которой поток воздействует на поверхность крыла единичной длины. Проведем сечения 1 — 1 и 2 — 2, параллельные фронту решетки (рис. 10.4) и настолько удаленные от нее, что можно считать скорость и давление в каждом из этих сечений постоянными. Выберем любую линию тока А А2 и проведем другую линию тока 51 2 на расстоянии одного шага от первой линии тока. Очевидно, что эти линии тока конгруэнтны, т. е. совпадают при наложении. Применяя к объему жидкости, ограниченному отрезками прямых а Ь1 и агЬг и отрезками линий тока а Д2 и (цЬг, уравнение количества движения, получим (см. 5 гл. I) следующие выражения для проекций на фронт и на ось решетки равнодействующей всех сил, приложенных [c.8]

Использовать это уравнение для определения потерь можно лишь в случае, если заранее известны или определены из опыта давления и скорости в сечениях I—1 и 2—2. Но для расчета потери, как правило, требуется выразить через геометрические параметры пограничных поверхностей и мпнималыю возможное число параметров потока. Для получения таких зависимостей используем уравнение количества движения (5.71), которое применим к жидкому телу, ограниченному контрольной поверхностью 5 = 5, + 5б + (см. рис. 6.8), где Sg — боковая поверхность (внутренняя поверхность трубы). Учитывая, что = [c.141]

Пусть в цилиндрической трубе существует потоке параметрами Uj, РрРц Т ив результате его торможения образовался скачок, за которым параметры потока 2- Р2- Рг. 2 (рис. 209). Строго говоря, скачок не является поверхностью, а имеет некоторую протяженность в направлении вектора скорости, т. е. занимает некоторый объем. Однако эта протяженность весьма мала (порядка длины свободного пробега молекул) и в газодинамических расчетах принимается равной нулю. Выделим двумя плоскостями 1 п 2 отсек газа, включающий поверхность разрыва, или иначе, фронт скачка С—С. Пренебрегая действием массовых сил и предполагая распределение параметров газа по сечению трубы равномерным, уравнение количества движения в проекции на ось трубы для выделенного отсека запишем в виде [c.448]

Для нахождения величины коэффициента сжатия струи применим уравнение количеств движения (7.2) к контрольной поверхности 2, составленной из пунктирной поверхности (см. рис. 36), стенок сосуда, поверхности струи и площади 5о схематически на рис. 36 поверхность Б изображается контуром АВСМНОЕОРА. С учетом соотношения (7.5) уравнение (7.2) можно написать в виде [c.61]

Изменение координаты Xi рассматривается как происходящее при внезапном расширении потока, как это показано для невращающегося потока на рис. 4.3. В соответствии с уравнением количества движения при бесконечно малом изменении радиуса свободной поверхности Xi не требуется внешней силы Артт К -г]) для поддержания формы течения, т. е. для [c.63]

Аналитическому определению влИянйя йДува йа teil лообмен в двумерном турбулентном пограничном слое без градиента давления посвящен ряд работ [Л. 135, 163, 292, 293J. Исходными предпосылками являются теория длины перемешивания Ji. Прандтля в сочетании с течением Куэтта, пренебрежимо малые изменения зависимых переменных в уравнениях пограничного слоя по координате X, по сравнению с их изменениями по координате у. Для установления зависимости коэффициентов трения, теплоотдачи и восстановления температуры от расхода вдуваемого газа, чисел Mi, Pr и Re, а также используются интегральные уравнения количества движения и энергии. К ним присоединяются уравнения баланса массы и энергии пористой поверхности. [c.380]

В работе Л. 2] также решается задача о жидкой пленке независимо от газового пограничного слоя. Внешний нагрев и трение на поверхности раздела газа — жидкость считаются заданными. Авторы пренебрегают в уравнении количества движения инерционными членами, а в уравнении энергии—-влиянием градиента давления и трения на распределение температуры, а также членом дт1дх. Упрощенные таким образом уравнения интегрируются приближенно для случая степенной зависимости вязкости от температуры. [c.179]

Как уже указывалось, для оценки эффективности сопл реактивных аппаратов вводится понятие коэффициента тяги фд. Рассмотрим общий случай определения реактивной тяги, под действием которой осуществляется полет реактивного аппарата. Воспользуемся уравнением импульсов, записав его для массы газа внутри замкнутой цилиндрической поверхности abed, охватывающей аппарат. Все элементы контура удалены на достаточно большое расстояние (рис. 8.21). Возмущения, создаваемые аппаратом на выделенной замкнутой поверхности, будут бесконечно слабыми. Зaш шeм уравнение количества движения в проекции на ось X (уравнение Эйлера) [c.239]

Для определения локальных значений коэффициента трения на поверхности пористой стенки широко используется интегральное уравнение количества движения. По измеренным распределениям скорости и температуры в различных сечениях пограничного слоя над пористой поверхностью, а также температуре основного потока газа, массовым расходам, горячего газа и охладителя определяются соответствующие значения толщины потери импульса. По графикам, выражающим изменение толщины потери импульса, скорости, температуры и плотности газа внешнего потока, а также температуры стенки по обтекаемой поверхности, определяются производные указанных величин по продольной координате, а затем по интегральному уравнению количества движения вычисляются локальные значения коэффициента трения при различных относительных расходах подаваемых охладителей. При таком методе определения коэффициентов трения приходится пользоваться графическим дифференцированиел исходных опытных 516 [c.516]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...