Приведенная масса профиля

Относительное преимущество по массе профилей при изгибе характеризуют величины W/F и I F, называемые соответственно удельной прочностью и жесткостью профиля. Обратные величины F/W и F I называют приведенной массой профиля по прочности и жесткости. Эти по- [c.99]

Приведенная масса профиля 99 Программа поколения второго 145 [c.204]

Точное вычисление профиля волны, гидродинамического давления и результирующей гидродинамических сил жидкости в резервуаре сопряжено с преодолением больших вычислительных трудностей даже в том случае, если перемещение точек сооружения определять по приведенной массе жидкости. Комплексный коэффициент передачи для определения давления в стационарном режиме на 5-м этаже сооружения, колеблющегося но /-Й форме, имеет вид [c.303]

Кинетическая энергия поезда пропорциональна квадрату скорости движеиия и его приведенной массе. На приобретение поездом требуемой кинетической энергии для поддержания заданной скорости и выполнение установленного графиком движения времени хода по перегону затрачивается значительная часть механической работы, выполняемой тяговым подвижным составом. Если поезд движется с ускорением на любых элементах профиля, его кинетическая энергия возрастает за счет механической работы, совершаемой локомотивом, а при движении по спуску - еще и за счет перехода потенциальной энергии в кинетическую. В том случае, когда поезд движется замедленно, его кинетическая энергия расходуется на преодоление сил сопротивления движению при движении по подъему она частично может переходить в потенциальную энергию. При механическом и электрическом торможениях часть накопленной кинетической энергии гасится. На что же затрачивается электрическая энергия или топливо при движении поезда [c.65]

Слитковоз с канатным приводом (фиг. I, а), управляемый по системе генератор—двигатель (Г — Д), при анализе неустановившихся процессов может быть представлен расчетной схемой (рис. 1,6), полученной в результате таких допущений 1) жесткость звеньев лебедки, соединяющих электродвигатель с барабаном, велика по сравнению с жесткостью канатов, поэтому все вращающиеся массы можно заменить одной приведенной к барабану массой 2) влияние профиля пути на движение слитковоза незначительно, поэтому можно считать слитковоз перемещающимся по горизонтальному пути 3) жесткость канатов в процессе неустановившегося движения принимается переменной в зависимости от положения слитковоза и усилия в канате. [c.106]

Чувствительный элемент акселерометра в виде балки равного сопротивления приведен на рис. 10.2, а. На практике балки такого профиля в акселерометрах не применяются, поскольку массу груза нельзя сосредоточить в точке. В силу этого реальные балки [c.171]

Примечание. Чтобы определить массу 1 л других материалов указанных профилей, необходимо значения, приведенные в таблице, умножить на соответствующий коэффициент для чугуна — 0,924, меди — 1,134, латуни — 1,083, бронзы — 1,090. алюминия — 0,348. [c.68]

Приведенная выше схема расчета величины проходного сечения дроссельной щели золотника справедлива лишь для равно-замедленного торможения массы движущихся частей. Однако возможны и другие, более сложные схемы торможения — с применением тормозного клапана со специальным профилем проходного сечения либо схемы с применением отдельного источника питания жидкостью, давление которого регулируется автоматически по одному или нескольким параметрам. [c.48]

Приведенная выше схема струи является условной, так как формирование потока происходит иначе, чем при истечении турбулентной струи из отверстия. Однако имеются следующие основания для принятия данной схемы при приближенных расчетах характеристик течения, получающегося при взаимодействии струй в элементах рассматриваемого здесь типа. Значения угла отклонения оси результирующей струи от оси канала питания, получаемые расчетом по предлагаемой методике, хорошо согласуются с опытными его значениями. Вместе с тем из опытных данных следует, что в рассматриваемой струе уже при небольшом удалении от места, где встречаются исходные струи, профили распределения скоростей приближаются к тем, которые характерны для одиночных турбулентных струй, вытекающих из каналов. Например, по данным работы [53] смешение струй практически заканчивается на расстоянии от точки пересечения осей каналов питания и управления, определяемом величинами 1,5/г —2/г, и на расстоянии 3,5А — 4/г профили скоростей уже становятся симметричными. На рис. 11.6,6 представлены совмещенные кривые распределения скоростей в сечении струи, отстоящем на расстоянии /г =12, построенные по опытным данным, приведенным в работах [100, 101] для плоского струйного элемента, у которого Яо=2,5 мм и п = 5 мм. Кривая / на рис. 11.6,6 относится к случаю, когда отсутствует управляющее воздействие и имеется лишь одиночная турбулентная струя, вытекающая из канала питания. Кривая 2 на этом рисунке получена при отклонении струи, вытекающей из канала питания, струей, вытекающей из канала управления, на угол а 7°. В последнем случае профиль скоростей лишь несколько шире, что связано с увеличением массы движущихся частиц. По форме же данная характеристика почти не отличается от характеристики, полученной для одиночной турбулентной струи. [c.120]

Рабочие чертежи сопровождают ведомостями металла на элемент, где указывают номера позиций, профиль, длину, количество и массу отдельных деталей конструкций. На рис. 381 приведен пример ведомости металла. Кроме этого, к чертежу даются необходимые примечания. [c.327]

Подбор виброгасителя Ланчестера заключается в выборе величины маховой массы (момента инерции) и сил трения между этой массой и валом, колебания которого надо уменьшить. Для эффективной работы виброгасителя его момент инерции должен быть не менее одной десятой момента инерции элементов цепи подач, приведенных к валу гидроусилителя. Наличие зазоров в кинематической цепи уменьшает фективность виброгасителя, если он установлен не на винте. Зазоры в механических передачах вызывают повышенные вибрации, дребезжание в передаче и вносят ошибки при обработке сложных профилей. [c.156]

Приведенная схема окончательной обработки профиля сложных калибров — один из возможных вариантов. Этот вариант наиболее типичен для большинства случаев ручного выполнения слесарно-лекальных операций. Творческая инициатива и опыт передовиков промышленности дают многочисленные примеры удачной рационализации обработки. Одним из них может служить способ выполнения калибров из быстротвердеющих пластических масс. [c.202]

Динамика механизма газораспределения характеризуется величинами максимальных сил инерции для переходных участков профиля кулачка. Для определения сил инерции в табл. 57 приведены вес отдельных движущихся деталей механизма газораспределения и масса всех движущихся деталей, приведенных к толкателю. Приведенная к толкателю масса подсчитана по формулам [c.167]

Определение собственной массы элементов СМ на стадии проектирования можно производить по приближенным статистическим данным, приведенным, например, на рис. 9,8, с последующим уточнением после принятия всех конструктивных решений. Верхняя кривая дает приближенное значение отношения массы СМ к массе максимально поднимаемого груза, достигнутое в конструкциях, изготовленных из нелегированных сталей без применения специальных тонкостенных профилей проката и гнутых профилей. Совершенствование принципов конструкции СМ, применение легированных сталей, специального проката и гнутых профилей позволит снизить отношение масс МС и максимального поднимаемого груза Кс до значений, соответствую-пщх нижней кривой К . Заметим, что большие значения для СМ меньшей грузоподъемности объясняются тем, что габариты СМ мало зависят от грузоподъемности при сохранении размеров зоны обслуживания. [c.212]

Прокатная угловая равнобокая сталь (по ГОСТ 8509—57). Размеры профилей (рис. 5Й), площадь сечения и масса I пог.м должны соответствовать нормам, приведенным в та бл. 102. [c.176]

Прокатная угловая неравнобокая сталь (по ГОСТ 8510— 57). Размеры профилей (рис. 53), площадь сечения и масса 1 пог.м должны соответствовать нормам, приведенным в табл. 1104. [c.178]

Движение элементов гидромеханических регуляторов обычно описывается уравнением колебательного звена (название гидромеханические применяем в связи с тем, что основными управляющими частями в регуляторе служат механические элементы, но управляют они потоком жидкости). Однако при внимательном рассмотрении (см. гл. 5) обнаруживается, что при движении подвижных механических элементов регулятора вместе с ними перемещается и вытесняемая (подсасываемая) жидкость, движение которой необходимо учитывать при составлении математической модели регулятора. Часто оказывается, что масса присоединенной (приведенной) к подвижным частям жидкости на порядки больше массы самих механических элементов. Задача об определении присоединенной массы жидкости гидромеханическая и достаточно сложная, так как профиль проточных частей регулятора сложный. [c.11]

Фактор разделения конструкции на зоны разной геометрической и технологической сложности состоит в целесообразности сочетания в разрабатываемой конструкции достоинств разных технологических процессов. Геометрически сложные элементы с точки зрения стоимости выгодно изготавливать литьем или штамповкой, а геометрически простые — делать наборными, так как при этом конструкция получается с минимальной избыточностью массы. В то же время, если наборными делать только геометрически простые части элементов, а сложные части литьем или штамповкой, то в значительной степени нейтрализуется главный недостаток наборной части — малая производительность и высокая стоимость при изготовлении. Отсюда возникает идея разделить конструкцию на зоны различной сложности и оформлять эти зоны конструктивно в виде самостоятельных деталей. На рис. 9.4 приведен пример такого разделения для шпангоута. В данном случае зоны высокой сложности 1 охватывают точечные узлы крепления крыла, а зоны низкой сложности 2 — участки между этими узлами. Конструктивное оформление этих зон в виде литых или штампованных деталей и наборных перемычек из стандартных профилей и листовых стенок между этими узлами приводит к конструкции, сочетающей в себе в некоторой степени указанные выше достоинства (на рис. 9.4 принято, что соединение деталей осуществлено с помощью ТЭС). [c.260]

Зацепление косозубой или шевронной зубчатой передачи можно условно изобразить схемой, приведенной на рис. 143 (11 ti, 119]. Здесь упругий движок А шириной 1 см, играющий роль шестерни, движется поступательно с постоянной скоростью и м1сек, равной окружной скорости шестерни. Колесо заменяет жесткий толкатель с приведенной массой т (см. выше), нагруженный постоянной внешней силой q , равной интенсивности полезной нагрузки, действующей на зубья в направлении линии зацепления . Профиль движка А при равномерном поступа- [c.161]

Данные, приведенные на фиг. 4.28, служат иллюстрацией того, что распределение плотности и скорости дискретной фазы зависит от отношения заряда к массе частиц и коэффициента диффузии частиц. Если построить зависимость параметров, характеризующих распределения скорости и плотности [в соответствии с формулами (4.86) и (4.87)] от турбулентного числа электровязкости Еу, величины (Нро — Мрш)/иро и т будут стремиться к единице, т. е. пределу, отвечающему вязкому движению частиц дискретной фазы (разд. 5.5). Профиль плотности, однако, в очень сильной степени зависит от Еу. При больших значениях Еу невозможно поддержать стационарное течение взвеси, поскольку [c.195]

N, профиля Т х), подвергаемого преобразованию данной процедурой, причем результат помещается в тот же массив Х[0 N]—массив со-ответствуюш,их линейных координат х, возрастающих в направлении от границы с индексом О в сторону противоположной границы пластины ТО, TN — приращения температуры АТо и АТа/ соответствующих границ пластины при граничных условиях первого рода, температуры теплоносителей Тг о и Тг w при граничных условиях третьего рода и произвольные числа, например нули, при граничных условиях второго рода ALO, ALN — произвольные числа при граничных условиях первого рода, значения плотности тепловых потоков и для соответствующих сторон пластины при граничных условиях второго рода и коэффициенты теплоотдачи о и ал/ при граничных условиях третьего рода DTAY — шаг по времени, для которого производится преобразование профиля температуры пластины А, L — процедуры-функции, вычисляющие соответственно коэффициент температуропроводности и приведенный к эквивалентной пластине коэффициент теплопроводности как функции температуры материала и линейной координаты пластины и имеющие в качестве формальных параметров температуру материала и индекс I границы элементарного слоя, заключенного между координатами х[1] и 4 +1] SIGMA — процедура-функция, задающая численное значение весовому коэффициенту а к производной или его значение в зависимости от критерия Fov для малой ячейки сетки Axv Ат. Формальным параметром процедуры является критерий Fo для малой ячейки. [c.217]

Для примера на рис. 126 приведена калибровка квадратной стали 12x12 мм. Исходными данными для расчета калибровки являются характеристика профиля согласно ГОСТу (размеры, допуски, требования, предъявляемые к поверхности,и т.д.), характеристика исходного материала (размеры и масса заготовки, марка стали, температура и т. д.) и характеристика оборудования стана (размеры и материал валков, скорость прокатки, мощность двигателя, допустимая прочность валков и т. д.). Расчет калибровки ведется, как правило, от чистого калибра против хода прокатки. Сначала принимают систему калибров, затем по практическим данным принимают вытяжки в первом (чистовом) квадратном и во втором и третьем (предчистовых) ромбическом и квадратном калибрах. Затем, исходя из общей вытяжки, распределяют частные вытяжки в черновых (четвертом и пятом) и в вытяжных (в последующих, на рис. 126 не приведенных) калибрах. После этого по определен- [c.332]

Пример. Определить массу срсгада из четырехосных вагонов мао-сой 70 т на подшипниках скольжения с электровозом 6Л80 для профиля пути, приведенного на рис, 207. [c.314]

Общее замечание. В приведенных выше таблицах даны примеры подсчета массы материалов фостейших профилей (круг, квадрат, шестигранник и т. д.). Ниже приводятся примеры подсчета массы деталей сложной конфигурации. [c.275]

Типичные чувствительности обнаружения элементов в кремниевой подложке как функции атомных номеров элементов при анализе площади порядка нескольких квадратных миллиметров показаны на рис. 6.4. Наблюдаемый разрью кривых обусловлен большим фоном рассеяния на кремнии (массы 28, 29, 30), появляющимся при анализе элементов с малым атомным номером Z. Следует также отметить, что из-за несовершенства используемых детекторов фосфор трудно отличить от кремния, имеющего близкое значение атомной массы. Разрешение по глубине для приведенной кривой составляет примерно 200 А. Поскольку в отличие от ВИМС в ОРР для профилирования не используется распыление, то поток, время и разрешение по глубине являются независимыми. Поэтому сигнал можно увеличить путем подсчета событий за большой интервал времени, так что чувствительность пропорциональна корню квадратному из времени (если пренебречь влиянием ионного пучка). Кривая, приведенная на рис. 6.4, была получена за 2 ч. Так как данные со всех глубин в методе ОРР собираются одновременно, то указанное время сбора сравнимо с тем, которое характерно для вышеприведенного примера получения профиля распределения примеси методом ВИМС на глубине до 1 мкм. [c.189]

Весовые нормы расчетные — определяют тяговыми расчетами, в соответствии с действующими Правилами (ПТР) на каждом участке работы локомотивов В зависимости от характера профиля пути данного участка расчет массы состава грузового поезда выполняют из условий безостановочного движения- по расчетному подъему с равномерной скоростью, по труднейшим скоростным подъемам с учетом использования кинетической энергии. Для обеспечения устойчивой работы локомотивов на тех участках, где климатические условия значительно изменяются в зависимости от времени года, расчетную массу состава определяют для летнего и зимнего периодов. В тяговых расчетах, выполняемых при проектировании новых железных дорог и электрификации действующих линий, для определения массы состава силу тяги электровозов принимают на 5%. а тепловозов иа 7 % меньше расчетных значений, приведенных в ПТР. При кратной тяге расчетные значения силы тяги локомотивов принимают за 100 %, для подталкивающих локомотивов — также 100 %. Для предупреждения разрыва поездов наибольшую суммарную силу тяги локомотивов, находящихся в голове, при троганин поезда с места определяют исходя из максимально допустимого продольного усилия на автосцепке, равного 95 тс, а наибольшую суммарную силу тяги при разгоне и движении по труднейшему подъему определяют из максимально допустимого продольного усилия иа автосцепке, равного 130 тс — 143—J56. [c.266]

В этом случае отпадает нербходимость в изготовлении дорогостоящих моделей. Кроме того, масса сварных рам при одинаковой прочности и жесткости с литыми плитами бывает меньше примерно в два раза. Порядок и принцип проектирования рам не отличается от приведенного ранее для литых плит. По найденной высоте рамы Н из сортамента проката подбирают размер прокатного профиля, чаще всего швеллера. Обычно узлы привода крепятся на полках профилей рамы, поэтому ширину последней проверяют на возможность размещения и монтажа крепежных деталей. Затем определяют разность уровней к между опорными поверхностями установленных на раме агрегатов (рис. 10.5). [c.246]

Диаграмма ускоряющих и замедляющих сил. Для наглядного представления взаимозависимости сил, действующих на поезд, пользуются графическим изображением зависимости равнодействующей /к - И от скорости движения на прямом и горизонтальном пути. Это так называемая диаграмма ускоряющих и замедляющих сил. Она представляет собой три кривые, из которых первая /ц. - w относится к тяговому режиму, вторая - к движению на выбеге, третья 0,5Ь, + + Wpjj — к тормозному режиму. Пользуясь диаграммой, можно анализировать условия и характер движения поезда на различных элементах профиля пути. В качестве примера на рио. 9 дана диаграмма ускоряющих и замедляющих сил, построенная исходя из тяговой характеристики электровоза ВЛ80 массой 184 т (двигатель НБ-418К), сил основного сопротивления движению, тормозных сил для состава массой 3800 т, сформированного из четырехосных вагонов на подшипниках скольжения, со средней массой, приходящейся на ось, 17,5 т. Для построения диаграммы определяют значения ускоряющих и замедляющих сил по результатам расчета, приведенным в табл. 1 и 2. [c.29]

Согласно определению математического ротора усилие Р является приведенной силой физического ротора согласно уравнению (64). Точкой приведения силы Р является точка Шток 5 имеет массу Шц,, которая также является приведенной для данного физического ротора. Вал ротора служит звеном приведения момента сил М . В плоскости перемещения грузов имеются две системы координат с началами в точках О и От. Точка О может быть выбрана произвольно на оси вращения (оси Оу), точка 0 является точкой приведения силы Р, лежит на оси Оу и является одновременно вершиной профиля 3. Согласно схеме рис. 42 на рис. 43 ордината точки приведения силы Р в системе хОу обозначена Ь и изменяется от до Следовательно, координаты точки Ох в начальном положении в координатной системе хОу (О Ьх) оси х обеих систем параллельны. Обе системы вращаются вместе с ротором. Ротор имеет приведенный момент инерции, определяемый форл улой (62). Под моментом инерции У понимается некоторая постоянная величина, равная моменту инерции покоя изучаемого физического ротора. МомеНт инерции Д/ из формулы (62) может быть найден из анализа рис. 43. Любой элементарный механизм ротора имеет общий центр масс активных подвижных звеньев, перемещение которого, а также перемещение активных подвижных звеньев относительно этого центра определяет величину ДУ. В математическом роторе (см. рис. 43) активные звенья каждого элементарного механизма заменены одним центробежным грузом 1 (следовательно, число грузов в математическом роторе равно числу элементарных механизмов в роторе данного физического толкателя). Для такой замены необходимо, чтобы кинетическая энергия груза 1 в каждый момент времени равнялась кинетической энергии этих звеньев. Согласно теореме Кенига кинетическая энергия последних равна кинетической энергии массы, сосредоточенной в центре масс элементарного механизма, и сумме кинетических энергий всех материальных точек активных подвижных звеньев в движении относительно центра масс. Кинетическая энергия каждого центробежного груза (см. рис. 43) в его движении относительно корпуса 7 [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...