Графические жидкостей

Указание. Задачу решить графически, построив характеристику трубопровода Я = / (О), Потерю напора при выходе жидкости иа [c.263]

При графическом решении отпадает необходимость в последовательных приближениях, так как характеристики можно строить с учетом изменения коэффициентов сопротивлений в зависимости от режимов движения жидкости в трубах. [c.276]

Расчет кольцевых трубопроводов с заданными размерами в простых случаях можно проводить графическим способом. Рассмотрим такой способ применительно к схеме кольцевого участка на рис. X—13, предполагая, что жидкость подается в кольцо через узел А и отбирается нз кольца через узел В. [c.278]

Графически на Ts-диаграмме произвольный процесс нагрева жидкости, парообразования и перегрева пара при постоянном давлении изображается кривой АА[В Di (рнс. 11-7). Если нанести [c.184]

Случайные вибрационные возбуждения зачастую не являются полностью предсказуемыми, подобно гармоническому или полигармоническому возбуждению. Например, такие процессы, как аэродинамический шум струи газа, пульсация жидкости при ее движении в трубопроводе, вибрации платформы, на которой установлено несколько агрегатов, вибрации, обусловленные шероховатостями пар трения, являются по своей природе стохастическими. Эти процессы трудно аппроксимировать регулярными функциями. Стохастический сигнал не может быть представлен графически наперед заданным, так как он обусловлен процессом, содержащим элемент случайности. [c.271]

В логарифмическом масштабе зависимость (53) выражается графически отрезком прямой линии 1 (рис. 175). Эта линейная зависимость подтверждена многочисленными экспериментами. Но она выполняется примерно до чисел Re = 2,10 . Затем после некоторого переходного участка экспериментальные точки соответствуют прямой 2. Прямая 1 дает закон сопротивления при ламинарном режиме течения жидкости в трубе, а прямая 2 — при турбулентном, характеризующемся интенсивным перемешиванием жидкости в поперечном к течению жидкости направлении. [c.564]

Емкость наполняется жидкостью с помощью водяного насоса. Определить модуль реактивной силы, если закон изменения массы емкости задан графически. Относительная скорость присоединяющихся частиц жидкости равна 2,8 м/с. (6,44) [c.360]

Для выяснения влияния связанной в поровом пространстве воды на зависимость удельного расхода вытесняющей жидкости от объема смешивающейся оторочки Д fiN) и от проницаемости среды Д - /(Л ) были проведены исследования, результаты которых представлены в таблице 12 и графически изображены [c.108]

Векторным полем называется часть пространства, характеризуемая векторной величиной, например скоростью частиц жидкости V, которая является функцией координат Xi t). Для графического изображения векторного поля введено понятие векторных или силовых линий, которые имеют определенный физический смысл. Векторной или силовой линией векторного поля называется кривая (линия), в каждой точке которой касательная совпадает с направлением вектора поля в этой точке (рис. 6.3). Через каждую точку А векторного поля проходит одна векторная линия, ка- [c.232]

Выше уже указывался (см. 10) графический способ построения некоторого результирующего течения, образующегося в результате наложения двух известных плоскопараллельных установившихся течений идеальной несжимаемой жидкости. Эту же операцию можно провести и аналитическим путем, используя известное свойство линейных функций (к которым принадлежат и потенциальная функция (956), и функция тока), что сумма любого числа частных решений также является решением. [c.109]

Экономически наиболее эффективным является вариант с минимальными приведенными затратами. Параметры такого трубопровода (диаметр, скорость жидкости, гидравлический уклон и др.) называются оптимальными. Более наглядно решение этой задачи может быть представлено графически (рис. 6.6). [c.96]

Чт(Кл,[ правильно выбрать и экономично эксплуатировать насос, необходимо знать его характеристику, под которой понимают графическую зависимость основных технических показателей от подачи при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкости. Характеристики получают опытным путем на. заводских и лабораторных стендах. Для этого при разных нагрузках испытуемого насоса определяют частоту вращения, подачу, [c.162]

В случае оптимального отсоса пограничного слоя на пористой пластине в несжимаемой жидкости параметр отсоса t определяется графической зависимостью от Ре / /Ре (Ре = У ах1 )) (рис. 7.1.8). Следовательно, для нахождения параметра отсоса t надо знать его связь с числом Рейнольдса Ре . [c.447]

Графическая интерпретация уравнения Бернулли. Рассмотрим графическую интерпретацию уравнения Бернулли в случае н е-равномерного движения жидкости (рис. 22.11 и 22.12). Жидкость движется по горизонтальному трубопроводу под действием постоянного напора И. Трубопровод состоит из трех участков разного диаметра. [c.283]

На рис. 3.3, б дан общий пример графического выражения уравнения Бернулли. Здесь в четырех выбранных сечениях потока О—О установлены пьезометрические и скоростные трубки. Соединив уровни жидкости в пьезометрах, получим пьезометрическую линию, или линию давления. Она проходит на расстоянии 2+р1у от плоскости сравнения г—г. Падение этой линии на единицу длины называется пьезометрическим уклоном. [c.37]

Графически изменения давления в трубе после быстрого закрытия задвижки без учета потерь энергии показаны на рис. 5.11. При быстром закрытии задвижки давление в слое жидкости около нее возрастает на Ар по сравнению с обычным, равным р, т. е. давлением, которое устанавливается во всей горизонтальной трубе при медленном закрытии задвижки. На эпюре давления от точки В отложен отрезок Ар вверх до точки /С. Это повышенное давление рас- [c.67]

Изобразим уравнение (4.16) графически. Для этого вычисленные по этому уравнению скорости отложим в определенном масштабе от некоторой произвольной прямой АА в виде отрезков, направленных по течению жидкости, и концы отрезков соединим плавной кривой (см. рис. 79). Полученная кривая и представит собой кривую распределения скоростей в поперечном сечении потока и, как это следует из уравнения (4.16), будет параболой с осью, совпадающей с осью трубы. [c.118]

При решении многих практических задач необходимо строить эпюры гидростатического давления, представляющие собой графическое изображение распределения гидростатического давления по длине контура тела, погруженного в жидкость. [c.33]

Если мы при определении силы полного гидростатического давления, действующего на плоские фигуры, по сущ,еству производим простое сложение параллельных сил, то при решении аналогичной задачи для криволинейных поверхностей приходится производить сложение сил гидростатического давления, имеющих различные направления. Это обстоятельство значительно усложняет задачу, требуя применения специальных расчетных приемов. Принцип, положенный в основу существующих решений, заключается в определении составляющих силы суммарного гидростатического давления по нескольким направлениям, не лежащим в одной плоскости, с последующим геометрическим сложением этих частных сил. Результат сложения дает величину полной силы давления жидкости на криволинейную поверхность как по величине, так и по направлению. Одновременно графическим путем находится и центр давления для криволинейной поверхности. Обычно достаточно брать два направления вертикальное и горизонтальное. [c.69]

Для простых фигур указанные определения иногда можно выполнять аналитическим путем, а для фигур с более сложными очертаниями приходится прибегать к графическим построениям. С целью определения полной силы давления жидкости, под воздействием которой находится криволинейная поверхность, произведем геометрическое сложение ее вертикальной и горизонтальной составляющих [c.72]

В заключение отметим, что центр давления, т. е. точка приложения силы давления жидкости, находится графическим путем как точка, где пересекается направление силы Р с криволинейной поверхностью. [c.72]

По графику, представленному на рис. Пб, находим, что равенство Qa = Qb + Q соблюдается при == 24,5 м, чему соответствует Qa =31,0 л сек. Вычислим по формулам (288) расходы жидкости Qb и Q - Qb 15,1 л/сек и Q = 16,2 л сек. Таким образом, (Q — Qb — Q ) = (31,0 — 15,1 — 16,2) = —0,3, что свидетельствует о вполне достаточной точности графического решения, [c.185]

Имеется несколько возможных путей представления данных по снижению сопротивления, и часто то, что кажется противоречащим действительности, на самом деле оказывается просто следствием иного выбора системы графического представления. Рассмотрим график зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса типа приведенных на рис. 7-1 и 7-2. Линии 7 относятся к ньютоновским жидкостям, причем левые ветви соответствуют паузейлевому закону, справедливому для ламинарных течений, а правые ветви обычно представляют собой корреляции для гладких труб. [c.281]

Для негауссовских профилей величина среднеквадратичного перемещения диффундирующей жидкости X получена методом графического интегрироваиия коэффициент турбулентной диффузии Е определялся по предельному наклону кривой X = f(r). Распределение стеклянных шариков вдали от инжектора K I оказалось равномерным. В [Л. 365] считают, что влияние частиц на скорость диффузии зависит от их концентрации р и отношения средней относительной к максимальной скорости жидкости (табл. 3-4). Так, например, при р = = 1,5% для стеклянных шариков с Оот/Уманс = 0,15 турбулентная диффузия увеличивается в 2,5 раза по сравнению с иот/Умакс = 0,021 или С ЧИСТОЙ ЖИДКОСТЬЮ. [c.112]

Если характеристики построены с учетом изменения коэффициента сопротивления трения и коэффициентов местных сопротивлений в зависимости от режимов течения жидкости в трубопроводах, то отпадает необходимость г. последовательных приближениях, что является значительным иреимуиаестБОм графического метода. [c.271]

Графически располагаемая работа при истечении капельной жидкости изображается площадью прямоугольника abed (рис. 13-3). [c.203]

Условные графические обозначения общего применения приведены в ГОСТ 2.721—74 (СТ СЭВ 1984—79), который устанавливает обозначения направления потоков электрической п магнитной энергии, жидкости и газа, направления движения и обозначения линий г 1еханической связи. Часть из них приведена в табл. 16.1. [c.259]

Здесь Ар = р—р — разность плотностей обеих фаз. Очевидно, что при движении газовых пузырей в жидкости отношение Др/р близко к единице, а ц 0. Можно показать (см., например, [6]), что характер движения пузырьков в жидкости определяется зависимостью критерия Re от критериев М и Ео. Следовательно, поведение газовых пузырей в данной жидкости (т. е. при заданном значении критерия М) определяется критериями Re и Ео. Графически это показано на рис. 3, заимствованном из [5] и пред-ставляюш ем зависимость критерия Re от критерия Ео при раз-.лпчных значениях критерия М. [c.17]

Таким образом, две функщш тока всегда можно сложить графически или аналитически, что эквивалентно геометрическому сложению векторов скоростей в любой точке жидкости. [c.317]

При всасывании жидкости наименьшее давление pamin будет не на входе в насос (сечение //—//, рис. 11.6), а у движущегося поршня насоса. Поэтому, чтобы предотвратить наступление кавитации, необходимо в сечении //—II, т. е. там, где стоит контролирующий прибор, иметь Pamin > Рн. п- Значение Pamm определяют экспериментально путем снятия кавитационной характеристики насоса, представляющей графическую зависимость его основных технических показателей от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, подачи, вязкости и плотности жидкости. [c.165]

Значительные случайные ошибки измерений легко обнаружиВЗ" ются при графическом изображении опытных данных как отклонения от гладкой кривой, например при построении графиков зависимости состав пара — состав жидкости x =f x), общее давление пара - состав жидкой или газовой фазы P=P( xi ), P=P( xi ). [c.101]

Причем Фл, так же как и р, удов-летворяет уравнению Лапласа и, следовательно, может рассматриваться как потенциал скорости усредненного по толщине слоя течения. Поэтому, если для функции Фл (т. е. для давления р) создать граничные условия такие же, как для исследуемого потенциального потока идеальной жидкости, то мы должны получить при течении в щели распределение скоростей и сетку течения такими же, как для идеальной жидкости. Опыт полностью подтверждает этот вывод. Течение описанного типа было исследовано Хил-Шоу (1898 г.) и применено им для визуального изучения потенциальных потоков. Схема прибора Хил-Шоу показана на рис. 153. На таком приборе путем подкращивания струек легко воспроизвести линии тока, которые затем графически могут быть дополнены эквипотенциалями. [c.300]

Основной характеристикой неньютоновских жидкостей являются так называемые кривые течения, или реологические кривые (реограммы), изображающие графически зависимость между градиентом скорости течения жидкости (или, что то же самое,—скоростью сдвига) и возникающим в ней касательным напряжением т. [c.285]

Расчет для простых цилиндрических поверхностей иногда можно выполнять аналитическим путем, для более сложных приходится прибегать к графическим построениям. Для определения силы Р давления жидкости, под воздействием которой находится цилиндрическая поверхность, производим геометрическоё сложение ее вертикальной и горизонтальной составляющих [c.54]

Всякое живое сечение характеризуется так называемыми м е -стными скоростями, в действительности имеющими место в точках, расположенных на различных глубинах потока. Произведя измерение местных скоростей в точках на различных глубинах, но расположенных на одной вертикали, принадлежащей некоторому живому сечению потока, изобразим их графически, откладывая местные скорости в соответствующих точках вертикали (в масштабе). В результате получим эпюру скоростей, показывающую характер изменения скорости движения жидкости по глубине. Эпюры скоростей в общем случае ограничиваются кривой, изображенной на рис. 3.6. Если эти эпюры для любых вертикалей, взятых в плоскости данного живого сечения, одинаковы, то средней скоростью, которая обычно обозначается буквой v, является основание прямоугольника AEFD, равновеликого эпюре скоростей ABD (рис. 3.6). [c.69]

Рассмотрим случай построения эпюры абсолютного и избыточного гидростатического давления, действующего на вертикальную плоскую стенку АВ (рис. 9), которая подвержена напору жидкости, имеющей глубину Н. Для построения эпюры гидростатического давления за начало координат примем точку О, где пересекается уровень поверхности жидкости с вертикальной стенкой АВ. По горизонтальной оси, совпадающей с направлением гидростатического давления, будем откладывать в выбранном нами масштабе гидростатические давления, определяемые зависимостью Рабе = f(h), а по вертикальной оси — соответствующие глубины жидкости h. Первую точку возьмем у поверхности жидкости, где Л = О и Рабе =Ро, а вторую — у дна, где Рабс = Ро +-(Н. Соединим эти точки прямой линией. В результате получим эпюру абсолютного гидростатического давления на плоскую вертикальную стенку в виде трапеции ОаЬВ. Пользуясь этой эпюрой, графическим путем находим гидростатическое давление, соответствующее любой глубине жидкости. [c.33]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...