Модуль реактивный

При определении модуля реактивной силы принято, что скорости у (самолета) и а (отбрасываемого воздуха) направлены в прямо противоположные стороны. [c.289]

В момент времени / = 10 с определить модуль реактивной силы, если масса тела изменяется по закону, показанному на рисунке. Относительная скорость отделяющихся частиц равна 3,5 м/с. (7,50) [c.359]

Емкость наполняется жидкостью с помощью водяного насоса. Определить модуль реактивной силы, если закон изменения массы емкости задан графически. Относительная скорость присоединяющихся частиц жидкости равна 2,8 м/с. (6,44) [c.360]

Масса точки изменяется по закону т 1 t os 3 Л Определить минимальное значение модуля реактивной силы, если относительная скорость присоединяющихся и отделяющихся частиц равна 2,1 м/с. (0), [c.360]

Масса модели реактивного автомобиля изменяется по закону т = . В момент времени t = О определить модуль реактивной [c.360]

Это значит, что модуль реактивной силы тяги двигателя будет равен [c.205]

Максимальное последовательное активное сопротивление на частоте шо (при X = Хо) достигается при выборе активной части (гд), равной по модулю реактивной (г ) [c.243]

Участок максимальной тяги полностью определяется теми же семью величинами, которые приведены в 4.03, с той лишь разницей, что модуль реактивного ускорения а принимает максимальное значение [c.733]

При отбрасывании элементарной материальной частицы возникает элементарная реактивная сила, действующая как на основную, так и на отделяемую точки. Эти две силы, представляющие собой действие и противодействие, равны между собой по модулю и направлены в противоположные стороны. [c.141]

По найденным модулям составляющих реактивной силы и момента реактивной пары Mq (они показаны на рис. 1.81, в раздельно) можно определить их модули Ро и Л1о и направление действия. Эту часть задачи решите самостоятельно и убедитесь, что [c.67]

Здесь второе слагаемое представляет момент реактивной силы Ф, причем в нашем случае ее модуль [c.578]

Определить модули относительной скорости й отделяющихся от ракеты частиц и реактивной силы Ф. [c.514]

Сохранив условие предыдущей задачи, найти момент М пары сил, который нужно приложить к стержню ВС, чтобы реактивные моменты Ма и Mq заделок Л и D стали одинаковыми по модулю и знаку, если вес стержня АВ равен Р. [c.151]

Состояние невесомости наблюдается в самолете или космическом корабле при движении с ускорением свободного падения независимо от направления и значения модуля скорости их движения. За пределами земной атмосферы при выключении реактивных двигателей на космический корабль действует только сила всемирного тяготения. Под действием этой силы космический корабль и все тела, находящиеся в нем, движутся с одинаковым ускорением поэтому в корабле наблюдается явление невесомости. [c.25]

Формула Циолковского. В качестве иллюстрации применения уравнения Мещерского рассмотрим поступательное движение ракеты под действием одной лишь реактивной силы, предполагая, что ракета движется вне поля тяготения и не встречает сопротивления среды. Пусть относительная скорость истечения частиц будет постоянна по модулю и направлена коллинеарно вектору скорости у ракеты в сторону, противоположную движению ракеты. Определим скорость, достигаемую ракетой по окончании процесса сгорания горючего. [c.596]

Рис. V.26. Зависимость модуля активной и реактивной составляющих импеданса шатуна а—входного б — переходного

При смещенных осях соединяемых валов наиболее целесообразно применение муфт с резиновыми упругими элементами. Резина по сравнению со сталью имеет значительно большую упругую податливость (значительно меньший модуль упругости). Благодаря этому реактивные усилия, вызываемые смещением осей валов, существенно меньше, чем для упругих [c.45]

Температура газа при обтекании лопатки потоком, как правило (в реактивном облопачивании), падает. Независимо от этого меняется по профилю коэффициент теплоотдачи аг, достигая максимума на входной и выходной кромках. Поэтому температура лопатки по профилю переменна наибольшие ее значения наблюдаются на кромках. Эта переменность температуры вызывает образование температурных напряжений в лопатке, которые пропорциональны величине ЕоА , где Е — модуль упругости, а — коэффициент линейного расширения, А1 — разность температур между отдельными участками поперечного сечения, например между кромкой и участком наибольшей толщины профиля. Эти напряжения в высокотемпературных газовых турбинах часто вызывают трещины на кромках, в особенности при нестационарных режимах. [c.99]

Относительное значение модуля вектора Q , его активную Q лa и реактивную Q Ap [c.96]

В предыдущей главе рассматривались стержни, материал которых подчинялся линейному закону упругости. Отметим, что за исключением реактивно нагруженного стержня получаемые в этих условиях результаты достаточно хорошо согласуются с данными большого числа и давно ведущихся экспериментов. Для нелинейно-упругого тела все уравнения, полученные во второй главе, остаются справедливыми, если модуль Е в них заменить на модуль Е и учесть, что при неоднородном докритическом состоянии этот модуль становится вдоль стержня переменным. Это усложняет задачу получения точного решения, в то время как трудности при использовании приближенных методов увеличиваются ненамного. [c.71]

Наиболее распространенным является способ создания управ-ляющ их моментов П ри помощи реактивных СОпел. Сжатый газ или продукты сгорания топлива (выпускаются через специальные сопла, установленные по каждому каналу стабилизации. Возникающие при этом реактивные силы создают относительно центра масс КА управляющие моменты требуемого направления. Величина управляющих моментов, как пра в,ило, постоянна по модулю. [c.11]

Нас интересует только движение тележки. Поэтому тележку в данном случае удобно рассматривать как незамкнутую систему, на которую действует внешняя сила со стороны отделяющегося камня — реакция камня (во время бросания рука человека действует на камень, а камень по третьему закону Ньютона действует на руку с той же по модулю силой, но направленной в противоположную сторону). Силу реакции отбрасываемого камня, а в общем случае отбрасываемого тела или частицы называют реактивной силой. [c.122]

Любое изменение напряженного состояния среды влияет на ее динамическую жесткость — реактивную силу, возникающую в среде при колебаниях штампа с единичной амплитудой. Поскольку изменение напряженного состояния является относительно малой величиной по отношению к модулю упругости (порядка 10 -10 (i, где ц — модуль упругости среды), а изменение жесткости среды имеет тот же порядок, то основная проблема заключается в регистрации этих изменений и в разработке методов повышения информативности этого подхода. Успешное решение проблем возможно лишь на основе изучения закономерностей влияния начальных напряжений на реакцию среды и способов повышения чувствительно сти динамики системы к изменению напряженного состояния среды. [c.163]

В области низких и средних частот сопротивление гибкости с велико и схема превращается в простой колебательный контур. Сопротивление г[ определяет затухание в этом контуре и для того чтобы модуль сопротивления контура не сильно менялся, г должно быть велико по сравнению с реактивными составляющими сопротивления контура г 1а)(/Пк + т ). В области высоких частот это соотношение соблюсти, очевидно, невозможно из-за роста реактивного сопротивления с частотой. Однако шунтирующее действие гибкости с приводит к выравниванию входного сопротивления всей цепи. В системе появляется второй резонанс благодаря этой емкости в области высоких частот. Точный анализ зависимости величины входного сопротивления от частоты показывает, что оно действительно мало меняется с частотой при правильном выборе соотношений между параметрами акустической и механической систем. Приближенное значение модуля этого сопротивления [c.138]

На частотах С0<С(01 схема микрофона, с учетом влияния трубочки, принимает вид, изображенный на рис. 4.196. Теперь в параллель с гибкостью объема в схему добавляется звено и т — активное и реактивное сопротивления трубки и, кроме того, действующее со стороны открытого конца этой трубки давление р, такое же, как и давление на диафрагму. На частотах ниже резонанса катушки ее инерциальное сопротивление сот , а также сопротивление воздуха в щели г + (0 2 пренебрежимо малы, а сопротивление гибкости воздуха под мембраной ( сос[) велико. Поэтому достаточно проанализировать поведение упрощенной схемы рис. 4.19в, для того чтобы понять действие компенсационной трубки. Скорость колебаний катушки (ток, текущий через Ск) может быть представлена как разность двух скоростей — образующейся под действием давления р на диафрагму (сторона I схемы), при замкнутой накоротко второй стороне (II) схемы, и 2 — образующейся под действием такого же давления на стороне II (т. е. на трубке) при короткозамкнутых зажимах /. Расчет дает для модуля результирующей скорости колебаний [c.139]

На частоте, близкой к резонансу, обусловленному гибкостью подвеса и массой катушки, реактивные сопротивления этих элементов компенсируются, а проводимость гибкости Св влияет еще незначительно, так как гибкость мала. Поэтому искомый модуль сопротивления близок к величине (рис. 4.37г). На высоких частотах сопротивлением гибкости подвеса можно пренебречь, но действием гпд и Св пренебрегать уже нельзя. Модуль механического сопротивления можно определить, исходя из схемы рис. 4.37(5 [c.165]

Жесткая заделка (защемление) не допускает ни линейных перемещений, ни поворотов защемленного конца балки. Жесткую заделку заменяют реактивной силой, которая может быть неизвестна по модулю и направлению, и реактивным моментом (три неизвестных). Когда реактивная сила заранее неизвестна по направлению, ее разлагают на две взаимно перпендикулярные составляющие. [c.43]

Осевые редукторы привода (рис. 161) выполнены двухступенчатыми. Корпус редуктора, отлитый из стали, опирается на ось колесной пары через два роликоподшипника, а в осевом направлении фиксируется шарикоподшипником. От проворачивания реактивным моментом корпус удерживается при помощи рым-болта реактивной тяги, закрепленной шарнирно на раме тележки. Стыковка двух частей корпуса, называемых верхним и нижним картерами, осуществлена в плоскости, проходящей через ось колесной пары. В верхнем картере смонтированы продольный (входной) вал, несущий фланцы для присоединения карданных узлов, конические шестерни первой ступени передачи с равными числами зубьев и вал-шестерня. Последняя образует вместе с ведомым колесом, насаженным на ось колесной пары, вторую ступень передачи с передаточным отношением 4,25. Угол спирали конических шестерен 25°, торцовый модуль 12,7 мя число зубьев ведущей и ведомой шестерен второй ступени пере- дачи 16 и 68 соответственно, модуль 10 цм. [c.222]

Тякой случай имеет, например, место для самолета, иа котором установлен воздушно-реактивный двигатель, засасывающий воздух из атмосферы и выбрасывающий его вместе с продуктами горения топлива. Так как доля этих продуктов в отбрасываемом воздухе очень мала (не превышает 2—3%), то здесь практически можно считать Gi =G2 =G . Кроме того, очевидно, что относительная скорость присоединяемой массы воздуха —v, где v — скорость самолета. Тогда, полагая и =и, получим соответственно для вектора Ф и его модуля Ф значения [c.289]

В самом деле, на заделанный конец балки-консоли со сторон опорных плоскостей аЬ, Ьс и ей (рис. 70, б) действует система распределенных сил реакций, которая может быть приведена к одной равнодействующей реакции модуль, направление и точка приложения которой неизвестны. Перенесем эту силу 7 параллельно самой себе в точку А пересечения оси балки с плоскостью стены ас . При этом сила R будет эквивалентна силеТ л(= ), приложенной к точке Л, и присоединенной паре с неизвестным реактивным моментом Мл (рис. 70, в). Силу 7 л можно изобразить ее составляющими Ха и Кл- Таким обра-8 [c.99]

На рис. V.26 приведены зависимости модуля, активной и реактивной составляющих входного импенданса шатуна от частоты. Анализ этих зависимостей показывает, что в области низких частот от 30 до 400 Гц импенданс изменяется по линейному закону. Выше 400 Гц начинаются различные резонансные явления. [c.237]

Члены в правой части представляют собой равнодействующие сил, соответствеино объемных, давления и трения. Так как для реактивного пространства контактных аппаратов характерным является не только поле сил тяжести, в котором при вынужденном течении газа можно было бы пренебречь равнодействующими объемных сил и сил давления, но и поле центробежных или других сил, то указанные составляющие должны быть в общем случае учтены. Однако уравнение движения отличается от рассмотренных ранее уравнений диффузии и теплопроводности не только этим. Так, для него не является очевидным свойство, аналогичное равенству (по модулю) градиентов парциальных давлений компонентов в уравнении диффузии. Поэтому субстанциональная производная вектора скорости в левой части уравнения движения не претерпевает каких-либо изменений, кроме исключения локальной составляющей, так как рассматриваем етационарные процессы в аппаратах [c.38]

О — реактивная сила в кГ, определяемая уравнением (2.271) В — приведенный модуль упругости (для стальных деталей В = = 2,15-10 кг1см ) [c.225]

Появление реактивного момента можно использовать для экспериментального определения вращающего момента авиашюнного двигателя, так как эти моменты равны друг другу по модулю, а реактивный момент можно измерить, установив двигатель с вращающимся винтом на соответствующих весах. [c.366]

Импедансометрия — измерение активной и реактивной составляющих или модуля и фазы импеданса различных систем. Величина импеданса определяется электропроводностью, диэлектрической проницаемостью и диэлектриче- [c.128]

При изготовлении датчиков неизбежна некоторая неидентич-ность электрических параметров катушек различные значения активных сопротивлений, собственных емкостей. Это затрудняет балансировку схем включения датчиков. В самом деле, если предположить, что фазовые сдвиги катушек датчика, включенного, например, по схеме на рис. 7.11, б, различны на некоторой рабочей частоте и, то ни при каких значениях модулей токов полная балансировка не может быть получена, что и поясняется векторной диаграммой, представленной на рис. 7.12. Таким образом, если не принять специальных мер, то на выходе измерительной схемы даже при равенстве модулей токов и 2. представляющих собой векторные суммы соответствующих активных и реактивных /р токов, действует некоторый остаточный сигнал, что в ряде случаев нежелательно. Какими-либо перемещениями якоря свести этот сигнал к нулю на заданно рабочей частоте не удается, так как частота, на которой векторы токов противофазны, определяется через параметры датчика из соотношения [c.447]

Подключением резисторов г , и г можно, во-первых, добиться одинаковости фазовых сдвигов на рабочей частоте, а во-вторых, изменением модулей токов получить полную балансировку на рабочей частоте. Из рис. 7.13 следует, что даже если реактивные составляющие токов не синфазны, то подбором активных составляющих всегда можно обеспечить необходимые фазовые соотношения. Необходимо заметить, что остаточный сигнал даже при самой тщательной балансировке все же остается он вызван не основной частотой, а гармоническими составляющими, практически неизбе кными при наличии цепей с ферромагнитными материалами. Это объясняется тем, что составляющие токов /j и функционально связанные с частотой, и фазовые сдвиги для токов 1 и 2 на частотах, отличных от частоты со о, различны. [c.448]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...