Стойки линейные

До последнего времени все пояса линейных фильтров монтировали на отдельной стойке, называемой стойкой линейных фильтров (СЛФ). [c.716]

Для каждой уплотняемой цепи в каждом оконечном пункте устанавливали по одной, а в каждом промежуточном пункте—по две стойки линейных фильтров. [c.716]

Затухание стойки линейных фильтров образца СМТ-35 Ьф 0,10 [c.760]

К обобщенным координатам относят расстояния между точками звеньев, их линейные и угловые координаты относительно неподвижной координатной системы, связанной с неподвижным звеном кинематической цепи — стойкой, которое всегда есть в кинематической цепи реального устройства. Для определения положения звеньев кинематической цепи (рис. 1.5) в системе Охуг, связанной со звеном О, необходимо при известных линейных и угловых размерах звеньев знать значения четырех обобщенных координат [c.11]

Химическая стойкость электроизоляционных материалов имеет особо важное значение в условиях эксплуатации, связанных с использованием изоляции в атмосфере, содержащей различные химические вещества, или с непосредственным воздействием химических веществ, их растворов, паров и т. п. Твердые электроизоляционные материалы, применяемые в маслонаполненных трансформаторах, конденсаторах и электрических аппаратах, должны быть стойкими к действию нефтяного масла. Изоляция, пропитываемая или покрываемая лаками и эмалями, не должна повреждаться от действия содержащихся в них масел и растворителей. Изоляция корабельных электротехнических установок должна быть рассчитана на воздействие влажного воздуха, насыщенного морскими солями. Все это подтверждает необходимость определения химической стойкости электроизоляционных материалов, используемых в указанных условиях. Методы определения стойкости пластмасс к действию химических сред изложены в ГОСТ 12020—72. Стандарт не распространяется на пенистые и пористые материалы. Стойкость пластмассы оценивается по изменению массы, линейных размеров, механических. свойств стандартных образцов в ненапряженном [c.179]

В трехзвенном винтовом механизме (рис. 8.1) винтовую пару 2 — 3 заменили поступательной и получили трехзвенный механизм, представленный на рис. 8.3. Звено I вращается с 13 = 60 об/мин. Даны шаги винтовых пар для / — 5 шаг = 10 мм, для 2 — 1 шаг hii — 9 мм. Определить число оборотов звена 2 относительно звена I и линейную скорость звена 2 относительно стойки 3 и звена 1. [c.129]

Подставив в (8.7) значение /133 = 00 и преобразовав, получим линейную скорость звена 2 относительно стойки 3 [c.129]

Даны шаги винтовых пар для 2 — 3 шаг — Ъ мм (правая нарезка) для 1 — 2 шаг = мм (правая нарезка). Определить число оборотов звена 2 относительно стойки 3 и звена /, а также линейную скорость звена 2 относительно стойки 3. [c.130]

В трехзвенном винтовом механизме (рис. 8.]) винтовую пару 1—3 заменили вращательной, а винтовую пару 2 — 3 —поступательной и получили механизм, изображенный на рис. 8.4. Какой шаг h i должен быть у винтовой пары 1 — 2, если за один оборот звена 1 звено 2 относительно стойки 3 должно продвинуться на длину 523=10 мм. Сколько оборотов в минуту должно делать звено 1, если линейная скорость звена 2 относительно стойки 3 1)23= 10 мм/с (при найденном шаге hn)- [c.130]

Обобщенной координатой механизма называется угловая или линейная координата, определяющая положение ведущего или другого звена механизма относительно стойки. Она однозначно определяет соответствующие ей положения всех остальных звеньев механизма. Число обобщенных координат равно числу степеней свободы механизма. [c.20]

Обобщенные координаты механизма. Положение твердого тела, свободно движущегося в пространстве, полностью определяется шестью независимыми координатами, за которые можно принять три координаты начала подвижной системы координат, связанной с телом, и три угла Эйлера, определяющие расположение осей подвижной системы координат относительно неподвижной. Их принято называть обобщенными, так как они определяют положение всего твердого тела. Аналогично обобщенными координатами механизма называют независимые между собой координаты (линейные или угловые), определяющие положения всех звеньев механизма относительно стойки. [c.24]

В механизме с одной обобщенной координатой — одно начальное звено, и за обобщенную координату обычно принимается или угловая координата вращающегося звена, или линейная координата прямолинейно движущегося звена. Начальное звено не обязательно совпадает с входным звеном. Можно за начальное звено взять выходное звено или даже промежуточное, если при этом упрощается анализ механизма. В механизме с двумя обобщенными координатами могут быть или два начальных звена, если за обобщенные координаты приняты координаты двух различных звеньев, или одно начальное звено, если оно образует со стойкой двухподвижную пару. [c.24]

Механизмы, в которых внутренние силы взаимодействия звеньев не могут быть полностью определены из решения системы уравнений кинетостатики, называются статически неопределимыми. Вспомним, что, как мы убедились в предыдущей главе, трехзвенный механизм, получаемый присоединением группы, показанной на рис. 2.8, к стойке, имеет одну степень свободы, поскольку в нем имеется одна лишняя связь (поэтому и ошибается формула w = =-3-2 — 2 -3 = 0). Есть непосредственная взаимозависимость между внутренней статической неопределимостью механизма и присутствием в его кинематической цепи лишних кинематических связей. То и другое является следствием несоответствия между числом определяемых неизвестных и числом имеющихся уравнений. В частности, в рассмотренном выше примере (рис. 2.8) одно из уравнений не могло быть использовано, так как оно оказалось линейной функцией других (фа = Фх, Фз = фа, следовательно, фх = Фз). [c.47]

В соотношении (1.6) обычно при оценке усталостной долговечности в качестве характеристики повреждаемости Df рассматривают число циклов нагружения. В реальной эксплуатации при взаимодействии нагрузок, особенно в случае малоцикловой усталости, линейное суммирование накопленных повреждений не отражает реального, нелинейного процесса накопления повреждений в различных зонах центроплана и крыла ВС [29, 38]. Это же относится и к стойкам шасси пассажирского самолета [39]. Интервал разброса в оценках накопленных повреждений может составлять 0,5-4,0 [40, 41], а при учете последовательности циклов нагружения разброс данных может быть еще выше [19, 24, 30]. Поэтому для более точной оценки усталостной долговечности введен метод спектрального суммирования, позволяющий установить связь между характеристиками долговечности и характеристиками случайного процесса нагружения на основе использования спектральной плотности мощности [30]. При нерегулярном нагружении, характеризуемом непрерывной спектральной плотностью, энергия процесса с частотой со/,- может быть заменена эквивалентной (по средней использованной долговечности) энергией, характеризующей процесс нагружения на другой частоте. В частности, на некоторой характеристической частоте [c.37]

В частности, упругие удлинения стекла при напряжении, близком к пределу прочности, составляют величину порядка 0,06%—0,15%. Коэффициент линейного расширения стекла а 8-10 град. При температуре 100 С температурная деформация равна е/=0,08%. Если полная деформация ограничена, то примерно такую же величину (по модулю) будет иметь и силовая деформация Так как эта величина лежит в интервале предельных удлинений, то ясно, что при резком нагреве или охлаждении на 400 С в стекле возможно образование трещин. Плавленый кварц имеет коэффициент линейного расширения примерно в 10—15 раз меньший. Поэтому кварцевая посуда неизмеримо более стойка к резким изменениям температуры. [c.68]

Прежде всего на основе статического критерия определим силу Pei критическую для равновесия системы с вертикальным положением стойки, в предположении, что опорные стержни деформируются линейно-упруго с модулем Е. Пусть переход стойки от вертикального положения равновесия к наклонному сопровождается изменением силы от значения Р до значения Р - -6Р (рис. 18.80). Если ф С 1 и бР -С Р, то уравнения равновесия для нового положения имеют вид [c.421]

Заключительные замечания. Рассмотрение упруго-пластической системы закончим двумя замечаниями. Во-первых, обратим внимание на то, что исходные соотношения формулировались в предположении малости угла поворота стойки и деформаций опорных стержней, тогда как основанные на них окончательные зависимости были распространены на большие углы наклона и, стало быть, на большие деформации. В этом смысле полученные результаты имеют условный характер. Во-вторых, согласно полученному решению, нагрузка играет роль предельной при закритическом деформировании системы. Однако, ввиду того, что линейный закон разгрузки стержня 1 справедлив не безгранично, а только до напряжений, равных пределу текучести щ при растяжении (см. рис. 18,79,6), несущая способность системы будет исчерпана до достижения указанного значения нагрузки ). [c.430]

В машинах со схемами, показанными на ркс. 2, б и в Ji и — приведенные моменты инерции масс захватов 5 и 6 l — жесткость образца, испытуемого на изгиб С2 и с., — бесконечно большие жесткости стоек 4 п 7. Колебания возбуждаются при линейном перемещении основания стойки жесткостью j. [c.140]

Использование рамных, арочных и кольцевых чувствительных элементов (схемы 7, 13 и 14) уменьшают габариты преобразователей. Наиболее пригодной с точки зрения линейности характеристики является П-образная рамная схема 9 с жесткими стойками. [c.406]

Перейдем к рассмотрению членов, содержащихся в левой части уравнения (4.24), для чего определим кинетическую энергию механизма, величина которой в процессе вибрации стойки претерпевает существенные изменения. Обозначая линейные и угловые перемещения стойки относительно неподвижной системы координат через х, у и ф и имея в виду, что эти перемещения являются некоторыми функциями времени л = х (/), г/ = у (/), ф = ф (/), получим [c.130]

Мы рассматриваем только установившиеся режимы возбуждения. При этом движение механизма, работаюш,его в условиях плоской вибрации стойки, удовлетворяет неоднородному линейному дифференциальному уравнению второго порядка с периодическими коэффициентами. [c.135]

Влияние линейного трения на динамическую устойчивость механизма. Пусть стойка механизма, представленного на рис. 6.1, совершает возвратно-поступа-тельное движение по гармоническому закону. Тогда дифференциальное уравнение движения механизма относительно вибрирующей стойки при пренебрежении воздействием сил трения (т. е. в первом приближении) имеет вид (4.33). [c.196]

Что касается высших пар, то учет первичных ошибок от неточности изготовления этих пар также разработан акад. Н. Г. Бруевичем [40], причем в основу исследования им был положен известный метод замены высших пар на низшие, который мы продемонстрируем на примере кулачкового механизма, изображенного на рис. 326. Механизм состоит из стойки и двух звеньев —/ и 2, очерченных контурами а и р, соприкасающихся в точке А. Эти звенья и образуют высшую пару с точечным контактом (вернее с линейным, поскольку звенья 1 и 2 имеют толщину в направлении, перпендикулярном чертежу). Введем в рассмотрение точки и центров кривизны [c.292]

Стойка переключений междугородных линий (СПМ) завода Транссвязь (изделие 303) рассчитана на 160 трёхпроводных и 160 двухпроводных кроссировок. Для этой цели на обеих сторонах стойки (линейной и станционной — условные названия) установлено по восемь гребёнок с 20 х 2 штифтами каждая и по восемь гребёнок с 20 х 3 штифтами каждая. [c.785]

Для монтажа разговорных цепей линейной проводки, соединительных и измерительных линий ЛАЗ должны применяться экранированные провода и кабели. Для этой цели может быть применён кабель марки РВЧС-60 и РВЧС-160 (резиновый, высокочастотный, станционный на 60 и 160 кгц). Возможно применение и других равноценных по качеству проводов и кабелей. На вводную стойку линейные провода подаются кордельным кабелем с оконечной разделкой его в ЛАЗ. От СПМ ПСИ) на междугородную станцию провода подаются кабелем марки ТСО 21 х 3. Токораспределительная проводка может быть смонтирована проводом ПР или ВРГ надлежащего сечения. Для подачи и распределения переменного тока, и в том числе вызывного, частотой 15—50 гц, должны применяться парные витые провода, проложенные в трубках с металлической экранной оболочкой, или кабели с металлическим покрытием (например СРГ). [c.788]

Перед выбором точности средства измерения или контроля следует решить вопросы выбора организационно-технических форм, целесообразности контроля определенного вида параметров и производительности таких средств (универсальных или специальных, автоматизированных или автоматических). Как правило, одну метрологическую задачу можно решить с помощью различных измерительных средств, которые имеют не только разную стоимость, но и разные точность и другие метрологические показатели, а следовательно, дают неодинаковые результаты измерений. Это объясняется отличием точности результатов наблюдения от точности измерения самих измерительных средств, различием методов использования измерительных средств и дополнительных приспособлений, применяемых в сочетании с универсальными или сиециализированными средствами (стойками, штативами, рычажными и безрычажными передачами, элементами крепления и базирования, измерительными наконечниками и др.). В связи с этим вопрос выбора точности средств измерения или контроля приобретает первостепенное значение. Так, предельные погрешности измерения наружных линейных размеров контактными средствами в диапазоне 80—120 мм составляют для штангенцнркулей 100—200 мкм, для индикаторов часового тииа [c.136]

Следовательно, если в присоединяемой кинематической цепи при образовании механизма возможны шесть перемещений относительно координатных осей, то с учетом степеней свободы кинематических пар, которые составляют входные звенья со стойкой, в механизме отсутствуют избыточные связи. Отсутствие какой-либо из шести подвижностей указывает на наличие избыточной связи, кроме случаев, когда отсутствие подвижности относительно какой-либо из осей компенсируется угловой подвижностью относительно перпендикулярной оси. Примером служит рациональный поводковый механизм на рис. 4.8. Анализ подвижностей в замкнутом контуре этого механизма показывает, что I.Sy = 0 при 2фд. = 2. Отсутствие одной подвижности Sy компенсируется угловой подвижностью ф , так как оси хну перпендикулярны. Действительно, если по какой-либо причине кинематическая пара С сместится вдоль оси у, то это смещение может быть компенсировано поворотом звена 2 относительно оси х. Однако смещение кинематической пары С вдоль оси у нельзя компенсировать поворотом звена 2 относительно этой жееси. Поэтому недостаток линейной подвижности относителы о [c.41]

Технологические возможности оборудования, иа котором изготавливаются детали и звенья, не позволяют получать механизмы,точ-но воспроизводящие требуемые законы движения. В различных механизмах указанные ошибки проявляются но-разному. В зависимости от назначения механизма и его конструкции превалирующее значение имеет одна из каких-либо ошибок. В этом случае анализируются причины, ее вызывающие, и принимаются меры по устранению ее влияния с учетом действия этой ошибки. Иногда 8 механизмах предусматривают специальные регулировочные устройства, предназначенные для компенсации при сборке механизмов ошибок изготовления звеньев. Компенсатор представляет собой устройство, изменяющее отклонение одного из параметров механизма от номинального значения, для устранения ошибки положения или перемещения. Компенсируемыми при регулировании параметрами обычно являются линейные и. угловые размеры звеньев или координаты взаимного располоокения элементов стойки. [c.341]

В трехзвенном винтовом механизме (рис. 8.1) винтовую пару 1—3 заменили вращательной, а винтовую пару 2 — 5 — поступательной и получили трехзвенный механизм, изображенный на рис. 8.4. Звено 1 вращается с rti3 = 60 об/мин. Дан шаг /121=10 мм винтовой пары 1 — 3. Определить линейную скорость звена 2 относительно стойки 3. [c.129]

Линейная секция крепи ОМКТМ (рис. X.16) состоит из основания i, перекрытия 2, связанного с перекрытием козырька , траверсы , рычагов 5, гидравлической стойки 6, силового гидравлического цилиндра передвижения 7, гидравлического распределителя 8. С каждой линейной секцией монтируется линейная секция скреб- [c.216]

Поступившая в напорную магистраль Н рабочая жидкость по соединительному трубопроводу подается к гидравлическому оборудованию линейной секции крепи. Прежде чем поступить к золотникам гидравлического распределителя, рабочая жидкость проходит через отсекатель От, а от него к золотниковому распределителю 13л, который может быть установлен в четырех полон<ениях. В положении 1 рабочая жидкость от золотникового распределителя 13л, через обратный клапан Ок, подается в поршневую полость гидравлической стойки ГС секции, в результате чего происходит раздвижка стойки. Штоковая полость этой гидравлической стойки золотником золотникового распределителя 13л соединяется со сливной магистралью С и рабочая жидкость из штоковой полости стойки вытесняется в сливную магистраль. При положении золотникагидравлического распределителя 13л напорная магистраль зашфается, а гидрооборудование секции соединяется со сливной магистралью С. Это [c.220]

Для того чтобы входное звено могло все время двигаться равномерно в одном направлении, применяют механизмы с вращающимся кулачком. Одно из возможных исполнений такого механизма показано на рис. 3.7, где толкатель 2 перемещается относительно стойки 3 в направлении образующей цилиндрического кулачка /, опираясь на его скошенную торцовую поверхность. Развертывая боковую поЦеЦх-ность цилиндра на плоскость и сообщая развертке линейную скорость щ — чЦ (где /-J — радиус цилиндрического Кулачка, а — угловая скорость его враШе-ния), получим уже рассмотренный механизм с поступательно движущимся кулачком, профиль которого образован бесконечной последовательностью таких разверток. / [c.82]

Образующаяся на поверхности труб поверхностей нагрева оксидная пленка имеет, как правило, хорошие защитные свойства, прочно связана с трубой и способна изолировать металл от прямого действия пара, а также относительно стойка к внешним химическим и механическим воздействиям. Внешние химические воздействия на оксидный слой связаны со свойствами водяного пара, например содержанием кислорода, разнородных солей и других компонентов. Причинами механического воздействия являются колебания температуры, вибрация труб, различия в линейных коэффициентах термического расширения металла и его оксида и т. д. Определенное влияние на защитные свойства оксидной пленки имеет и критерий Пиллинга — Бедуорта. [c.127]

Тем же методом совместного решения систем линейных уравнений можно решать и все задачи, связанные о определением ускорений и реакций в кинематических парах. Метод может быть распространен и на механизмы всех других семейств и родов. Он может быть обобщен и на механизмы, у которых ведущим является звено, не связанное со стойкой. Рассмотрим, например, механизм, показанный на рис. 27, а. Для него надо составить уравнения, связывающие скорости или ускорения звеньев цепей FAGD и BE, которые накладывают на движение звена 1 с заданной скоростью oj две связи. Имеем для [c.248]

Регулирующий сильфониый вентиль на рр = 20 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение С 27089 (рис. 3.27). Предназначен для пресной воды, пароводяной смеси, воздуха и азота рабочей температурой до 325° С, устанавливается на трубопроводе в любом положении. Соединение корпуса с сильфонной сборкой выполнено беспрокладочным с применением притирки, а зажатие осуществляется накидной гайкой. Рабочая среда подается под золотник, пропускная гидравлическая характеристика вентиля близка к линейной. Управление ручное посредством рукоятки, дистанционное через шарнирную муфту без редуктора или дистанционное через шарнирную муфту с коническим редуктором. Герметичность запорного органа обеспечивается по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Материал основных деталей — корпуса золотника, сильфона— коррозионно-стойкая сталь 08Х18Н10Т, штока, шпинделя — ко-розионно-стойкая сталь 14Х17Н2. [c.120]

Шток в крышке уплотняется двойным сальником с промежуточным отбором протечек. Сальниковая набивка набрана из прессованных колец шнура сквозного плетения марки АГ-50. Соединение корпуса с крышкой уплотняется зубчатой металлической прокладкой и дублируется обваркой на ус . Пропускная характеристика близка к линейной. Основные детали — корпус, крышка, седло, шибер, тток—выполнены из коррозионно-стойких сталей, резьбовая втулка из бронзы БрАЖ-9-4. Основные характеристики задвижек приведены в табл. 3.24. [c.136]

В основе структуры кремнийорганических смол лежит силоксановая группировка Si—О—Si, стойкая к нагреванию. Благодаря этому кремнийорганические смолы обладают высокой стойкостью к термоокислению. Кроме того, кремнийорганические смолы характеризуются высокой водостойкостью, повышенными диэлектрическими свойствами. Недостатком кремнийорганических смол являются высокие значения коэффициента линейного расширения в широком диапазоне температур, что в стекле и асбопластиках приводит к снижению механических свойств материала. Изготовление слоистых пластиков на основе кре.мннйорганических смол осуществляется в основном при высоких давлениях и температурах прессования. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...