Подвижность линейная

М — магнитный момент (i, — магнитная проницаемость, подвижность, линейный коэффициент рассеяния [c.377]

Методы реализации импеданса и подвижности. Линейную механическую систему с сосредоточенными параметрами можно характеризовать реактивными функциями входного (1 лавного) механического импеданса 2 (р) и обратной импедансу входной (главной) механической подвижности V (р) (см. т. 5, гл. 2). [c.320]

Рассмотрим кинематическое соединение между водилом и стойкой, образованной солнечным колесом и венцом. Между сателлитом и стойкой имеются две пары II2, соединенные параллельно, т. е. 2 + 2 = 4. условий связи или 6 — 4 = 2 подвижности (линейные). Между сателлитом и водилом имеется сферическая пара ИГ, подвижность которой равна трем и которая включена последовательно с соединением между сателлитом и стойкой. Подвижность между водилом и стойкой за счет одного сателлита 2 + 3 = 5, а условий связи 6 — 5=1. Три сателлита, которые соединены параллельно, дают 3x1=3 условия связи. [c.256]

Рис. II. Температурные поля предельного состояния подвижного линейного источника тепла

Расчет нагрева поверхности пластины подвижным линейным источником тепла [c.49]

Фиг. 43. Температурное поле от подвижного линейного источника тепла в тонкой пластине неограниченных размеров из малоуглеродистой стали.

Взяв интеграл уравнения (1У.29) в пределах от О до оо и произведя необходимые замены, получим формулу температуры для предельного состояния нагрева пластины длительно действующим подвижным линейным источником тепла [c.168]

При ручной сварке пластины с полным (или близким к полному) проплавлением применяют расчетную схему подвижного линейного источника теплоты в пластине. [c.36]

Диаметральные и линейные размеры червяков проверяются обычными способами при помощи предельных скоб, микрометров и т. п. Наиболее сложной операцией контроля червяков является проверка среднего диаметра витков, концентричности оси их с осью опорных шеек, угла профиля витков и равномерности шага. Средний диаметр червяка проверяется специальной индикаторной скобой (рис. 166, а), у которой два неподвижных зуба 2 вводятся во впадины червяка, а верхний подвижный зуб 1, находящийся также во впадине, связан с индикатором. [c.308]

Поэтому при больших степенях переохлаждения (низких температурах) вследствие уменьшения скорости диффузии (коэффициента диффузии D) (рис. 22) образование зародышей и их рост затруднены. Вследствие этого, число зародышей и скорость их роста уменьшаются. При очень низких температурах (большой степени переохлаждения) диффузионная подвижность атомов столь мала, что большой выигрыш объемной свободной энергии AF при кристаллизации оказывается недостаточным для образования кристаллических зародышей и их роста (ч. 3. = О, с. р. = 0). В этом случае после затвердения должно быть достигнуто аморфное состояние. Для металлов в обычных условиях реализуются лишь восходящие ветви скорости образования зародышей (ч. з.) и скорости роста (с. р.) (рис. 22 сплошные линии). Металл в этих условиях затвердевает раньше, чем достигаются степени переохлаждения, вызывающие снижение ч. з и с. р. Скорость образования зародышей и линейная скорость роста кристаллов определяют скорость кристаллизации. Средняя скорость изотермической кристаллизации о с увеличением степени переохлаждения, как и ч. 3. и с. р. сначала растет, достигает максимума, а затем падает (рис. 22). [c.35]

Прибор установлен на упругих линейных амортизаторах на подвижном основании, совершающем вертикальные случайные колебания. Силы сопротивления при колебаниях прибора относительно основания таковы, что в режиме свободных колебаний отношение предыдущего размаха к последующему равно т— 1,5. Вертикальное ускорение при колебаниях основания можно считать белым щумом интенсивности = 100. Определить, каковы должны быть частота свободных колебаний прибора на амортизаторах и статическое смещение под действием силы тяжести, чтобы среднее квадратическое значение абсолютного ускорения ш при вынужденных колебаниях прибора было равно Оа = 50 м/с . [c.448]

Линейный акселерометр, основным элементом которого является инерционная масса, связанная линейной пружиной с корпусом и находящаяся в вязкой жидкости, имеет амплитудно-частотную характеристику с резонансным пиком, причем частота, соответствующая пику, равна сйо=100 рад/с, а относительная высота резонансного пика (по отношению к значению амплитудно-частотной характеристики при со = 0) равна 1,4. При тарировке акселерометра получено, что если установить его измерительную ось вертикально, а затем повернуть акселерометр на 180°, его выходной сигнал, пропорциональный смещению инерционной массы, изменится на 5 В. Акселерометр установлен на подвижном основании, совершающем случайные колебания по одной оси, по этой же оси направлена измерительная ось акселерометра. Предполагается, что случайное ускорение колебаний основания можно считать белым шумом. Определить интенсивность этого белого шума, если осредненное значение квадрата переменной составляющей выходного сигнала акселерометра составляет 100 В , [c.448]

MOB, что затрудняет присоединение атомов друг к другу в процессе образования зародышей критического размера. Таким образом, зависимость скорости образования зародышей от степени переохлаждения будет иметь максимум. С повышением температуры при нагреве выше Гр подвижность атомов будет возрастать, что обусловливает монотонное нарастание скорости образования зародышей с увеличением степени перегрева. Рост новой фазы происходит за счет исходной путем относительно медленной миграции межфазной границы в результате последовательного перехода атомов через эту границу. Изменение составляющих энергии при росте фазы, аналогичное ее изменениям при образовании зародышей, также обусловливает зависимость скорости линейного роста от степени переохлаждения, имеющ,ую максимум. При этом максимум скорости линейного роста сдвинут в сторону меньших переохлаждений по сравнению с максимумом скорости образования зародышей. При данной постоянной температуре процесс протекает изотермически и относительный объем образующейся новой фазы V увеличивается со временем. Общая скорость фазового превращения определяется суммой скоростей зарождения и роста новой фазы (рис. 13.3). [c.494]

Наличие избыточных связей и их характер целесообразно выявлять по методике, суть которой заключается в анализе подвижностей в каждой кинематической паре замкнутого контура и оценке возможностей сборки замыкающей пары контура звеньев за счет необходимого числа линейных и угловых перемещений. При этом [c.57]

Угол, на который поворачивается плоскость, проходящая через ось вращения и какую-нибудь точку вращающегося тела, называют углом поворота и обозначают буквой ф. Так,если в начальное мгновение оси Ох и Ох (рис. 21) совпадали, то углом поворота будет двугранный угол между неподвижной плоскостью xOz и подвижной плоскостью x Oz, измеряемый линейным углом хОх. Угол ф можно рассматривать как угловую координату тела, потому что он определяет положение всего вращающегося тела. Измеряется угол ф в радианах . [c.53]

Ускорение Кориолиса можно определить непосредственно по формуле (8), для чего следует построить векторное произведение векторов (0,, (мгновенной угловой скорости вращения подвижной системы) и вектора 0 — линейной относительной скорости точки. [c.184]

Рассмотрим теперь распределение линейных скоростей в свободном твердом теле. Определим линейную скорость точки М (рис. 47). Выберем точку О за полюс. Точки 0[ и О можно рассматривать как начала неподвижной и подвижной систем координат. [c.127]

Теперь рассмотрим дополнительно некоторые кинематические свойства мгновенных центров скоростей и ускорений. Сначала найдем линейную скорость, с которой мгновенный центр скоростей С движется относительно неподвижной или подвижной координатной системы. На основании (11.209) найдем [c.206]

В дальнейшем при рассмотрении общих случаев движения твердых тел придется иметь дело с вращениями вокруг подвижных осей, меняющих свое направление в пространстве, В этих случаях уже нельзя довольствоваться рассмотрением угловой скорости и углового ускорения как алгебраических величин, а становится необходимым связывать их с ориентацией в пространстве. Это достигается, если ввести угловые скорости и ускорения как векторы и в связи с этим для векторов линейных скоростей и ускорений установить векторные формулы, представляющие эти величины как по величине, так и по направлению. [c.222]

Как правило, еще на стадии изготовления, транспортировки и монтажа металлической конструкции материал подвергается механическому и термическому воздействиям, обусловливая охрупчивание металла, по крайней мере, в некоторых зонах и элементах конструкции. К механическим воздействиям, приводящим к пластической деформации (наклепу), относятся вальцовка (труб, обечаек, оболочек), подгиб кромок (днищ, крышек, обечаек, стенок), штамповка (труб), пробивка отверстий, усадка металла в околошовной зоне при сварке и др. технологические операции. Охрупчивание металла в результате пластической деформации (наклепа) обусловлено увеличением плотности дефектов кристаллической решетки - дислокаций и закреплением подвижных линейных дефектов (дислокаций) атомами внедрения типа углерода или азота. Это явление охрупчивания получило название деформационноестарение . [c.122]

Для упрощения расчета рассмотрим кинематическое соединение между рельсами и колесной парой. Колесо с неприжатой ребордой будет парой первого класса, которая накладывает одно линейное условие связи по оси у. Колесо с прижатой ребордой накладывает одно линейное условие связи по оси ) и одно линейное по оси г. Всего три условия связи, т. е. это соединение третьего класса. В нем наложены линейные связи по осям г и з и угловая вокруг оси. , остались подвижности — линейная по оси. х и угловые вокруг осей у и г. [c.314]

Скольжение, осуществляемое путем перелгещения весьма подвижных линейных дефектов решетки, связано с наличием дислокации, показанной на рис. 61, а [30, 32]. Этот дефект решетки можно представить себе как граничную зону между исходной, не смещенной, решеткой и частью решетки, уже смещенной на одно межатомное расстояние. Такая граничная линия ВО на рис. 61, а) называется краевой дислокацией. В сечении, перпендикулярном краевой дислокации, атомы расположены, как показано на рис. 61, б [33]. Если лишияя ато1 шая плоскость. [c.70]

Подвижный линейный источник теплоты в бесконечной пластине. Линейный источник теплоты мощностью д с равномерным распределением ее по толщине пластины движется с постоянной скоростью V (см. рис. 17.7, б). Граничные плоскости 2=0 и г=б отдают теплоту в окружающую среду, температура которой принимается равнойЧ1улю. Коэффициент теплоотдачи а. [c.417]

Расчет температурного поля при однопроходной сварке н наплавке. При сварке деталей с полным (или близким к полному) проплавлением применяют расчетную схему подвижного линейного источника в пластине. В подвижной системе координат, связанной с источником, температура в точке на расстоянии г от источника равна [c.23]

Важную роль в устойчивости полимера к действию растворителей играет его пространственная структура. Термопластичные полимеры, например поливинилхлориды, полиакрилаты, фторопласты, благодаря подвижности линейных макромолекул легко набухают в полярных растворителях. Например, пленки сополимера бутилметакрилата с метакриловой кислотой, несмотря на наличие карбоксильной группы, даже после прогрева не образуют частой пространственной сетки и продолжают оставаться термопластичными. При наличии второго компонента, содержащего несколько гидроксильных групп, например меламиноформаль-дегидной смолы, при нагреве происходит защивка акриловой смолы с образованием полимера трехмерной структуры, в результате чего устойчивость к растворителям повышается в несколько раз. [c.232]

В случае малого радиуса пятна нагрева (при больщом fe) можно применять для расчета схему подвижного линейного источника теплоты в пластине (2.8). [c.55]

Объективно левая ущная мочка отсутствует, на ее месте подвижный линейный рубец, концентрическое сужение левого слухового прохода, рубцово измененная барабанная перепонка мутная втянутая правая барабанная перепонка, при пальпации прощупывается костный мозоль на месте бывшего перелома левой вертикальной ветви нижней челюсти. [c.128]

Рассмотрим поступательное нестационарное движенне одиночной сферы постоянного радиуса а с фиксированной по направлению, но не по величине, скоростью v oait) в несжимаемой вязкой жидкости, покоящейся на бесконечности. Пусть нелинейные инерционные силы (как и в 6) малы (Рви, С 1), но (в отличие от 6) учтем линейные инерционные силы из-за быстрого изменения 2 (i). Решение задачи сводится к решению уравнений Стокса ползущего движения вязкой несжимаемой жидкости (3.3.24) в оо-системе координат (s = оо) с граничными условиями, заданными на подвижной сфере и на бесконечности [c.175]

При сопряжении деталей из легких сплавов со стальными деталяхга следует утатывать различие их коэффициентов линейного расширения. В неподвижных сопряжениях, когда расширение деталей, выполненных из легких сплавов, ограничено смежными стальными деталями, могут возникнуть высокие термические напряжения. В подвижных сочленениях, где охватываемая деталь выполнена из легкого сплава, а охватывающая из стали, например цилиндр двигателя внутреннего сгорания с алюминиевым поршнем, следует предусматривать увеличенные зазоры во избежание защемления поршня при повышенных температурах. [c.186]

Стали типа 15Х5М относятся к числу термически стабильных. Однако при длительном воздействии высокой температуры в сварных разнородных соединениях могут образовываться переходные прослойки, обусловленные диффузионно м перераспределением в них диффузионно-подвижных Э1 с,ментов. Исследования, проведенные Н.М. Королевым во ВНИИнефтемаше, показали, что интенсификацию диффузионных процессов вызывают циклические термические напряжения, обусловленные различием температурных коэффици-ешов линейного расширения аустенитного шва и основного металла. Помимо термических напряжений действуют также напряжения, возникающие вследствие наличия закаленных участков в околошовных зонах. Мартенситная пересыщенная структура закалки всегда обладает более высокой свободной энергией, чем равновесные фазы с таким же номинальным составом, т.е. околошовные зоны термического влияния закаливающейся стали характеризуются более структурнонапряженным состоянием. Как известно, напряженное состояние металла значительно влияет на скорость диффузионных процессов и их коррозионную стойкость. [c.155]

Замыкающий размер изменяют (регулируют) с помощью компенсаторов, Для компенсации погрешностей линейных, диаметральных и угловых размеров, а также отклонений от соосности и других погрешностей применяют неподвижные и подвижные компенсаторы разных видов. Неподвижные компенсаторы чан е всего выполняют в виде промежуточных колец, набора прокладок и других подобных MeFiHbix деталей (рпс. 11.9). [c.266]

Число аргументов в f таких уравнениях для f-фазной системы равняется числу термодинамических сил или числу различных контактов между фазами. При N подвижных компонентах и К слагаемых VjdXj в (9.43) оно будет 1+/(+Л . Число различных уравнений Гиббса—Дюгема совпадает с числом фаз. Следовательно, необходимое условие существования и единственности решения системы линейных уравнений (9.44) для гетерогенной смеси фаз относительно dZ, [c.136]

Проанализируем процесс вывода выражения ускорения Корио-л са. Векторное произведение вектора угловой скорости переносного вращения на вектор линейной относительной скорости точки получено дважды. Впервые оно получается, когда берется полная производна от относительной скорости по формуле Бура. В этой формуле векторное произведение х щ выражает изменение вектора относительной скорости, входящей в абсолютную скорость, благодаря вращению этого вектора вместе с траекторией относительного движения вследствие переносного вращения всей подвижной системы отсчета. [c.185]

Пример 1. Система состоит из точечного груза М силой веса Р = 200 н прикрепленного к концу невесомого стержня длиной I = 90 см, другой конец которого закреплен с помощью цилиндрического шарнира О (рис. 283). К стержню ОМ прикреплены в точке В две одинаковые пружины, коэффициент жесткости которых с = 20 н/см, а в точке А —демпфер, создающий линейную силу сопротивления коэффициент сопротивления демпфера (-1 = 15 н-сек см. Система расположена в вертикальной плоскости. Статическому положению равновесия системы соответствует вертикальное положение стержня ОМ. В начальный момент стержень отклонен против движения часовой стрелки па угол сро = 6 и отпущен без начальной скорости. Считая колебания малыми при I = 90 см, /, = 40 см, 1-2 = 30см, определить движение системы и усилие в шарнире О в начальный момент движения. Массой пружины и подвижных частей демпфера, а также трением в шарнирах пренебречь. [c.409]

Через ось вращения проведем неподвижную плоскость Яо и подвижную Я, скрепленную с вращающимся телом. Пусть в начальный момент времени обе плоскости совпадают. Тогда в момент времени I положение подвижной плоскости и самого вращающС гося тела можно определить двугранным углом между плоскостями и соответствующим линейным углом ф между прямыми, расположенными в этих плоскостях и перпендикулярными оси вращения. Угол ф называется углом поворота тела, [c.126]

Следовательно, если в присоединяемой кинематической цепи при образовании механизма возможны шесть перемещений относительно координатных осей, то с учетом степеней свободы кинематических пар, которые составляют входные звенья со стойкой, в механизме отсутствуют избыточные связи. Отсутствие какой-либо из шести подвижностей указывает на наличие избыточной связи, кроме случаев, когда отсутствие подвижности относительно какой-либо из осей компенсируется угловой подвижностью относительно перпендикулярной оси. Примером служит рациональный поводковый механизм на рис. 4.8. Анализ подвижностей в замкнутом контуре этого механизма показывает, что I.Sy = 0 при 2фд. = 2. Отсутствие одной подвижности Sy компенсируется угловой подвижностью ф , так как оси хну перпендикулярны. Действительно, если по какой-либо причине кинематическая пара С сместится вдоль оси у, то это смещение может быть компенсировано поворотом звена 2 относительно оси х. Однако смещение кинематической пары С вдоль оси у нельзя компенсировать поворотом звена 2 относительно этой жееси. Поэтому недостаток линейной подвижности относителы о [c.41]

Структурный анализ зубчатого механизма на рис. 4.10 показывает наличие двух избыточных связей отсутствие одной угловой подвижности ф, и одной угловой подвижности фр, так как отсутствие линейной подвижности Зу компенсируется поворотом звена 2 вокруг оси г. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...