Общие требования к опорам

Общие требования к опорам. В зависимости от вида базовой установочной поверхности заготовки выбираются и конструкции опор, однако как расположение опор в приспособлениях, так и их конструкция должны удовлетворять некоторым общим требованиям. [c.270]

Общие требования к опорам. Детали и механизмы приспособлений, предназначенные для того, чтобы обеспечить соответствующее технологическому процессу единообразное положение устанавливаемых в приспособление заготовок относительно режущих инструментов, называются установочными. Установочные элементы, на которые действуют силы зажима или резания, называют главными, остальные — ориентирующими. Детали, только воспринимающие нагрузки от сил зажима или резания, но не выполняющие установочных функций, называют упорами. Установочные элементы будем называть опорами. [c.71]

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОПОРАМ ПРИБОРОВ. [c.23]

ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОПОРАМ [c.132]

В современных конструкциях редукторов в качестве опор валов чаще всего используют подшипники качения. Общие требования к конструкциям опор на подшипниках качения изложены в гл. [c.235]

Архитектурные требования к железобетонным пешеходным мостам в городах аналогичны общим требованиям к городским транспортным сооружениям. Особое внимание уделяется в них легкости пролетного строения и согласованности его вида с пандусами или лестничными маршами сходов, простоте конструкции перил и хорошей отделке бетонной поверхности пролетных строений и опор. [c.337]

Место установки муфты непосредственно влияет на ее габариты на быстроходных валах меньше крутящий момент, поэтому габаритные размеры муфты будут меньше, меньше ее масса и момент инерции, упрощается управление муфтой (например, сцепной). Если соединение привода и исполнительного механизма выполнено не на общей раме, от муфты требуются в первую очередь сравнительно высокие компенсирующие свойства без повышенных требований к малому моменту инерции. Важным показателем муфт является их компенсирующая способность, зависящая от величины возможного взаимного перемещения сопряженных деталей (см. рнс. 15.1) или от величины допускаемых упругих деформаций специальных податливых элементов ([А] — допускаемое осевое смещение [е] — допускаемое радиальное смещение [а] — допускаемый угол перекоса). Предохранительные муфты устанавливают на тихоходных валах, чем достигается надежность защиты деталей привода от перегрузки и повышение точности срабатывания муфты, пропорциональной величине крутящего момента. Муфты располагают у опор и тщательно балансируют. При монтаже добиваются соосности соединяемых валов. Комбинированные муфты, выполняющие упруго-компенсирующие и предохранительные функции (и другие) объединяют качества двух и более простых муфт. Специальные муфты часто конструируются с использованием стандартных элементов (пальцев, втулок, упругих оболочек, штифтов и др.). Проверочный расчет наиболее важных деталей муфты, определяющих ее работоспособность, производится только в ответственных случаях при необходимости изменения их размеров или же применения других материалов. При подборе стандартных муфт [c.374]

Общие требования, предъявляемые к подшипниковым опорам [c.297]

Если конструктор на основании расчета правильно выбрал необходимые типоразмеры подшипников качения для той или иной машины (прибора) с учетом требований к долговечности, теплоотводу и способу смазки, то перед ним возникает новая задача — правильно сконструировать подшипниковые узлы для данного объекта. Несмотря на многообразие конструкций таких узлов, вследствие широкого диапазона габаритных размеров, нагрузок и скоростей объектов машиностроения и приборостроения можно выделить следующий комплекс общих требований, которым должен удовлетворять любой подшипниковый узел для обеспечения надежной работы установленных в нем опор качения. [c.88]

Основные способы обеспечения соосности 1) размещение подшипниковых опор в общем корпусе или фиксация отдельно стоящих корпусов при помощи контрольных шпилек на общем основании с растачиванием отверстий под наружные кольца подшипников с одной установки и за один проход 2) окончательная обработка посадочных мест на валах с одной установки на станке 3) применение в опорах самоустанавливающихся сферических шарико- или роликоподшипников, если это не противоречит требованиям к жесткости узла при применении самоустанавливающихся подшипников на многоопорных валах допустим поворот лишь на 2—3° того или иного корпуса вокруг центра самоуста-новки подшипника. [c.287]

Конструкции опор выбирают в зависимости от вида базовой установочной поверхности заготовки однако как расположение опор в приспособлениях, так и их конструкция должны удовлетворять некоторым общим требованиям. Основные из них следующие а) опоры должны располагаться так, чтобы заготовка легко устанавливалась в нужное положение и не меняла его под влиянием собственной массы и при закреплении в приспособлении б) конструкция опор и связанных с ними элементов приспособления должна исключать неправильную установку заготовки в) опоры должны быть жесткими и не деформироваться под влиянием сил резания или зажима г) расположение опор относительно направления действия сил резания должно быть таким, чтобы при обработке заготовка под влиянием сил резания не деформировалась и положение ее относительно опор не нарушалось поэтому опоры нужно располагать так, чтобы силы резания прижимали заготовку к ним, а не отрывали и не смещали ее с опор д) износ рабочих поверхностей опор, т. е. поверхностей, которые находятся в контакте с установочными поверхностями заготовки, должен быть минимальным, так как он влияет на точность установки заготовки в приспособлении на рабочих поверхностях опор не должно быть забоин, поэтому материал и термическая обработка опор должны обеспечивать высокую твердость и износостойкость рабочих поверхностей опор. [c.72]

Зажимные устройства закрепляют заготовку в приспособлении, обеспечивают прилегание ее к основным опорам и удерживают ее от смещения и вибраций во время обработки. Зажимные устройства в приспособлениях должны удовлетворять общим требованиям. [c.78]

Подготовка баз для последующей обработки. Центровые отверстия обычно являются базой для целого ряда операций, поэтому к ним предъявляют определенные требования. Центровые отверстия должны служить надежной опорой валу, так как на них передается не только его вес, но и влияние сил резания. Размеры центровых отверстий в зависимости от веса вала следует выбирать по табл. 46. Угол конусности центровых отверстий должен совпадать с центрами станка. Оба центровых отверстия должны иметь общую осевую линию, иначе они будут работать одной стороной. При этом центры быстро сминаются и ось вращения вала сме- [c.293]

Произведенная выше замена делает решение задачи уравновешивания однозначным. В общем случае N грузов и М опор ротора) однозначность решения можно сформулировать следующим образом N сосредоточенных дисбалансов уравновешиваются единственным (тривиальным) образом, если величина и размещение N уравновешивающих грузов определяются из условий полной компенсации первых 2N — М собственных форм и обращения в нуль реакций опор на низких оборотах. Доказательство этога важного в теоретическом отношении предложения предоставляем читателю. Заменяя распределенные исходные дисбалансы сосредоточенными около центров тяжести участков эпюры, можно прийти к выводу, что найденные с учетом приведенных требований положения и величины грузов будут приблизительно оптимальными. [c.78]

При уравновешивании гибких роторов часто исходят из требования устранить те или иные отдельные следствия неуравновешенности, а именно устранить динамические реакции или прогибы опор, снизить изгибные напряжения ротора или его прогибы в некоторых сечениях. При таком подходе к уравновешиванию гибкого ротора не гарантируется улучшение общего вибрационного состояния его, и может случиться, например, что балансировочные грузы, найденные из условия обращения в нуль динамических реакций опор, не приведут к снижению максимальных изгибных напряжений в роторе, а даже увеличат их, или, наоборот, если балансировочные грузы отыскивать, исходя из минимума механических напряжений в каких-нибудь точках, то после установки этих грузов динамические реакции не обязательно снижаются. Кроме того, в большинстве случаев достигнутое [c.135]

При соединении глухими муфтами несоосные валы в месте установки муфты приводят к одной общей оси путем деформирования валов и опор. Опоры и валы дополнительно нагружаются. Поэтому при соединении глухими муфтами требуется высокая точность расположения валов. Для понижения этих требований и уменьшения вредных нагрузок на валы и опоры применяют [c.368]

При выборе класса точности подшипника необходимо учитывать требования, предъявляемые к точности вращения опоры механизма, т. е. сопоставлять технические требования, предъявляемые к подшипниковому узлу по допустимым радиальным и осевым перемещениям вала (корпуса) относительно опоры, с существующими нормами на точность вращения для каждого класса точности подшипников. Для подавляющего большинства механизмов общего машиностроения обычно используют подшипники класса точности О, но если требуемая точность вращения не может быть обеспечена подшипниками такого класса, следует выбирать их более высокого класса. [c.286]

Класс точности подшипника выбирается в зависимости от требований, предъявляемых к точности опоры механизма, Для подавляющего большинства механизмов общего машиностроения можно применять подшипники нормального класса точности (класс Н). Применение в этих случаях дорогостоящих подшипников повышенных или высоких классов точности неэкономично и технически не обосновано. [c.253]

Цилиндрические опоры находят широкое применение в оптикомеханических приборах (микроскопах, прицелах, в фото-киноаппаратах и т. д.), в контрольно-измерительных приборах общего и специального назначения, в часах, геодезических приборах и т. д. В зависимости от назначения узлов, в которых применяются цилиндрические опоры, к ним предъявляются различные требования по точности, габаритам, долговечности, потерям на трение. Это определяет обилие различных видов конструкций таких опор (см. п. 15.5). Диаметры цапф цилиндрических опор изменяются в широких пределах, начиная от 0,07 мм. [c.520]

В итоге оказывается, что матрица жесткости строится путем обращения матрицы податливости и матрицы [Р1, которая получается из условий статического равновесия элемента. Исходная матрица [11 является симметричной. Так как (к ) получается в результате транспонирования [кз/ , то указанные блоки результирующей матрицы жесткости симметричны. Также видно, что блок [к ] представляется в виде произведения трех матриц, причем первый сомножитель получается транспонированием последней матрицы. Указанное тройное произведение, называемое конгруэнтным преобразованием, дает симметричную матрицу, если центральная матрица в произведении симметрична. Следовательно, так как ( ] симметрична, то и [к ] симметрична. Соотношения (2.24) представляют общую формулу преобразования матрицы податливости в матрицу жесткости с учетом степеней свободы, отвечающих движению тела как твердого целого. Число 5 усилий в опорах предопределено требованиями неподвижности и статической определимости системы, а на число внешних сил / нет ограничений (т. е. отсутствуют ограничения на размерность матрицы податливости). [c.55]

Общие главные требования, которым обязаны удовлетворять тележки, следующие плоскости буксовых направляющих должны быть перпендикулярны к продольной оси тележки продольная ось тележки должна проходить посередине между центрами опор возвращающих устройств, через середину расстояния между внутренними гранями бандажей и направляющих переднего конца балансира и через центры отверстий люльки, водила и камня возвращающего устройства расстояния от опорных мест возвращающих устройств до центра шкворневого отверстия и до продольной оси рамы тележки должны соответствовать альбомным. [c.353]

Для работы в узких проходах используются погрузчики с выдвижным грузоподъемником или вилами и погрузчики с широко расставленными опорами. Эти типы машин, как и ранее рассмотренные, в основном работают с вилочным захватом, но могут оснащаться и другими видами сменных грузозахватных прнспособле-ний. Управление ими может производиться водителем с площадки машины или следуя с ней рядом. Общие требования к испытаниям на устойчивость таких погрузчиков приведены в табл. 28. Они охватывают погрузчики грузоподъемностью до 5 т включительно. Эти испытания аналогичны испытаниям погрузчиков с противовесом, кроме того, имитируются условия, представляющие опасность опрокидывания и связанные с конструктивными особенностями этих погрузчиков и спецификой их работы. [c.142]

Для редукторов общего назначения следует выбирать подший-ники класса 0. Подшипники более высоких классов точности применяют при повышенных требованиях к точности опор они стоят дороже и выбор их должен быть обоснован. [c.141]

Граничные условия, —До сих пор мы изучали струну, предполагая её бесконечно длинной. В действительности она должна быть где-либо закреплена, и это закрепление оказываег влияние на движение струны. Закрепление струны на опоре является одним из примеров граничных условий. Оно определяет требование к струне в заданной точке пространства, коюрое должно быть выполнено в любой момент времени в протиропо-ложность начальным условиям, которые устанавливают зависимость и и ог X для данного начального момента времени. Граничные условия являются более важными для определения общего поведения струны, её собственных частот и других свойств, чем начальные условия. [c.94]

Телескопическая стрела. Телескопическая стрела крана состоит из ряда секций, которые находятся одна в другой в транспортном положении и выдвигаются с помощью длинных гидравлических цилиндров, закрепленных по концам секций на опорах скольжения или качения. Секции имеют обычно коробчатую форму поперечного сечения. Подвижные опоры сильно нагружают верхний пояс наружной секции, стремясь оторвать его от стенок. В типичном решении коробчатая секция сделана из поясов и стенок постоянной толщины, соединенных четырьмя продольными сварными щвами в наружных углах контура, без каких-либо внутренних ребер жесткости (рис. 1). Эти сварные швы передают общую нагрузку, вызванную силами тяжести полезного груза и собственного веса стрелы, а также контактную нагрузку, вызванную подвижными опорами. Прочность швов определяет циклическую долговечность стрелы, которую следует изготав-пивать из стали высокой прочности с пределом текучести свыше 700 МПа. Высокая прочность такой стали соответствует статистически-м нагрузкам, поскольку сопротивление усталости сварного узла, сделанного из этой стали, остается на уровне, соответствующем стали с щ = 240 -н 350 МПа. Применение стали высокой прочности для изготовления телескопических стрел связано со стремлением к уменьшению веса стрелы, существенному повышению ее длины и грузоподъемности. В этом случае обеспечение требований долговечности заключается в понижении уровня напряженности наиболее нагруженного узла — угла контура поперечного сечения. [c.369]

Механизмы позиционирования с фиксацией. Увеличение концентрации обработки в переналаживаемом оборудовании, автоматизация смены инструмента и их блоков, применение спутников, создание разветвленных систем для их транспортировки и установки требуют использования механизмов позиционирования с фиксацией. Рассмотрим более подробно поворотно-фиксирую- щие механизмы, получившие особенно широкое применение в автоматическом оборудовании. Они используются в токарных автоматах для позиционирования шпиндельных блоков, многопозиционных агрегатных станках для поворота и фиксации столов и барабанных приспособлений, станках с ЧПУ для поворота револьверных головок, магазинов, делительных столов, а также в манипуляторах для смены инструмента. За последнее время и для смены многошпиндельных головок при последовательной обработке, на однопозиционных и агрегатных станках группы различных деталей также все чаще применяются столы с поворотно-фикси-рующими устройствами. К ним предъявляются те же требования, что и к механизмам позиционирования. Отличие заключается в том, что точность позиционирования здесь зависит в основном от механизма фиксации, а при прерывистом повороте надо создать благоприятные условия для фиксации и ограничить динамические нагрузки с целью увеличения долговечности деталей и уменьшения погрешности позиционирования. Быстроходность и быстродействие при этом являются наиболее важными общими характеристиками всего поворотно-фиксирующего устройства и определяются в значительной степени видом закона движения (рис. 1.2), моментом инерции поворачиваемых масс, координацией поворота и фиксации и в меньшей степени колебаниями, возникающими при фиксации. На общую длительность цикла работы поворотно-фиксирующего механизма оказывает существенное влияние работа устройств освобождения опор и зажима поворачиваемого узла, что будет рассмотрено ниже. Те же факторы существенны и для случая прерывистого поступательного движения с фиксацией конечных положений. Исследование характеристик большого числа [c.28]

Отмеченными достоинствами редукторов с раздвоенными ступенями не обладают редукторы, показанные на рис. 1.3,6 и к, поскольку опоры в них расположены несимметрично относительно зубчатых колес. Негативные последствия этого зависят от величины il/ =. h /d i (или v / , = = b la ). С уменьшением /ы снижается неравномерность нагрузки между подшипниками, вызванная силами, действующими в зацеплениях, и неравномерность рз1С1феделения удельных нагрузок по ширине зубчатых венцов от перекосов осей зубчатых венцов, вызванных деформациями валов. Схемы на рис. 1.3,6 и 1.3, к характерны для редукторов общего назначения. В них, в частности, предусматривается возможность изменения положения входного и выходного валов относительно корпуса. В курсовом проекте (так же как и при проектировании встроенных передй объектов, предназначенных для серийного или массового производства, к массо-габаритным показателям которых предъявляются жесткие требования) следхет использовать все возможности, направленные к снижению - неравномерности распределения нагрузок по ширине зубчатого венца и среди подшипников зубчатого колеса для уменьшения массы и габаритных размеров редуктора. Для этой цели, например, целесообразно изменить корпус редуктора, показанного на схеме 1.3,6, так, как представлено на рис. 1.3, в. Отказавшись от характерного и оправданного для редукторов общего назначения расположения осей в одной плоскости, можно заметно снизить габаритные размеры и массу редуктора (сравните схемы на рис. 1.3,6 иг). [c.14]

НЫХ мостов и высокий процент от обгцей стоимости их, приходящийся на долю опор, в особенности в мостах небольших отверстий, где стоимость пролетного строения ничтожна, заставляет стремиться к возможно большему облегчению опор и уменьшению объема их кладки. Неустанные искания в этой области, в связи с широким применением различных форм сочетания каменной кладки с железобетоном, привели в последнее время к созданию нек-рых новых видов устоев. Таковы напр, устои, состоящие из двух продольных каменных стенок, перекрытых жел. -бетон, плитой (фиг. 8). Устройство в устое обсыпного типа продольного проема, перекрытого железобетонной плитой, позволило значительно сократить объем его кладки и, понизив давление насыпи на заднюю стенку устоя, уменьшить его общие размеры. Устройство задней части устоя в виде бездонного жел. -бет. ящика, подвешенного к передней соответственно развитой массивной части его, привело к типу быка- устоя (фиг. 9), применение к-рого особенно целесообразно при слабых грунтах в основании опор и глубоком заложении их. Размеры оголовков быков определяются теми же конструктивными требованиями, как и размеры верхней части устоев. Очертание их в плане обьгано прямоугольное с закругле- [c.39]

Вследствие того что водотоки, перекрываемые В., обыкновенно незначительны сравнительно с общим отверстием сооружения, все опоры или значительная часть их не испытывают действия льда и течения, а потому нет надобности придавать им обтекаемую форму и устраивать ледорезы. Облицовка опор не подвергается ударам льда поэтому к ней не должны предъявляться столь строгие требования, как к облицовке мостовых опор, подверженных действию ледохода. При длинных В. необходимо обращать особое внимание на темп-рные удлинения и деформации от нагрузки и, применяя соответствующие конструкции, давать возможность пролетному строению свободно перемещаться. [c.398]

На чертеже изображена сварная разрезная подкрановая балка. Балка несет нагрузку от кранов весьма тяжелого режима работы, поэтому на чертеже предусмотрено выполнение верхних поясных швов со оплошным проплавлением. Ребра жесткости не доведены до нижнего пояса и не привариваются к нему. Это исключает повреждение сварными швами ответственного растянутого элемента. Для обеспечения работы балки в соответствии с расчетной схемой, т. е. как разрезной, отверстия в опорных ребрах сконцентрированы в нижних двух третях высоты балки с тем, чтобы не препятствовать повороту балки на опоре. Опо>рная реакция подкрановой балки передается на колонну фрезерованным торцом опорного ребра 7. Для хорошего совпадения отверстий в опорных ребрах двух балок, опирающихся на одну колонну, размер от торца ребра до отверстий должен быть выдержан с малыми отклонениями в пределах 1 мм. На разрезе 1—1 этот размер с допускаемыми отклонениями взят в прямоугольную рамку. Для более точного выдерживания общей длины балки предусмотрено фрезерование торцов балки после сварки двутавра, но до установки промежуточн >1х и опорных ребер. Важные размеры — общая длина балки и высота ее опорной части заключены в рамку, но без указания допускаемых отклонений, так как они соответствуют требованиям правил изготовления. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...