Прочность алюминиевых сплавов механическая — Характеристика

Сопротивление пластическим деформациям — Расчет 435 Прочность алюминиевых сплавов механическая — Характеристика 431 [c.554]

Третьим положительным свойством является относительно высокая прочность алюминиевых сплавов, благодаря чему подшипники могут выдерживать высокие нагрузки и обеспечивать высокую усталостную прочность. Прочностные характеристики алюминиевых сплавов могут быть изменены в широких пределах путем их легирования. При этом можно получить сплавы, сохраняющие высокие механические свойства при повышенных температурах. [c.112]

Характеристики механической прочности алюминиевых сплавов в термически обработанном состоянии [c.431]

Сравнительная прочность алюминиевых сплавов. При оценке механических свойств металлов и сплавов, особенно предназначенных для воздушного и наземного транспорта, рекомендуется относить прочностные характеристики к удельному весу материала. [c.243]

П. Характеристики механической прочности алюминиевых сплавов при повышенной температуре (в С) в кГ/мм [c.480]

Деталь была изготовлена из алюминиевого сплава В95 с пределом прочности 600 МПа. По механическим характеристикам и структуре материал удовлетворял требованиям чертежа на изготовление профиля. [c.739]

Коррозия металлов в других типах вод в основном подчиняется закономерностям, рассмотренным для морской воды с учетом особенностей, связанных с ионным составом, температурой и биологическим фактором конкретной водной среды. В пресной воде с малым содержанием растворимых солей скорость коррозии всех материалов уменьшается. Отсутствие в воде ионов хлора позволяет успешно применять хромистые и хромоникелевые стали, алюминиевые сплавы без опасности возникновения язвенной коррозии. Отличительной особенностью пресной воды является ее меньшая электропроводность, что приводит к уменьшению опасности контактной и щелевой коррозии. Отсутствие в воде галоидных ионов повышает характеристики коррозионно-механической прочности, стойкость защитных лакокрасочных покрытий. [c.30]

Рис. 7.1. Зависимость характеристик механических свойств (а) и критического коэффициента интенсивности напряжений (б) алюминиевых сплавов от температуры и взаимосвязь характеристик трещиностойкости, прочности

Механические испытания алюминиевых сплавов со специально введенными примесями, имитирующими загрязнение матрицы во время пропитки, показали, что наличие примесей приводит к резкому падению прочности и пластичности этих сплавов. Например, введение неметаллических примесей в алюминиевый сплав, содержащий 7% Mg, уменьшает его прочность с 276 (28,1 кгс/мм ) до 46 МН/м (4,7 кгс/мм ). Отсюда следует, что совершенствование технологии и оборудования для изготовления углеалюминие-вого композиционного материала, обеспечивающее получение материала с низким содержанием загрязняющих примесей, позволит изготовить углеалюминий с величиной трансверсальной прочности, соизмеримой оо значением этой характеристики для бор- [c.380]

Совместимость алюминия и его сплавов с режимом пайки и технологическими материалами. Механические характеристики паяных соединений существенно зависят от состояния паяемого металла. Паяные соединения из алюминиевых сплавов, упрочняемых термообработкой (Д16, Д1, Д20, АВ, В95 и др.) или пластической деформацией, вследствие явлений перестаривания и отжига под действием термического цикла пайки имеют пониженные характеристики прочности. [c.248]

Чтобы объяснить парадоксальные данные по разрушению резин и очень твердых и прочных материалов, помимо параметра, связывающего свойства жидкости и материала, по-видимому, необходимо, чтобы соотношение между механическими свойствами материалов и кавитационным разрушением учитывало комбинацию таких свойств, как твердость, или прочность, с какой-либо характеристикой, учитывающей упругость или пластичность материала. Было также замечено, что пластичные материалы заданной твердости, как правило, обладают большей сопротивляемостью кавитационному разрушению, чем более хрупкие такой же твердости. Это можно показать на примере упрочненных алюминиевых сплавов, прочность которых близка к прочности аустенитной нержавеющей стали, но которые обладают гораздо меньшей сопротивляемостью кавитации. [c.441]

До сих пор часто принимают временное сопротивление Ов и относительное удлинение 6 за основные важнейшие механические свойства, а условную кривую растяжения — за типичную характеристику процесса деформации данного материала при различных способах нагружения, т. е. за характеристику процесса деформации в целом. В известной мере испытания на растяжение действительно имеют это основное значение для малопластичных металлов (типа чугуна, литых алюминиевых сплавов и т. п.), у которых максимальная нагрузка отражает сопротивление разрушению (обычно путем отрыва), а удлинение — максимальную деформацию, выдерживаемую материалом до разрушения. Однако изменение способа нагружения, например переход к сжатию, и у литейных сплавов ведет к кардинальному изменению прочности и пластичности. [c.10]

Различия в свойствах зависят от состава сплава и состояния материала, а также от природы упрочнения сплава. У сплавов алюминия, не упрочняемых термической обработкой, изменение механических свойств во всем интервале температур от -Ь20 до —269° С протекает примерно так же, как у алюминия (табл. 196). Из данных табл. 196 следует, что у всех сплавов этой группы предел текучести возрастает в гораздо меньшей степени, чем предел прочности, поэтому отношение (То /с в снижается. Удлинение повышается вплоть до —196° С, а затем практически не меняется. Закономерности изменения механических свойств исследованных сплавов с понижением температуры аналогичны изменению свойств алюминиевых сплавов при повышении пересыщения твердых растворов. Так, у сплавов А1—Mg при повышении концентрации Mg одновременно увеличивается прочность и пластичность у сплавов Л1—2п—Mg в закаленном состоянии и в стадии зонного старения при повышении концентрации Хп и vig эти характеристики также одновременно увеличиваются Ш]. Предел текучести у всех термически неупрочняемых сплавов сохраняет относительно низкие значения, и в ряде случаев можно констатировать, что удлинение тем больше, чем меньше отношение или чем больше разрыв между Сто,2 и СТв. [c.424]

При сравнительно высоких механических характеристиках и малом удельном весе алюминиевые сплавы имеют большую, чем у стали, удельную (отнесенную к единице массы) прочность. Этим и объясняется возможность снижения массы металлических конструкций при замене сталей алюминиевыми сплавами. [c.65]

Во многих случаях аналогичные процессы оцениваются по изменению механических характеристик материала, при его старении. Так, старение алюминиевых закаленных сплавов, при котором происходит их упрочнение, характеризуется повышением предела прочности ав, т. е. U = 0 . Типичная кривая протекания этого процесса во времени показана на рис. 26, д. [c.106]

Изложены вопросы коррозионно-механической прочности металлов, влияние коррозионных сред на характеристики ползучести. Описаны новые представления о механизме коррозионного растрескивания и связи его с водородным охрупчиванием. Рассмотрены кинетика и механизм влияния водородного охрупчивания в процессе коррозионного растрескивания различных сталей и сплавов. Показана зависимость этих видов разрушения от различных структурных факторов. Приведены сведения о коррозионном растрескивании высокопрочных алюминиевых и титановых сплавов, механизме этих процессов и способах защиты. [c.4]

Стабильность такого соединения зависит преимущественно от механических характеристик материалов корпуса и шпильки, угла сбега резьбы (рис. 88, а) и момента завинчивания шпильки. Для стальных шпилек и корпусов из алюминиевых и магниевых сплавов угол сбега обычно составляет 20°. При стальных корпусах для повышения усталостной прочности и большей неподвижности соединения угол сбега уменьшают. [c.128]

Разброс. Как и в случае сталей, полезно связывать уста-л остную прочность алюминиевых сплавов с другими их механическими характеристиками, величины которых легче определяются. К сожалению, алюминиевые сплавы имеют большой разброс характеристик. И такой разброс обнаруживается не только при испытании материалов одной и той же марки, но даже при испытании образцов, вырезанных из одного и того же бруса Естественным следствием из того, что оценка усталостной прочности таких сплавов на основании их других механических характеристик недостаточно точна, является необходимость использовать в расчетах большие запасы прочности. Тем не менее, если расчетчик имеет доступ к подходящим к данному случаю экспериментальным результатам, то их анализ и сопоставление с другими свойствами представляет некоторый существенный шаг в развитии рационального расчетного метода. [c.74]

Применительно к условиям, существующим на поверхности раздела, можно оценить величину двух механических характеристик, изученных достаточно детально. Этим характеристикам, а именно, пределам прочности при продольном и поперечном нагружении, посвящены гл. 4 и 5. Для системы псевдопервого класса алюминиевый сплав 6061 — бор показано, что прочность как при продольном, так и при поперечном растяжении достигает максимума тогда, когда начинается разрушение псевдостабильной поверхности раздела. Через исходную поверхность раздела прорастают многочисленные, изолированные друг от друга иглы ди- [c.25]

Для изготовления различных металлоконструкций применяются деформируемые сплавы, механические свойства которых сейчас изучены в достаточной степени. Следует отметить, что статические прочностные характеристики их в основном не уступают стали марки ст.3, ВТО время как усталостная прочность их значительно (примерно в 2,5 раза) ниже. Сопротивление усталости различных соединений из алюминиевых сплавов, характерных для крановых металлоконструкций, изучено в вначительно меньшей степени, чем для сталей. При этом совершенно не исследован вопрос о влиянии ста- [c.141]

Наибольшее распространение среди КМ благодаря лучшему комплексу технологических, коррозионных характеристик и достаточно высоким механическим свойствам получил класс конструкционных материалов, называемых боралюминием. Примером могут служить такие композиции как Д20-АД1-В, АД1-АМг6-В и др. Типичными представителями бора-люминиев являются материалы марки ВКА-1, ВКА-1Б. Конструкционные волокнистые композиционные материалы на основе свариваемого коррозионностойкого алюминиевого сплава марки 1561, армированного высокопрочными высокомодульными непрерывными волокнами бора (материал марки ВКА-1 Б) и тонкой стальной проволокой ВНС-9 (материал марки КАС-1), разработаны целенаправленно для использования их в качестве усиливающих элементов (в направлении действия главных напряжений) в высоконагруженньгх корпусных конструкциях из алюминиевого сплава судов [7]. Данные КМ относятся к разряду анизотропных, максимальные прочность и жесткость реализуются в направлении армирования в соответствии с законом аддитивности [7]. Ниже приве- [c.197]

Для углеалюминиевого композиционного материала характерна заметная разница температурных коэффициентов линейного расширения матрицы и волокон. Температурный коэффициент линейного расширения для углеродных волокон вдоль оси составляет —0,9-10 ° С , а для алюминиевого сплава 22.10 ° С . В связи с этим неоднократно высказывалось мнение о неудовлетворительной термостойкости этой композиции. Однако в результате исследования термической стабильности углеалюминия установлено (табл. 6), что термоциклирование в температурном интервале от —193 до -f-500° С (число циклов 20) не приводит к ухудшению механических характеристик, к нарушению связи на границе матрицы и волокна, а также к появлению заметной деформации образца в направлении армирования. В направлениях же, перпендикулярных к направлению армирования, образец материала в результате термоциклирования претерпевает значительную остаточную деформацию, подобную той, которая появляется в аналогичных условиях и у других композиционных материалов с невысокой прочностью связи матрицы и армируюш их волокон. Сохранение исходной прочности связи на межфазной [c.376]

Наибольшее применение нашли сплавы системы Mg - А1 - Zn, особенно сплавы с повышенным содержанием алюминия. Для сплавов этой системы характерен более широкий, чем у алюминиевых сплавов, интервал кристаллизации. В результате они обладают пониженной жидкотеку-честью, усадочной пористостью и низкой герметичностью, склонностью к образованию горячих трещин. С увеличением содержания алюминия литейные свойства сначала ухудшаются, поскольку увеличивается интервал кристаллизации, а затем при появлении неравновесной эвтектики — улучшаются повышаются прочностные характеристики. Однако из-за большого количества интерметаллидных фаз, в том числе и эвтектических (рис. 13.14), сплавы с большим содержанием алюминия обладают пониженной пластичностью. Наилучшее сочетание литейных и механических свойств имеют сплавы, содержащие 7,5 - 10 % Ali(MJI5, МЛб). Небольшие добавки цинка способствуют улучшению технологических свойств. Гомогенизация цри 420 °С (12 - 24 ч) и закалка с этой температуры способствуют повышению прочности и пластичности. Вследствие малой скорости диффузии алюминия в магнии сплавы закаливаются при охлаждении на воздухе. Старение при 170 — 190 °С дополнительно повышает временное сопротивление и особенно предел текучести сплавов. [c.381]

По сравнению с чистым алюминием его сплавы имеют более высокие механические свойства, но, как правило, более низкую коррозионную стойкость. Особенно это относится к сплавам алюминия с медью, в меньшей степени к сплавам с кремнием и еще в меньщей с цинком, магнием и марганцем. Все эти компоненты, как известно, наиболее часто входят в промышленные сплавы. Однако исходя из характеристик прочности, в авиационной промышленности, например, применяют именно алюминиевые сплавы и гораздо реже чистый алюминий. [c.266]

На основании анализа результатов экспериментальных исследований можно сделать вывод, что скорость нагруяГсняя (или д е-формации) оказывает сильное влияние на ударную вязкость и другие механические характеристики для таких материалов, как например, малоуглеродистые, низколегированные стали средней и малой прочности, вязкие алюминиевые сплавы, и мало влияет на эти характеристики для других материалов, в частности для высокопрочных сталей и алюминиевых сплавов [183, 197, 202, 211]. [c.311]

Данные, приведенные в таблице для алюминиевого сплава Д16АМТ, собраны на трех различных заводах при объеме выборок 4—30 образцов. Несмотря на такие большие объемы вь8-борок, средние значения и особенно коэффициенты вариации механических свойств мета.таа, изготовляемого различными заводами, различны. При использовании подобных данных для расчета элементов на прочность вероятностными методами следует брать данные определенного металлургического завода, если рассчитываемые элементы изготовляют из. металла только этого завода. Если рассчитываемые элементы изготовляют из металла ряда заводов, то следует оценивать средние значения и коэффициенты вариации характеристик механических свойств по объединенным выборкам всех заводов. [c.139]

Для проводов линий электропередач применяются специальные алюминиевые сплавы, например алдрей, содержащий 0,3—0,5% Ме, 0,4—0,7% 51 и 0,2— 0,3% Ре, обладающий повышенной механической прочностью при сравнительно большой проводимости, а также сталеалюминиевые провода, со стальным сердечником и алюминиевыми боковыми жилами. Ниже даны некоторые характеристики проволоки из алдрея диаметром 2—3 мм предел прочности при растяжении 32—, [c.292]

Для проводов линий электропередач применяются специальные алюминиевые сплавы, например, алдрей, содержащий 0,3—0,5% М 0,4—0,7% 51 и 0,2—0,3% Ре, обладающий повышенной механической прочностью при сравнительно большой проводимости, а также сталеалюминиевые провода, со стальным сердечником и алюминиевыми боковыми жилами. Ниже даны некоторые характеристики проволоки из алдрея диаметром 2—3 мм предел прочности при растяжении 32—37 кПмм , удельное сопротивление 0,0322 ом-мм 1м, температура плавления 1 100° С, плотность 2,7 г см . [c.253]

Прочность соединений алюминиевых оплавов, выполиенных стыковой сваркой, обычно несколько ниже прочности основного материала. Исходное состояние сплава существенно влияет на прочностные характеристики соединений. При сварке высокопрочных алюминиевых сплавов (ДШАТ, В95) соединения имеют низкую прочность и малую пластичность. Термическая обработка мало влияет а механические свойства сварных соединений. Так, сварное соединение сплава АК6 непосредственно после сварки имело предел прочности 37 кГ ммР-, а после термической обработки (закалка и старение) —42,0 кГ1мм . [c.202]

В зависимости от требуемых механических характеристик, условий работы конструкции, прочности соединений могут быть применены в качестве основного материала алюминиевые сплавы [9] АмгЗ, Амг5, Амгб. [c.255]

Наиболее часто для изготовления конструкций применяются алюминиевые сплавы следующих марок алюминиево-марганцовистые АМц алюминиево-магниевые АМг с содержанием 2,5% Mg АМгб с содержанием б% Mg авиаль закаленный и естественно состаренный АВТ с повышенной пластичностью и коррозийной стойкостью более редко применяется дюралюминий Д16 с добавкой Си сплав В92 с добавками Mg и 2п, и некоторые другие. Алюминиевые сплавы хорошо свариваются дуговой сваркой с защитой флюса, а также нейтральных газов аргона и гелия и контактным способом. Исключение представляют сплавы дюралюминия, которые свариваются преимущественно контактны-М и машинами. Многочисленные исследования подтвердили возможность получения соединений с высокими механическими и антикоррозийными свойствами. Для алюминиевых конструкций, пр именяе-мых в строительстве, разработаны методы проектирования и расчеты прочности сварных соединений. В табл. 59 приведена характеристика механических свойств сплавов, наиболее часто применяемых в строительных конструкциях. Величины допускаемых напряжений (расчетных сопротивлений) для основного металла приведены в табл. 60. [c.531]

Алюминиевые сплавы употребляются в отожженном, естественно или искусственно состаренном состояниях. В зависимости от фазы-упрочнителя меняются свойства сплавов. Так, в систе.ме А1 — Mg механические свойства сплавов- во всех состояниях термической обработки практически равны. Фаза 5 (системы А1 — Си-—Mg) вызывает значительное увеличение прочности после естественного старения искусственное старение не вызывает дополнительного заметного прироста прочности или даже может привести к некоторому снижению ее. Фазы, содержащие кремний и цинк (например, Mg25i и MgZп2), приводят к значительному эффекту естественного старения и дополнительному большому приросту прочности после искусственного старения. Все фазы системы А1 — Си — Мп и А1 — Си — обладают очень небольшим эффектом естественного старения и огромным эффектом искусственного старения. Все эти особенности сплавов необ.ходимо учитывать при разработке технологических процессов, связанных с их. применением. Описанные отличия касаются характеристики прочности. Однако во всех случаях ис- [c.23]

В сборнике Самолетостроение , изданном под редакцией С. В. Ильюшина в 1931 г., как бы подводился итог разработанным в 20-х годах инженерным методам расчета самолета в области аэродинамики и прочности. Статья в этом сборнике, посвященная вопросам расчета самолетов на прочность, написана А. А. Горяйновым. В 20-х же годах проводились исследования по прочности отдельных конструктивных элементов и их соединений. Эти исследования были связаны с внедрением в авиационные конструкции металла на базе специального алюминиевого сплава. В результате этих работ были получены исходные данные по механическим характеристикам на основные виды деформаций как для образцов материала, так и для конструктивных элементов и их соединений (Н. И. Марин, Г. А. Сафронов, К. Н. Суржин). Исследованию расчетных напряжений в авиационных трубах посвящен ряд работ М. Л. Лурье, опубликованных в Трудах ЦАГИ. [c.299]

В табл. 5.1 сопоставляются важнейшие механические свойства наибо--е высокопрочных и жаропрочных промышленных сплавов разных сис--м, используемых сейчас в производстве алюминиевого литья в России -ША. Видно, что максимальные характеристики прочности при ком-атной температуре имеют сплавы на основе системы А1—Zn—Mg—Си, а з шее сочетание прочности при комнатной и повышенной темпера-ые Р ктерно для алюминиевомедных сплавов. Самые высокопроч-ают жаропрочные (АК12М2МгН) силумины заметно уст> - [c.319]

Механические свойства матрицы являются определяющими для свойств композиций при сдвиге, сжатии и нагружении нормальными напряжениями в направлениях, отличных от ориентации волокон, а также в сопротивлении композиций усталостному разрушению. С ростом механических характеристик матриц пропорционально увеличиваются характеристики механических свойств композиций при сдвиге и сжатии. В волокнистых композиционных материалах усталостное разрушение начинается с матрицы при достижении в ней определенного напряжения. Гетерогенная структура материала, различие в уровнях напряженности волокон и матрицы, а также наличие поверхностей раздела затрудняют процесс зарождения и роста трещин в направлении, перпендикулярном к направлению армирования, и образование мятигтряльной трещины, приводящей к разрушению. Поэтому у композиционных материалов более высокое сопротивление y iajio itiOHy разрушению, чем у традиционных материалов. Так, например, отношение усталостной прочности (на базе 10 циклов) к пределу прочности у стандартных алюминиевых и магниевых сплавов составляет 0,2— 0,3, а у бор алюминиевой композиции ВКА-1—0,7—0,75, т. е. в 3—4 раза больше. [c.586]

Для правомерного определенияна материалах средней и низкой прочности требуются образцы большой толщины. Так для сталей с ffg = 400—700 МПа для обеспечения условий плоской деформации приг комнатной температуре необходимо проводить испытания на образцах толщиной 250 мм, высотой 610 мм, шириной 635 клм для титановых сплавов средней прочности в США используют листовые образцы длиной 400 мм, шириной 120 мм, и толщиной до 80 мм. Это приводит к большому расходу металла и затрудняет испытания из-за необходимости использования машины с большими предельными нагрузками. Не всегда имеются в наличии полуфабрикаты необходимой толщины для определения и, самое главное, механические свойства, определенные на одинаковых стандартных образцах с диаметром 10 мм, но взятых в разных ly e Tax заготовки, существенно различаются, особенно по пределу текучести (это обстоятельство приводит к необходимости регламентировать правила отбора проб из крупных заготовок для того, чтобы можно было надежно сопоставлять результаты испытаний этих образцов на растяжение). Тождественность комплекса механических свойств в крупном и мелком сечении иногда невозможно получить из-за ограниченной прокаливаемости сечения, необходимого Для выполнения критериев правомерности определения Ку , Кроме того, испытания по определению для конструкционных сталей, алюминиевых, титановых и других сплавов низкой и средней прочности и повышенной пластичности должны проводиться при таких температурах и тоЛ-щинах образцов, которые не отражают реальные условия конструирования и эксплуатации. Таким образом, признается необходимость "полунатурных" испытаний, что затрудняет использование этой важной характеристики для широкого практического применения при оценке сопротивления хрупкому разрушению таких важных конструкционных материалов, как низко- и среднеуглеродистые стали. [c.35]

Сплавы алюминиевомедномагниевые — Коэфициент изменения пределов вьшосливости 369 - алюминиевые — Коэфициент изменения пределов вьшосливости 369 — Механическая прочность — Характеристика 337 -лёгкие — Коэфициент влияния абсолютных размеров 363 — Коэфициент концентрации напряжений 359, 361 — Предел текучести 342 [c.1090]

I Таким образом, на основании диаграммы деформации могут быть определены важнейшие механические характеристики металла. Величина предела текучести является отправной при расчете деталей машин и конструкций на прочность. Необходимо отметить, что форму диаграммы деформации, подобную приведенной на фиг. 72, имеют не все металлы. Диаграмму деформации с площадкой текучести имеют только низкоуглеродистая сталь и отожженные алюминиевая и мар-ганцевистая бро113ы. У большинства металлов и сплавов, в том числе и у сталей с содержанием углерода выше 0,4 /о, площадка текучести на диаграмме растяжения отсутствует. [c.160]

Механические свойства конструкционных алюминиевых чугунов в сравнительно небольшой степени зависят от содержания в них,С (3,0—3,5%) и А1 (2,0— 3,0%), но очень чувствительны к концентрации в сплавах 8 . Наиболее благоприятное сочетание характеристик прочности, вязкости и пластичности достигается в алюминиевых чугунах при содержании в них 5 < 1,0% и модифицировании. Матрица низкокремнистых чугунов является, в основном, перлитной или состоит из смеси перлита и эвтектоида (феррит-Ь Ре ЛЮ вторичный). В табл. 1.36 приведены механические свойства модифицированных конструкционных алюминиевых чугунов в зависимости от формы графита и способа получения отливки [5, 21 ]. Корреляция между Ов и НВ алюминиевого чугуна с ПГ или ВГ соответствует формуле НВ = 100 + аств, где а = [c.95]

Трудно установить корреляцию между такими механическими свойствами металла, как предел прочности, текучести, пластичность, ударная вязкость и чувствительность к дефектам. Например, аустенитиые стали обладают высокими пластическими и вязкими свойствами. Однако сварные соединения аустенитных сталей очень чувствительны к концентраторам напряжений. Напротив, стали СтЗ и 20 обладают относительно пониженной чувствительностью к концентраторам. Высокую чувствительность к концентраторам имеют высокопрочные стали, например 20 и ЗОХГСНА, ряд алюминиевых и титановых сплавов. Чувствительность сварных соединений этих сталей и сплавов проявляется не только в отношении дефектов технологического процесса в форме непроваров, трещин, включений, но и в отношении нерациональных типов сварных соединений. Например, предел выносливости титанового сплава при симметричном цикле нередко составляет более 30 кгс/мм , при пределе прочности 90—100 кгс/мм и более. В то же время предел выносливости при тех же характеристиках цикла точечных соединений падает до 3—3,5 кгс/мм . Далеко не все материалы обладают таким катастрофическим падением предела выносливости в результате наличия концентраторов. [c.93]

На участке выведения наиболее существенную роль для прочности конструкции играет нагрев несущих баков и сухих отсеков (переходников и обтекателей). Температура нижней части бака, вследствие интенсивного отвода тепла в находящуюся в баке жидкость, практически не поднимается. Наиболее высокого значения, порядка 100—200 °С, достигает температура верхней части бака. Эта температура не настолько велика, чтобы возникла необходимость тепловой изоляции, но для алюминиево-магниевых сплавов она приводит к вполне ошутимо.му снижению механических характеристик материала. Поэтому расчету баков на прочность обязательно предшествует расчет теплового режима. [c.342]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...