Выбор характеристик упругих элементов

ВЫБОР ХАРАКТЕРИСТИК УПРУГИХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.120]

Рассмотрим методику выбора характеристик упругих элементов на примере машины со следующими параметрами подрессоренный вес Со 130 000 Н момент инерции /о 45 000 кг-м число катков каждого борта п = расстояния от центра тяжести до осей опорных катков = 2 м /з = 1,2 м /3 = 0,4 м /4 = = —0,4 м /5 = —1,2 м = —2 м. Средняя скорость движения по местности 25—30 км/ч, [c.123]

Важным, с точки зрения уменьшения потерь мощности в системе подрессоривания, является выбор характеристик упругих элементов. [c.174]

Параметры и характеристики упругих элементов манометров подробно исследованы В. И. Феодосьевым [132] воспользуемся некоторыми основными соотношениями, существенными при выборе типа, наладке и эксплуатации манометров. Для тонкостенной трубчатой манометрической пружины эллиптического сечения (рис. 86) относительный угол раскручивания равен [c.268]

Стабильность характеристики упругих элементов достигается выбором материалов с высокими упругими свойствами, соответствующей технологией изготовления элементов и величиной наибольшей рабочей нагрузки, которая не должна превышать предельной нагрузки для данного элемента. При превышении предельной нагрузки возникают остаточные напряжения или происходит потеря устойчивости упругого элемента. [c.437]

При режимах движения машины, сопровождающихся отрывом катков от грунта, амплитудно-частотные характеристики колебаний корпуса будут определяться не только характеристиками упругих элементов, но и характеристиками амортизаторов. При этих режимах движения машины можно обеспечить определенные амплитудно-частотные характеристики колебаний корпуса выбором характеристик не только упругих элементов-, но и амортизаторов. Иными словами, подбором характеристик амортизаторов можно усилить или ослабить общую нелинейность системы подрессоривания. [c.109]

Поскольку частота собственных колебаний системы зависит от эквивалентной жесткости [см. выражение (3.18)], на которую влияют характеристики как амортизаторов, так и упругих элементов, то при выборе характеристик последних необходимо учитывать возможное изменение эквивалентной жесткости под влиянием амортизаторов. Эквивалентная жесткость подвесок системы подрессоривания с амортизаторами несколько меньше, чем без амортизаторов. Это объясняется тем, что эквивалентная жесткость при действии сил сопротивления амортизаторов на обратном оде катка уменьшается в большей степени, чем увеличивается при действии сил сопротивления на прямом ходе. Поэтому на основании накопившегося опыта можно рекомендовать выбирать характеристики упругих элементов таким образом, чтобы при отсутствии амортизаторов /Сф < 4,5 рад/с. [c.123]

Выбор оптимальных размеров упругих чувствительных элементов для наиболее простых схем можно проводить с помощью номограмм, приведенных на рис. 43. На рис. 43, а приведена номограмма для выбора размеров стальных консольных упругих элементов равного сопротивления изгибу, а также для оценки их жесткости (по величине реакции) в зависимости от диапазона измерений. На номограмме показан порядок определения длины и характеристики жесткости упругого элемента, предназначенного для измерения перемещений до б = 10,0 мм. Задавшись, например, толщиной элемента h = 4 мм, находим из номограммы размер /=125 мм и величину pH = 63Н. [c.406]

Частотные характеристики модуля отношения (/ + /а)// (рис. 3) дают представление о виброизоляции при выборе различных сигналов управления. Все коэффициенты передачи активной цепи, указанные на рис. 3, считаются чисто вещественными в некоторой полосе частот 0 -I- со В где со в (О о,— собственной частоты системы без активной цепи. Реальные системы, содержащие фильтры верхних частот (ФВЧ) в цепи управления, устойчивы при этих коэффициентах и достаточно низкой частоте среза ФВЧ. Устойчивость схемы на рис. 3, в обеспечивается, если сопротивление изолируемого объекта намного больше по модулю, чем /г 1 -ф — сопротивление упругого элемента, имеющего жесткость к. [c.68]

Рассмотрим оптимизацию механической конструкции более подробно. Основными метрологическими характеристиками акселерометра являются диапазон измеряемых ускорений, коэффициент преобразования, резонансная частота, амплитудно-частотная характеристика (АЧХ) и коэффициент поперечной чувствительности. При этом АЧХ акселерометра определяется его резонансной частотой и коэффициентом демпфирования, а остальные характеристики — выбором параметров механической конструкции упругого элемента. Учитывая, что для акселерометров любых конструкций имеет место обратная квадратичная зависимость коэффициента преобразования от резонансной частоты, целью оптимизации является выбор таких конструктивных параметров чувствительного элемента с учетом технологических ограничений на их изготовление, которые обеспечивают максимальное значение т. е. максимальные деформации в месте наклейки тензоре-зисторов, при заданной резонансной частоте. [c.171]

Выбор и расчет механических конструкций Учитываемые параметры максимальное измеряемое ускорение, частотный диапазон работы (собственная частота акселерометра), допустимые механические деформации в элементах конструкции, допустимые геометрические размеры, характеристики материала упругих элементов [c.176]

Источники погрешностей тензометра с механическим увеличением деформаций при статических изменениях — несовершенство, неправильный выбор типа и характеристик тензометра, ошибка тарировки, неправильная установка прибора и дефекты в контактах с поверхностью детали, особенно при знакопеременных деформациях и перемещениях (проявляются как гистерезис), изменения температуры, зазоры в соединениях рычажного механизма, упругий гистерезис и последействие в приборах с рабочим упругим элементом при динамических изме рениях, кроме того, — трение в движущихся частях прибора, влияние массы подвижных частей (увеличение массы снижает частоту деформаций, которые можно регистрировать), недостаточная жесткость крепления датчика на детали. Источники погрешностей электрического тензометра, кроме указанных для тензометра с механическим увеличением, связаны с нарушением стабильности питания, влиянием внешних электрических и магнитных полей, погрешностями от регистрирующей аппаратуры. [c.544]

При выборе xe Ы разгружателя и его синтезе в первую очередь должна быть решена задача снижения виброактивности уравновешивающего механизма (см. параграфы 2 и 3), так как в противном случае он вопреки своему назначению может служить источником дополнительных возмущений. Поэтому для высокоскоростных режимов в качестве уравновешивающих наиболее эффективными оказываются механизмы с повышенной гладкостью геометрических характеристик, например кри-вошипно-ползунный, кривошипно-коромысловый, кулисный, эксцентриковый н кулачковые механизмы с динамически оптимальными законами движения. В некоторых схемах упругий элемент разгружателя присоединяется непосредственно к выходному звену. [c.111]

Пружинный демпфер дает упругость в ВШ, а ее наличие снижает значения потребного демпфирования. Упругим элементом в пружинно-гидравлическом демпфере может быть стальная пружина, резиновая втулка, радиальная металло-резиновая втулка. Запас демпфирования по земному резонансу обеспечивается соответствующим выбором характеристик шасси, [c.102]

Манометры с уравновешиванием сил действия измеряемого давления силами упругого противодействия выполняются с чувствительными элементами в виде манометрических трубчатых пружин, сильфонов и мембран. Выбор типа этих элементов при разработке какой-либо конкретной конструкции подчинен ряду противоречивых требований, главные из которых следующие. Линейность рабочей характеристики давление—прогиб элемента достигается только в пределах упругих деформаций. Упругое последействие приводит к двузначности характеристик и должно быть исключено выбором материала и назначением допустимых прогибов (хода). Уменьшение рабочего хода затрудняет использование последующих преобразователей, так как требует повышения коэффициента усиления. [c.267]

Общие предпосылки для выбора характеристик амортизаторов прямого и обратного ходов наиболее распространенных систем подрессоривания одинаковы. Из всех возможных вариантов характеристик амортизаторов предпочтение отдают такому, который позволяет обеспечить наиболее эффективное демпфирование колебаний корпуса. Так как качество системы подрессоривания по демпфированию колебаний корпуса оценивается удельными коэффициентами демпфирования, тот вариант характеристики амортизатора будет наиболее целесообразным, который при данном упругом элементе обеспечивает наибольшие значения удельных коэффициентов демпфирования. [c.126]

В рассмотренном примере оценивали зависание катков при установке на машину амортизаторов и упругих элементов с из-вестными характеристиками. Эту задачу, как правило, необходимо решать в том случае, если из известного ряда амортизаторов, находящихся в производстве, нужно выбрать амортизаторы, наиболее подходящие для данной машины. Однако при проектировании чаще придется решать задачу о выборе таких характеристик амортизаторов на обратном ходе катка, при которых обеспечивается наилучшая плавность хода гусеничной машины. [c.137]

Это соотношение связывает узловые силы с узловыми перемещениями в стандартной форме (3.2), поэтому матрицу к , определяемую по (4.11), можно назвать матрицей жесткости конечного элемента. Из (4.11) видно, что при известной геометрии конечного элемента и заданных упругих характеристиках материала матрица жесткости вполне определяется выбором аппроксимирующих функций. [c.112]

Оптимизация маршрута обработки поверхности без ограничения точности выдерживаемого размера. Основное влияние на параметры механической обработки (режимы резания, число переходов) оказывают технические данные оборудования, характеристики режущего инструмента и размеры обрабатываемой заготовки. Наибольшая производительность достигается ири полном использовании возможностей станка и инструмента. При выборе оптимальных параметров обработки накладывают ограничения, исключающие превышение мощности, потребной на резание, усилия подачи, ограничивающие упругие отжатия элементов системы СПИД, напряжения изгиба пластины инструментального материала, величину подачи, скорость и глубину резания. [c.566]

Основным элементом аппаратуры, определяющим важнейшие эксплуатационные характеристики импедансного метода, является датчик. Поэтому выбору параметров датчика должно быть уделено особое внимание. Не имея возможности в рамках данной статьи заниматься детальным рассмотрением работы отдельных элементов датчика и их расчетом, ограничимся описанием конструкции, обладающей достаточно хорошими характеристиками (фиг. 54). В качестве излучающего 2 и приемного (динамометрического) 4 пьезоэлементов использованы пластины из титаната бария. Звукопроводящий стержень 1 выполнен из материала с небольшим удельным волновым сопротивлением (органическое стекло) в виде усеченного конуса и выполняет функции концентратора и трансформатора. Тыльная плоскость излучающего пьезоэлемента 2 нагружена на отражающую массу 3, выполненную в виде стального цилиндра. Использование этой массы существенно повышает эффективность излучения упругой энергии в стержень 1. Контактный наконечник 7 выполняется из [c.108]

Одни.м из основных требований, предъявляемых к упругим ЧЭ, является стабильность их характеристики и упругих свойств. Это достигается выбором материала с высокими упругими свойствами, соответствующей технологией изготовления элементов, а также ве- [c.86]

В практике устранения опасных крутильных колебаний в машинных агрегатах с ДВС находят применение динамические гасители различных видов [1, 28, 93]. К корректирующим динамическим устройствам относятся также всевозмон ные упругие муфты с линейными и нелинейными характеристиками упругих элементов [19, 93]. Выбор того или иного корректирующего устройства обусловлен 1 онструктивно-компоновочными особенностями крутильной стотемы машинного агрегата, степенью проектной завершенности этой системы (на стадии технического или рабочего проектирования и т. п.), количественными характеристиками необходимого корректирующего эффекта. [c.291]

Жесткостные и инерционные характеристики. Обычно в зубчатых передачах жесткость зубьев колес значительно больше жесткости других упругих элементов (валов, муфт), что используется для упрощения динамических моделей зубчатых передач [9, 13]. Однако на начальном этапе составления динамической модели дтя обоснованного ее выбора необходимо располагать расчетнымп формулами для оценки жесткости всех основных упругих элементов зубчатых передач. [c.103]

Выбор параметров вторичного подрессориванпя других элементов автомобиля во многом аналогичен выбору параметров для сиденья необходимо следить за тем, чтобы собственная частота подвешенного элемента не совпадала с другими собственными частотами, чтобы упругий элемент имел нелинейную характеристику, а затухание было достаточным. [c.474]

Сплавы с заданными свойствами упругости должны обладать высоким сопротивлением малым пластическим деформациям и релаксационной стойкостью в условиях статического и циклического нафужения. К ним предъявляются требования по ряду свойств высокий или, наоборот, низкий модуль упругости, низкий температурный коэффициент модуля упругости или частоты, высокая добротность, малый упругий гистерезис и упругое последействие, высокая усталостная прочность, коррозионная стойкость, не-магнитность, электропроводность, износостойкость, а также стабильность этих характеристик при температурах эксплуатации. Они должны обладать технологической пластичностью для получения упругих элементов заданной конфигурации и свариваемостью. Сплавы применяют в качестве пружин и пружинных элементов, упругочувствительных элементов измерительных приборов, мембран расходомеров, резонаторов фильтров для выбора, генерирования и настройки на заданную частоту. [c.551]

Основные результаты, получаемые по теории ДГК одномассовой системы, могут быть полезны при решении задач о гашении колебаний конкретных конструкций, в частности для ориближенного выбора параметров и грубой оценки эффективности гасителя, даже если расчетная схема защищаемой конструкции и не сводится к системе с одной степенью свободы. Краткие сведения о работе линейного ДГК (упругий элемент обладает линейной характеристикой), установленного на одномассовой системе, при различных воздействиях изложены в п. 12.2 некоторые данные о многомассовых и нелинейных гасителях приведены в п. 12.3. В последующих двух пунктах обсуждается расчет дискретных и континциальных систем с присоединенными ДГК при гармонических и негармонических воздействиях рассматриваются задачи о гашений продольных и поперечных колебаний стержней, поперечных колебаний пластинок, складок, оболочек изложены результаты, относящиеся к виброгашению башен, мачт, трубопроводов при гармонических и случайных воздействиях. [c.150]

ДГК с вязким сопротивлением [8, 37]. Введение в гаситель неупругого сопротивления позволяет уменьшать резонансные колебания защищаемой конструкции. Подход к оптимизации параметров здесь отличается от случая ДГК без демпфирования, так как определяются оптимальные значения настройки /" и относительного коэффициента вязкого сопротивления р = рг/(Оо при заданном значении V. Последнее назначают исходя из обеспечения требуемого значения критерия качества при соблюдении условий прочности или ограничений на амплитуду колебаний упругого элемента гасителя. При выборе оптимальных параметров гасителя обычно не учитывают собственного демпфирования в защищаемой конструкции (влияние этого фактора обсуждается ниже). Это позволяет использовать известное свойство независимости критерия качества Я от значения р при совпадении частоты воздействия с инвариантными угловыми частотами р , которые соответствуют точкам пересечения амплитудно-частотных характеристик главной массы при г = 0 и при v=7 0, р = 0. Выкладки по определению и рент оказываются довольно громоздкими. Основные результаты для указанных в табл. 12,1 расчетных случаев представлены в табл. 12.2. Для выбранных значений р и р безразмерные амплитуды колебаний главной массы и массы гасителя при произвольной угловой частоте р можно найти по фор- 1улам (12.2), заменив в них на p-j-i xp. [c.151]

Температурные характеристики существующих полупроводниковых тензорезисторов пока еще не полностью удовлетворяют требованиям, предъявляемым к ним, что следует учитывать при выборе соответствующих измерительных схем. Идентичность механических и электрических характеристик полупроводниковых тензорезисторов достигается при условии изготовления всех четырех элементов, образующих мостовую измерительную схему, в едином технологическом процессе. Тензорезисторы выращивают либо на подложке из диэлектрика типа сапфира или кварца, либо на стальной упругой подложке, изолируя полупроводники от металла с помощью диэлектрической пленки. Монтаж подложки с тензорезистором на упругом элементе силомоментного датчика осуществляется с помощью клеевого или сварного соединения. [c.30]

Выбор системы ориентации и стабилизации в основном определяется задачами, решаемыми в течение полета, и характеристиками КА. В процессе проектирования систем должен быть принят во внимание ряд важных факторов [50] 1) требования к точности ориентации и стабилизации 2) ограничения по массе, габаритным размерам и потребляемой мощности 3) требования по обеспечению надежности системы при выполнении своих функций и возможность дублирования элементов системы 4) простота конструкщш системы и срок активного существования 5) требова-Ш1Я к коррекции скорости полета и стабилизации КА в процессе маневров, которые могут привести к усложнению конструкции системы 6) конфигурация КА и общие технические требования к нему, которые могут оказать влияние на систему в отношении типа датчиков, их поля зрения, расположения двигателей и других элементов системы 7) требования к угловой скорости КА в процессе управления 8) число управляемых степеней свободы 9) требования к приращениям линейной скорости в период вывода КА на орбиту 10) взаимодействие системы ориентации и стабилизации с подсистемами КА, которое должно быть детально изучено в начальной стадии проектирования 11) требования к режимам работы системы 12) динамическая модель КА (упругость конструкцйи, моменты инерции, распределение массы КА, несовпадение строительных осей с главными центральными осями инерции и тд.). [c.8]

В работе рассматриваются теоретические и практические вопросы защити аппаратуры и различного чувствительного оборудования от динамических воздействий — вибраций и ударов. Приведена методика расчета вибро- и удароизолнции для ряда случаев, часто встречающихся на практике, а также различных типов динамических гасителей колебаний — демпферов. Значительная часть книги посвящена упругим изолирующим элементам — амортизаторам, их рабочим характеристикам и выбору под заданное оборудование. [c.2]

Вторая из указанных проблем связана с размыканЬем и с замыканием двух соседних тел и решается несколько сложнее. Процесс размыкания тел особого описания не требует. В этом случае потребуется произвести только преобразование матриц для соответствующей системы обобщенных координат. Более трудным с точки зрения выбора модели является процесс замыкания двух соседних тел. Технически реализовать абсолютно жесткое соединение тел в рассматриваемых МС невозможно. Наиболее близкой моделью такого соединения будет шарнирный узел, содержащий упругий и демпфирующий элементы с соответствующими характеристиками. Однако данная модель обладает некоторыми недостатками. Не во всех случаях можно корректно определить параметры вводимых в модель элементов. Кроме того, введение этих элементов потребует учета колебательных процессов и во всей модели МС, что может потребовать значительного увеличения времени вычис-леш1й на ЭВМ. В реальных МС эти колебательные процессы будут затухающими и существенного влияния на регулярное движение МС оказывать не будут. [c.114]

Принципиальным является выбор схем нагружения, при которых характеристики материала наиболее просто связаны с величинами, определяемыми в эксперименте, выбор аналитического аппарата для обработки эксперимента и оценка области применения расчетных зависимостей. Так как в основе расчетных формул лежит аппарат теории упругости анизотропного тела, необходима оценка погрешности перехода к однородной сплопгаой анизотропной среде. Число структурных элементов (волокон, слоев препрегов и др.) должно быть достаточным для этого перехода [2, 10]. При изгибе, например, минимально необходимое число слоев для совершения предельного перехода зависит от параметра [c.190]

Этап чернового шлифования включает в себя переходный процесс достижения заданной скорости съема. Без использования специальных методов этот процесс занимает значительное время, особенно в системах с низкой жесткостью. В связи с этим разработан рад методов, позволяющих сократить время переходного процесса, схематично показанных на рис. 1.16.34. Широко используется метод ступенчатого изменения подачи, при котором подача врезания в 4 - 5 раз превьппает рабочую подачу, что позволяет сократить время натяга упругой системы примерно до 90 % по сравнению с врезанием на рабочей подаче. Однако - эффект этого метода в значительной степени зависит от выбора точки переключения. В условиях вариации припуска раннее переключение снижает производительность, в то время как позднее переключение приводит к недопустимым силовым перегрузкам и снижению качества. В связи с этим распространение имеют методы с регистрацией точки касания круга с деталью по силовым или вибрационным параметрам. Применение устройств регистрации касания позволяет увеличить форсированную подачу и уменьшает время переходного процесса независимо от припуска на детали. Дальнейшее повышение эффективности ускоренного врезания связано с использованием систем стабилизации силовьк характеристик, датчик касания в которьгх является рабочим элементом. Система стабилизации снимает нежелательные переходные процессы, связанные с увеличением нагрузок в процессе ступенчатого переключения подачи. [c.600]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...