Холодный металлический контакт

Холодный металлический контакт [c.17]

В зтом случае полный металлический контакт устанавливается не в результате миграции атомов, а вследствие деформации поверхностей и разрыва окисных пленок (вместе с покрывающими последние загрязнениями). Аналогичные явления холодного сваривания [c.171]

Существует много видов сварки. При сварке металл в месте контакта деталей либо сплавляется, а затем затвердевает (кристаллизуется), связывая (сливая) детали друг с другом (газопламенная сварка, дуговая электросварка, сварка электронным лучом, и др.), либо нагретый до высоких температур металл сдавливается в результате приложения давления, обеспечивая, таким образом, надежный плотный контакт сочленяемых поверхностей за счет сближения атомов пластической деформацией и диффузии металла в месте соприкосновения (кузнечная сварка, точечная и роликовая электросварка), либо металлические поверхности сближаются и свариваются за счет пластической деформации и трения, которое удаляет с поверхности соприкосновения свариваемых частей окисные пленки, что позволяет получить надежный металлический контакт (холодная сварка трением, ультразвуком и т. п.). [c.189]

Для упрощения расчета не будем принимать во внимание уменьщение свободной поверхности частиц УДП, обусловленное образованием металлических контактов в результате прокатки смесей УДП или холодного прессования. [c.101]

Как видно, более острые выступы значительно скорее и легче осуществляют пробой промежутка и вслед за этим металлический контакт, чем сильно закругленные, тупые полированные микровыступы. Но отсюда следует и еще один вывод о неопределенности электрических сопротивлений холодных контактов, если их измерение производится при различной разности потенциалов, или, что тоже самое, при различных силах тока, пропускаемых через контакт. Это имеет место при измерении падения напряжения на контакте и определения средней величины полного сопротивления контакта. [c.37]

На шлейфовом осциллографе одновременно записываются ток зонда, сигнал отметчика времени и сигналы от двух металлических контактов, позволяющих определить скорость перемещения зонда в плазме. Скорость перемещения 150—200 мм/сек достаточна для того, чтобы поверхность зонда, представляющего собой проволочку диаметром 0,2 мм и длиной около 1 мм, оставалась холодной. [c.76]

Холодная сварка — сварка, при которой соединение образуется при значительной пластической деформации без внешнего нагрева соединяемых поверхностей. Физическая сущность процесса заключается в сближении за счет пластической деформации свариваемых поверхностей до образования металлических связей между ними и получения таким образом прочного сварного соединения. Отличительной особенностью холодной сварки является необходимость значительной объемной пластической деформации и малой, степени ее локализации в зоне контакта соединяемых материалов. Это связано с необходимостью разрушения и удаления окисных пленок из зоны контакта механическим путем, т. е. за счет интенсивной совместной деформации. Большое усилие сжатия обеспечивает разрыв окисных пленок, их дробление и образование чистых поверхностей, способных к схватыванию. [c.115]

Пластичные металлы в месте соприкосновения друг с другом подвергаются сильной пластической деформации (рис. 2.12), при которой полностью сминаются все неровности и металл, вытекая из зоны деформации, разрушает и уносит с собой адсорбированные пленки. Вследствие этого в контакт вступают чистые поверхности,-между которыми устанавливается прочная металлическая связь. Так осуществляется холодная сварка, получившая широкое применение в технологии изготовления РЭА. [c.79]

Наиболее ответственным местом является внутренний сгиб и стык внахлестку листов металлической кассеты (фиг. 2), где сжатая прокладка имеет наибольшую толщину. В этом месте металл течет в холодном состоянии, создавая уплотняющий контакт. Внутренний сгиб кассеты обязательно должен быть сжат. При сжатии и внешнего сгиба кассеты (если он существует) образуется дополнительный уплотняющий стык. Наличие промежуточных гофр способствует проявлению лабиринтного эффекта. [c.277]

Холодную сварку выполняют без нагрева при обычных и даже пониженных температурах. Физическая сущность процесса заключается в сближении свариваемых поверхностей до образования металлических связей между ними. В результате сдавливания заготовок в месте соединения происходит совместная пластическая деформация, сопровождающаяся разрушением пленок оксидов, которые удаляются из зоны контакта при течении металла. Образовавшиеся совершенно чистые поверхности обеспечивают прочное соединение. [c.255]

Процесс сварки металла в твердом состоянии при повышенных температурах (диффузионная сварка) условно можно разделить на две стадии. На первой стадии процесса на линии раздела двух деталей создаются условия для образования металлических связей. Из теории образования сварного соединения при холодной сварке известно, что для возникновения на линии раздела металлических связей необходимо обеспечить тесный контакт свариваемых поверхностей и создать условия для удаления поверхностных пленок окислов, жидкостей, газов и различного рода загрязнений. [c.33]

Наиболее экономичным способом футеровки является пневматический. Холодную пластмассовую трубу вставляют с зазором внутрь металлической трубы и нагревают до размягчения. Через штуцеры, установленные в заглушках, подают сжатый воздух под давлением, обеспечивающим раздув пластмассовой трубы до плотного контакта с металлическим основанием. Затем проводят совместное охлаждение. [c.615]

Хотя титан во время горячей прокатки и отжига находится внутри раската и защищен от контакта с газами, поверхностные слои титанового покрытия все же насыщаются газами и становятся непластичными. Это проявляется в виде мелких поверхностных отслоений при холодной прокатке. Для предотвращения этого биметаллические полосы со стороны титана необходимо тщательно зачищать металлическими щетками, чтобы снять поверхностный малопластичный слой. [c.255]

Таким образом, тепло, поглощенное матрицей или окошком (скрытая теплота конденсации, излучение при фотолизе или при регистрации спектра, тепловое излучение через отверстия в экране), должно передаваться через материал окошка, затем к прокладке и далее через медный блок к хладагенту или микрокриогенной системе. Наиболее эффективна теплопередача на последней стадии, а наименее эффективна - на первой. Поэтому важно, чтобы температура, фиксируемая термопарой, соответствовала температуре окошка, а не медного блока. Следовательно, спай термопары должен находиться в тесном контакте с окошком, лучше всего в небольшом отверстии, высверленном в окошке, и не должен соприкасаться с металлическими частями блока. Кроме того, для уменьшения притока тепла к окошку по проводам термопары их обычно обматывают вокруг холодных частей криостата и таким способом снижают их температуру на пути к окошку. (Температура проводов не влияет на показания термопары. [c.51]

Даже самые гладкие металлические поверхности являются шероховатыми в субмикроскопическом масштабе и при соприкосновении контактируются своими выступающими участками. На этих участках локальные давления становятся достаточными для обеспечения пластического течения. Вследствие пластической деформации металлы приходят в непосредственный контакт химически чистыми поверхностями и между ними имеет место адгезия— холодное сваривание. При скольжении одной поверхности по другой происходит непрерывный процесс срезания и возникновения сварных соединений. Непрерывная сварка и срез в отдельных точках контакта происходят также при резании. Поверхность инструмента по отдельным точкам контакта находится под действием срезывающих напряжений. В результате этого процесса частицы металла местами вырываются с поверхности. Обычно такое вырывание значительно больше со стороны мягкого металла при его скольжении по более твердому, однако методом радиоактивных изотопов доказано, что одновременно имеет место некоторый перенос частиц более твердого металла на более мягкий. Режущий [c.167]

Соединение при холодной сварке давлением происходит в твердом состоянии за счет образования прочной металлической связи между чистыми поверхностями, сближенными на расстояние действия межатомных сил. Для образования соединения необходимо также чтобы в области контакта не возникали большие упругие напряжения, способные разрушить соединение после удаления внешней нагрузки. [c.581]

Перенос капель металла через шлак, интенсивное перемешивание их со шлаком и довольно длительное пребывание металла ванны в контакте со шлаком способствует их активному взаимодействию. В результате взаимодействия происходит рафинирование металла от вредных примесей, удаление неметаллических включений и растворенных газов. Металлическая ванна, непрерывно пополняемая за счет расплавления электрода, под воздействием водоохлаждаемого кристаллизатора, постепенно формируется в слиток. Кристаллизация металла последовательная и направленная снизу вверх, что обусловлено преимущественным теплоотводом через поддон кристаллизатора. Замедленная и направленная кристаллизация также благоприятствует удалению из металла неметаллических включений и пузырьков газа и способствует получению плотного и однородного слитка. Для макроструктуры слитков электрошлакового переплава характерна радиально-осевая направленность кристаллов, отсутствие усадочных и ликвационных дефектов, равномерное распределение неметаллических включений. Слиток электрошлакового переплава отличается ровной поверхностью, что связано с образованием на холодных стенках изложницы тонкого слоя твердого шлака (гарниссажа). Внутри этой шлаковой рубашки и происходит формирование слитка. [c.339]

Предотвращение тепловых скачков в паропроводах, возникающих при контаете с возвратными линиями холодного конденсата, достигается либо тепловой изоляцией соединений отводящих трубопроводов паровой магистрали, либо обеспечением металлического контакта между обоими трубопроводами по всей их длине (рис. 8.34). [c.221]

Явления, происходящие при сближении металлических контактов, присоединенных к источнику напряжения, были подробно описаны Джермером и его соавторами (Л. 56—59]. Снимая осциллограммы напряжения на контактах в процессе их сближения, они установили, что еще до соприкосновения контактов между ними возникает электрический разряд, напряжение горения которого составляло в случае серебряных электродов около 15 в. Из этого можно было заключить, что в данном случае имел место обыкновенный дуговой разряд. Указанное напряжение на электродах устанавливалось не сразу. Время становления дуги составляло около 10 сек независимо от расстояния, при котором происходил пробой. Зная скорость сближения контактов и время, проходящее от момента возникновения дуги до непосредственного смыкания контактов, можно было оценить расстояние между электродами в момент возникновения разряда, а следовательно, и напряженность поля в промежутке. Оцененная таким путем для чистых серебряных контактов напряженность поля при пробое оказалась равной 2,3 106 в см. Учитывая неизбежное увеличение градиента поля вблизи неровностей поверхности металла, можно думать, что при возникновении дуги между сближающимися контактами существенную роль играет автоэлектронная эмиссия. Следует подчеркнуть, что в этих опытах целиком исключена возможность участия в пробое термоэлектронной эмиссии, п оскольку пробой наступает до соприкосновения контактов и происходит при заведомо холодных электродах. [c.44]

К подобным способам относится распыление капли расплава весом 5 мг + 1 г на микрокапли размером до 10 мкм при помощи взрывного толчка благородного газа под большим давлением или пороховых газов со скоростью до 300 м/с (метод выстрела, рис. 8.7, а). Последующее охлаждение микрокапель происходит на неподвижной изогнутой холодной металлической поверхности, вибрирующем экране или быстровращающемся барабане. Ускорение микрокапли расплава и ее соударение с охлаждающей поверхностью под углом обеспечивает под действием центробежной силы хороший термический контакт между охлаждаемым жидким слоем и охлаждающей поверхностью. Толщина получаемых пленок (0,1н-200 мкм) зависит от диаметра микрокапель и скорости их движения относительно охлаждающей поверхности. При распылении на неподвижную поверхность получают чешуйки, скорость охлаждения при этом достигает 10 +10 К/с. Охлаждение на поверхности вращающегося барабана позволяет получать ленту, фольгу при скорости закалки от 10 до 10 К/с. Встречное движение капель и охлаждающего экрана повышает скорость охлаждения (рис. 8.7, б). [c.394]

Другие краски с чешуйчатыми пигментами обладают аналогичными обнадеживающими свойствами. Алюминиевые краски такого типа широко применяются для верхних покрытий и особенно пригодны для нефтяных баков, где благодаря их способности отражать солнечные лучи нефть остается относительно холодной. Для получения хорошей алюминиевой краски необходимо иметь чешуйчатый продукт, которйй обычно получают в шаровых мельницах со стеарином (применяющиеся смеси часто содержат стеариновые, пальмитиновые и олеиновые кислоты). Таким образом, отдельные, чешуйки покрыты слоем стеариновой кислоты и стеарата алюминия, которые нелегко удаляются растворителями (эта пленка мешает, если желательно получить металлический контакт между частицами, как например при изготовлении грунтов (стр. 563)). Рей указывает, что защита нарушается, если чешуйчатость пигмента плохая или концентрация пигмента низка. Изготовление и применение этих материалов приводится в литературе [66]. [c.524]

Сварные соединения осуществляются за счет молекулярного сцепления плавящихся в контакте деталей (газовая сварка, электродуговая и т. д.) либо за счет пластической деформации и диффузии атомов свариваемых деталей при их нагреве и сдавливании в зоне контакта (точечная и роликовая электросварка), либо поверхности сближаются и свариваются в основном вследствие пластической деформации и трения, удаляющего с поверхности окисные пленки, чем обеспечивается металлический контакт (холодная сварка пластической деформацией, трением, ультразвуком и т. п.). Сварка — один из наиболее совершенных способов получения неразъемных соединений. Она обеспечивает лучшее качество шва, чем клепаные или болтовые соединения. Она более экономична и обеспечивается меньшим расходом материалов на конструкцию заданной прочности. Расплавленный на воздухе металл в месте сварки может подвергаться окислению и азотированию, из него могут выгорать легирующие элементы. Чтобы не допустить этого, сварку осуществляют под флюсом или проводят в защитной нейтральной атмосфере (аргон, гелий). В присадочный металл, специально вводимый в сварной шов, добавляют больше легирующих элементов, чем содержится в основном металле, и этим компенси- [c.234]

Влияние контакта с твердой охлаждаемой металлической поверхностью на чистоту расплава. Чистота материалов, плавящихся в контакте с поверхностью охлаждаемого твердого металла, исследовалась экспериментально в лабораторных условиях при зонной очистке металлов и полупроводников в металлических водоохлаждаемых контейнерах, а также контролировалась в производственных условиях при эксплуатации индукционных печей с холодным тиглем для плавки металла в промьшшенности. По данным Х.Ф. Стирлинга и Б.В. Варрена, при плавке кремния и германия в охлаждаемой серебряной лодочке загрязнений расплава серебром не обнаруживается даже с помощью радиохимических методов анализа [15]. При использовании медных тиглей в промьпиленной практике загрязнений расплава медью, выхо- [c.11]

В тех случаях, когда металлическая деталь, контактирующая с расплавом, находится в переменном магнитном поле (и не прозрачна для него), в ней выделяется джоулево тепло, добавляющееся к теплу, приходящему от расплава, что увеличивает тепловой поток, отдаваемый деталью охладающей его среде. Такая ситуация имеет место в секциях холодного тигля, а в ряде случаев и в поддонах ИПХТ-М. Отметим, что при максимальных рабочих параметрах ИПХТ-М (А < 2,5 -10 А/м, частота до 10 кГц, температура расплава до 3500 °С) электрические потери в холодном тигле могут достигать 30—40% от тепловых потерь. Соответственно плотность теплового потока, отдаваемого охлаждающей среде в зоне контакта тигля с расплавом, может доходить до 5,010 Вт/м [c.37]

Ударно-усталостное изнашивание стали характерно для условий соударения двух металлических поверхностей при отсутствии в зоне контакта твердых абразивных частиц. Эти условия наиболее типичны для работы штампо-вого инструмента при холодной деформации металла [43, 53, 57, 64], поэтому представляет интерес изучение износостойкости штамповых сталей в условиях ударноусталостного изнашивания (табл. 6). [c.101]

При холодной сварке двух пластичных металлов с помощью пуансонов /7/ и /72 (рис. 2.12) в заштрихованной зоне возникает сильное пластическое течение, создающее чистые металлические поверхности, находящиеся в тесном контакте друг с другом. Между такими поверхностями возникает обычная металлическая связь, обусловливающая э гезию. [c.76]

Полупроводниковые элементы /V и Р припаиваются к металлическим коммутационным пластинам, образуя в верхней части холодные, а в нижней — горячие спаи. В последнее время сделаны успешные попытки заменять пайку полупроводниковых элементов к коммутационным пластинам механическими прижимами, обеспечивающими хорошие электрические и тепловые контакты. Такая технология обеопечивает более дешевую копстпук-цию термобатарей (называемых модулями ), особенно в серийном их производстве. [c.164]

Процессы холодной штамповки отличаются высокими контактными давлениями, большими деформациями (80—90 % за один переход) большим проскальзыванием по контакту, разогревом изделий до 250—300 °С за счет тепла деформации. Перед холодной штамповкой на заготовки наносят подсмазочные покрытия. При штамповке углеродистой стали используют в основном фосфа-тирование с последующим омыливанием легированные и высоколегированные стали, цветные металлы оксалатируют, анодируют или пассивируют и обрабатывают с применением мыльных и масляных эмульсий, графитовых и масляных смазок, животных жиров, смазок на основе дисульфида молибдена, а также лаков. В некоторых случаях наносят электролитические металлические покрытия, известково-солевые покрытия, заготовки для деталей неответственного назначения подвергают желтению. [c.212]

При высокочастотной сушке литейных стержней важно наличие в них металлической арматуры или драйеров металлических полу-форм, в которых стержни находятся во время сушки для предотвращения коробления. В тех случаях, когда драйер может быть использован как один из электродов, наличие его не затрудняет процесс-сушки. В общем же случае использовать металлический драйер при высокочастотной сушке невозможно, так как металл искажает электрическое поле в стержне и часть стержня не высыхает. Металлический драйер остается холодным и отбирает от стержня определенное количество тепла и зона толщиной 1—3 мм в месте контакта поверхности стержня х драйером остается непросушенной. Поэтому металлические драйеры, а также металлическая арматура стержней [c.135]

Чисто гарниссажная футеровка образуется на охлаждаемой металлической стенке (рис. 2.53, д), но прочность ее сцепления и тепловой контакт с холодной стенкой малы, что приводит к периодическому отслоению отдельных участков и их выплавлению, сопровождающемуся локальным тепловым ударом с плотностью теплового потока 500—800 кВт/м . Затем происходит постепенное нарастание нового застывшего слоя расплава на обнаженном участке. Чисто гарниссажная футеровка применяется в шахтных печах, загружаемых кусковым абразивным материалом, например в чугуноплавильных вагранках, ватержакетных печах цветной металлургии. [c.114]

Энергаю ультразвуковых колебаний можно подводить при соединении полимерной детали с металлической прямым или обратным методами. При прямом методе энергию подводят со стороны металлической арматуры (рис. 8.22, а), а при обратном (только для жестких ПМ с модулем упругости при растяжении > 2000 МПа) со стороны полимерной детали (рис. 8.22, б). Энергию механических колебаний подводить со стороны полимерной детали рекомендуется [36] при больших размерах металлической арматуры. Последняя напрессовывается на металлическую. Таким же образом поступают, если несколько металлических деталей небольшого размера (например, контакты) должны быть заформованы с большой точностью в полимерную деталь. Под действием ультразвуковых колебаний происходит нагрев и в результате этого локальное размягчение слоя ПМ, прилегающего к металлической вставке, а под действием осевого усилия Р со стороны инструмента или опоры вставка легко и быстро вводится в ПМ. После прекращения действия ультразвука тепло с высокой скоростью отводится из ПМ в холодную вставку. Считают [35, 36], что нагрев ПМ происходит в результате трения между соприкасающимися участками полимерной детали и вставки. В результате размягчения ПМ обеспечивается плотное облегание им вставки, а также прочное сцепление с металлом. Образующийся под действием ультразвуковых колебаний объем размягченного ПМ (расплав) заполняет имеющиеся во вставке полости, а его избыток частично выдавливается наружу, так что вставка с натягом вводится в отверстие [37]. При остывании расплава происходит его термическая усадка, что приводит к возникновению на боковой поверхности вставки радиального давления дополнительно к давлению, созданному в результате упругого деформирования ПМ. [c.571]

При измерении пробивного напряжения изоляции проволока подвергается изгибу на металлических дисках диаметром 30 мм (рис. 17, положение I). При этом внутренняя сторона ее, прилегающая к дискам, испытывает сжатие, наружная — растяжение. Если закрепить проволоку в положении II, т. е. так, чтобы места изгиба, претерпевшие растяжение, испы-// тывали сжатие то значения пробивного напряжения продолжают оставаться достаточно высокими, отличаясь от первоначальных величин в среднем йа 50—60 в. Это незначительное уменьшение пробивного напряжения свидетельствует о том, что при повторном изгибе проволоки не происходит отделения изолирующего слоя от металла, сопротивление стек-было измерено в интервале температур 350—1100°. Измерения проведены с помощью тераомметра Е6-3. На образцах проволоки диаметром 1.2 мм, покрытой стеклокерамической изоляцией, был закреплен платиновый зажим. Толщина покрытия перед измерением электрического сопротивления изоляции была определена с помощью рычажного микрометра. Зачищенный конец эмалированной проволоки и отвод от платинового зажима были подключены к прибору. Готовый для измерения узел погружали в холодную электрическую печь так, чтобы место контакта покрытой проволоки с платиновым зажимом было в непосредственной близости от спая термопары. Подъем температуры в печи производился равномерно со скоростью 5 град-мин. Температура, при которой производилось измерение сопротивления, поддерживалась в течение 10—15 мин. постоянной. [c.58]

Холодное прессование. При прессовании металлического порошка в прессформе резко увеличивается контакт между частицами порошка, уменьшается пористость, происходит деформация или разрушение отдельных частиц порошка. В результате получают заготовку нужной формы и достаточной прочности. Сохранение формы и прочности заготовок после прессования вызвано действием, в первую очередь, сил механического сцепления частиц порошка, электростатических сил притяжения и сил трения. Поэтому прочность полученной заготовки зависит как от степени обжатия, так и от формы и размера частиц, природы материала, состояния поверхности и пластичности частиц. [c.189]

Для сварки соединений из циркония, тантала, титана и других редких металлов начинают применять шовную ультразвуковую сварку. Этот новый процесс соединения металлов разработан в СССР. Сущность способа заключается в том, что при введении ультразвуковых колебаний в стык предварительно сжатых кромок трубной заготовки в зоне их контакта разрушаются оксидные пленки и образуется прочная металлическая связь — холодная сварка. Скорость шовной ультразвуковой сварки достигает 0,9 м1мин. [c.457]

Микрокриогенные системы и матричная изоляция. Микрокриогенные установки цилиндрической формы, изготовляемые в настоящее время, легко могут быть установлены в криостате вместо объема с хладагентом. Вес системы, в которой используется гелий, довольно велик, и поэтому ее помещают в прочный металлический кожух, который служит вакуумным кожухом криостата. Типичный криостат данного типа показан на рис. 3.6. В вакуумном кожухе имег ются оптические окошки и вводы для матричного вещества при необходимости могут быть установлены нагревательные устройства и окошки для фотолиза. Если микрокриогенная установка смонтирована во внешнем кожухе, имеющем резиновые уплотнения круглого сечения, ее можно легко поворачивать, совмещая внутреннее охлаждаемое окошко с оптической осью спектрометра или с трубкой для подвода газа либо с окошком для фотолиза. Наиболее холодные внутренние части криостата защищают от теплового излучения экраном, который охлаждается за счет контакта с промежуточной ступенью двухступенчатой микрокриогенной системы. [c.49]

По мнению Крагельского и Швецовой [51 ], переход от холодного задирания к истиранию может быть также вызван размягчением тонкого поверхностного слоя трущихся деталей под действием тепла трения, с локализацией разрушения материала в этом тонком слое. Эта гипотеза, по-видимому, несовместима с объяснением перехода к истиранию образованием защитных пленок окислов, так как такие пленки не могли бы прочно удерживаться на размягченном металлическом подслое. Однако вполне возможно существование разных механизмов перехода от холодного задирания к истиранию. В одном случае это может быть образование окисных пленок с переходом к окислительному микроизносу, в другом — размягчение поверхностного слоя в области пятен контакта с переходом к истиранию (микроизносу) адгезионного или пластического типа (см. № 4 или № 1 и 2 по схеме на рис. 52). [c.202]

В случае присутствия электролита только в виде паров, система бесконечно долго будет оставаться инертной. При изменении термодинамических параметров системы изменяется и ее фазовый состав. Так, при повышении давления или снижении температуры снижается равновесное содержание паров воды в газе, что приводит к переходу электролита в жидкую фазу. В условиях эксплуатации трубопроводов ОГКМ конденсация влаги происходит за счет снижения температуры при транспорте или дросселировании газа. При контакте газа с холодным металлом происходит конденсация влаги на стенках труб. При столкновении холодных и теплых потоков газа происходит объемная конденсация типа тумана. Считается, что наиболее жесткие условия эксплуатации будут при относительной влажности газа по воде 75-80 %, так как в этих условиях происходит образование тонкой пленки электролита, что облегчает диффузию кислых компонентов через нее к металлической поверхности. По мнению других авторов, коррозионные процессы наиболее интенсивны при 100 % влажности газа, особенно в условиях водяного тумана. Межблочные коммуникации УКПГ, газовые линии обвязки ПХК и шлейфы газа-донора транспортируют газ при 100 % влажности или газожидкостную смесь, содержащую электролит, т.е. потенциально подвержены коррозионному воздействию. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...