Линии переменной толщины

Задача 3. На лист чертежной бумаги формата 11 нанести рамку и провести тушью горизонтальные сплошные параллельные линии переменной толщины. Линии выбрать пяти различных толщин 0,2 0,4 0,6 0,8 и 1,0 мм (рис. 6). [c.7]

Линии переменной толщины [c.541]

Фиг. 191. Ленточная дисперсионная линия переменной толщины с линейной характеристикой задержки (по Фичу [11]).

Ленточные линии переменной толщины с нелинейной характеристикой задержки [c.546]

Предположим теперь, что профиль тонкостенного стержня имеет криволинейное очертание, как показано на рис. 9.13.2. Штрихами изображена средняя линия профиля, S — дуговая координата, измеряемая вдоль этой средней линии, б(s)—переменная толщина. Более точно нужно считать, что задана средняя линия, в каждой точке М к ней проведена нормаль, по нормали отложены отрезки 6(s)/2 в каждую сторону, множество концов таких отрезков образует границу контура. [c.311]

J АС и DB — поперечное сечение мембраны, натянутой на эти границы. В случае тонкой стенки мы можем пренебречь изменениями наклона мембраны по ее толщине и предположить что АС и BD — прямые линии. Это эквивалентно предположению, что касательные напряжения по толщине трубы распределены равномерно. Тогда, обозначая через h разность в уровне этих двух границ, а через б — переменную толщину стенки, получаем, что напряжение в любой точке, определяемое наклоном мембраны, равно [c.338]

Расчетная схема дана на рис. 30.7. Ось х направлена вертикально вниз, а ось г/ —перпендикулярно стенке. Линия а-Ь —граница раздела фаз. Переменную толщину пленки конденсата обозначим б. [c.366]

Цепная линия одинакового сопротивления. Так называют цепь переменной толщины такую, что в фигуре равновесия толщина в каждой точке пропорциональна натяжению в этой точке. В этом случае вероятность разрыва во всех точках одинакова (Кориолис). Требуется определить уравнение этой кривой и закон изменения толщины. [c.204]

Указывается ход винтовой линии (для червяков с переменной толщиной витка указывается ход винтовой линии по правому в. п и по левому в. л профилям витка) 5 [c.201]

Знание формы осесимметричных поверхностей тока в спроектированной ступени позволяет рассчитать обтекание решеток в слоях переменной толщины [7, 11, 12, 28]. При существенных меридиональных искривлениях линий тока такое уточнение может оказаться полезным, так как вследствие изменения плотности тока в межлопаточном канале меняется и картина распределения скоростей. Вместе с тем имеются экспериментальные данные [26], показывающие, что потери в решетках РЛ последних ступеней ЦНД, спрофилированных на цилиндрических поверхностях, сохраняются практически неизменными при меридиональных углах обтекания у 30°. Поэтому во многих случаях с достаточной точностью решетки можно профилировать на цилиндрических или (при малых di) на конических поверхностях тока. [c.204]

Лопатки колес центробежных компрессоров представляют собой оболочки переменной толщины, упруго закрепленные на участке сопряжения с диском и свободные от усилий по остальному контуру. Поломки таких лопаток обычно вызываются усталостью и происходят при колебаниях на резонансе. Формы колебаний лопаток приведены на рис. 29 [68]. Первая форма (рис. 29, а) характеризуется одной узловой окружностью в месте сопряжения лопатки с диском. Второй, третий и четвертый тон (рис. 29, б—г) имеют одну узловую окружность и соответственно два, три и четыре узловых радиуса. Усталостные трещины возникают обычно вблизи узловых линий, главным образом вблизи сопряжения лопатки с диском А на рис. 29, а). [c.256]

Из приведенных графиков видно, как изменяется напряженное состояние с увеличением частоты внешнего воздействия. Если для малых волновых чисел более загруженной является самая тонкая часть оболочки переменной толщины, то с увеличением aRi максимальные напряжения возникают в ее толстой части. При этом для частот ниже первой собственной максимальным является напряжение Обе в точках С и Л, а распределение напряжений на линиях [c.198]

Численные результаты для свободно опертой квадратной пластинки, полученные путем суммирования лишь первых двух членов ряда (g), показаны на рис. 83 ). Прогибы и моменты М г и Му по линии х = а/2 для пластинки переменной толщины нанесены здесь сплошными линиями, штриховыми же линиями показаны те же величины, вычисленные для пластинки с постоян- [c.202]

В данной работе выводятся формулы для приближенного определения концентрации напряжений по известным усилиям в гал-тельных сопряжениях оболочек ступенчато-переменной толщины, а также в сопряжениях тонких оболочек с массивными фланцами и круглыми пластинами. Для этого на основании экспериментальных данных и расчетов численными методами теории упругости траектории главных напряжений в меридиональной плоскости в окрестности галтели приближенно заменяются траекториями эллиптических (рис. 2, а) или гидродинамических (рис. 2, б) координатных линий, использованных в работе [6] соответственно для глубоких и мелких выточек (табл. 1). Предполагается, что концентрацией кольцевых напряжении и изменением жесткости галтельного сопряжения, вызванными концентрацией меридиональных напряжений и деформаций, можно пренебречь [2]. [c.76]

Разделение напряжений в зоне контакта с валиками и приближенный учет переменности толщины производились так же, как и для модели ригеля. Как и для модели ригеля здесь представлены напряжения, вычисленные по формулам (VII. 20 и VII. 21) в соответствующей объемной модели с учетом изменений по толщине имеющихся в натуре. За исходную принята толщина середины хвостовика (линии, по которым изменяется толщина в детали, нанесены на фиг. VII. 29 штрих-пунктиром). Оптическая постоянная плоской модели получена по эпюрам полос в поперечном сечении узкой части стойки по формуле [c.548]

Характерной особенностью пленок переменной толщины является наличие в них особых линий и точек, где толщина слоя обращается в нуль или бесконечность. Эти точки оказывают существенное влияние на течение в пленках. Кроме того, если пленка расположена па криволинейной поверхности, то последняя может обладать изломами, которые также будут оказывать влияние на течения. Эти вопросы требуют специального исследования. [c.215]

Изменяя толщину полосовой линии задержки на волне So вдоль направления распространения волны, можно получить разнообразные задерживающие характеристики (т. е. зависимость времени задержки от частоты и полосы пропускания), которые не получишь с полосами постоянной толщины. Полосовая линия задержки, толщина которой меняется некоторым образом вдоль ее оси, может быть интерпретирована как набор полосовых линий постоянных толщин. Складывая задержки этих линий, можно получить общую задерживающую характеристику, полностью отличную по форме от задерживающих характеристик отдельных секций. Такая возможность была впервые отмечена и осуществлена в работе [79], где приведено несколько примеров полосовых линий задержки переменной толщины как с линейной, так и с нелинейной зависимостями времени задержки от частоты. [c.158]

ЛЕНТОЧНЫЕ ДИСПЕРСИОННЫЕ ЛИНИИ ЗАДЕРЖКИ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ НА ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЯХ [c.540]

Равенство (5.1.27) может быть получено после интегрирования уравнения конвективной диффузии для пленки переменной толщины с учетом кинематического условия на поверхности раздела (5.1.10), выражающего тот факт, что поверхность пленки жидкости является линиями тока. [c.86]

Ленточные линии переменной толщины с линейной характеристикой аадержки [c.545]

Начальными несовершенствами элемента системы назовем существующие до деформации отклонения его свойств от расчетных (номинальных). Для нагруженного стержня начальными несоверщенствами являются кривизна оси, несовершенства опорных устройств, неоднородность материала, смещения точек приложения равнодействующих, действующих на стержень сил. Для круговой цилиндрической оболочки постоянной толщины, например, такими несовершенствами помимо первых трех перечисленных для стержня будут отклонение формы линии пересечения срединной поверхности с поперечным сечением от круговой и переменность толщины. [c.30]

Полилиния. Комбинированная линия, включающая в себя прямолинейные и дуговые сегменты. При отрисовке полилинии пользователь может задавать её толщину, причём толщина полилинии может быть как постоянной, так и переменной. Таким образом, задавая переменную толщину можно отрисовать, например, стрелку. [c.138]

Полученные результаты, т. е. поля радиальных и осевых перемещений представлены на рис. 5.4, а и б. Для сравнения на рис. 5.4, а штриховыми линиями показаны радиальные перемещения точек данного радиуса, определенные по программе, в которой диск рассмотрен как тонкая пластина переменной толщины и использована соответственно гипотеза жесткой нормали (см. ГЛ. 1 и приложение 1). Г1оскольку эта гипотеза основана на допущении, [c.165]

Линии равной толщины. Если толщина пластинь переменна, то от различных участков ее поверхности парь лучей с одинаковой разностью фаз распространяются в разных направлениях и, следовательно, картина интерференции лучей равного наклона не возникает. Однако появляется другая интерференционная картина, локализованная на поверхности ги шстины.- Образующие ее интерференционные полосы называются линиями равной толщины ввиду того, что интенсивность полос одинакова в тех областях, в которых одинакова толщина пластины. [c.183]

Перечисленные группы деталей отличаются между собой по толщине стенок (толстостенные и тонкостенные, осесимметричные и с переменной толщиной стенки), по физико-механическим характеристикам материала (конструкционные, углеродистые, средне- и высоколегированные стали, цветные сплавы), по диаметрам и длине отверстий (диаметры 10—150 мм, длины до 1500 мм), по требованиям, предъявляемым к обработанной поверхности (шероховатость = 0,4 80, точность от 5-го до 1-го класса), по особенностям сложившихся технологических процессов изготовления деталей (обработка на станках-автоматах, автоматических и поточных линиях, наличие термообработки) и т. д. Поэтому для успешного решения вопроса о введении деформирующего протягивания в технологические процессы изготовления столь разнородных деталей потребовалось глубокое исследование этого метода обработки. Такое исследование было выполнено в ИСМ АН УССР в 1964—1974 гг. В процессе его проведения наряду с представленными выше исследованиями качества обработанной поверхности и обрабатываемости металла, упрочненного деформирующим протягиванием, решались также следующие вопросы [c.162]

Интересная конструкция стружколомателя осуществлена на одном из станков автоматической линии роликоподшипников Условия стружколомания здесь весьма тяжелые из-за плохой обрабатываемости стали марки ШХ15, а также малого сечения стружки и неравномерности припуска на данной операции. Поэтому был предложен специальный механизм, позволяющий резцу 1 посредством эксцентрика 2, действующего на ролик, производить колебательные движения по направлению подачи (фиг. 567, а). Процесс напоминает затылование. Стружка получается в виде запятой, так как в течение каждого периода колебаний обеспечивается переменность толщины среза подобно тому, как при фрезеровании. Форму и размеры стружки можно регулировать путем изменения амплитуды колебаний и их частоты, которые зависят от выбора скорости резания и подачи. [c.947]

В работе И. И. Аргатова, С. А. Назарова [12] методом сращиваемых асимптотических разложений изучалась контактная задача для штампа, представляющего собой в плане узкое кольцо переменной толщины, срединная линия которого — замкнутый гладкий контур. Рассмотрены конкретные примеры осесимметричные задачи для кольцевого штампа с плоским и неплоским основаниями, для достаточно узкого эллипсовидного кольца. Исследовано влияние нагрузки, действующей вне кольцевого штампа. [c.139]

Поясним понятие зоны. Зона — это ограниченная область ДОЭ, на которой функция пропускания света претерпевает однократное изменение от миш1мального до максимального значения. Для амплитудной дифракционной решетки зона представляет собой сочетание темной и светлой полос в пределах одного периода решетки (рис. 1.1). Граница зон при этом — прямая линия. Для зонной пластинки Рэлея-Сорэ [1] зона представляет собой совокупность темного и светлого колец переменной толщины (рис. 1.5). [c.12]

To же касается опции Polyline ( Ломанная линия ). Полилинии редактируются очень интересно. Именно в этом меню и в этой опции мы сможем теперь придать полилинии переменную толщину и вообще наградить эту линию различными свойствами. Вы сами сможете пройти все этапы изучения их, если, вызвав строку из меню, затем проделаете щелчок на полилинии не левой, а правой кнопкой мыщи. Впрочем, не исключается и использование командной строки. [c.139]

ПОЛОСЫ РАВНОЙ ТОЛЩИНЫ — интерференционные полосы, наблюдаемые нри освещении топкого слоя переменной толщины (напр., клина) пучком параллельных лучей и обрисовывающие линии одинаковой оптической толщины слоя (см. Оптика тонких слоев). П. р. т. локализованы на поверхности слоя и наблюдаются либо непосредствепно, либо проектированием поверхности на экран или фотопластинку. [c.106]

Масса покрытия может быть очень небольшой, порядка 214 г/м ленты (включая обе стороны), что эквивалентно толщине около 17 мкм. Можно также производить оцинкованные ленты и с переменной толщиной покрытия. Путем термической обработки на линии легкие (тонкие) покрытия можно полностью перевести в интерметаллоидное соединение серого матового цвета, которое обладает лучшими свойствами при сварке и окрашивании. Для получения обычных цинковых покрытий без блестко на поверхности, лента на выходе из ванны обдувается струей пара определенной температуры. [c.363]

Рис. 12. Эпюры напряжений в диске переменной толщины в условиях установившейся ползучести в нулевом (штрих-пунктирные линии), первом (штриховые линии) и втором (сплошные линии) приближениях. Число оборотов п = 7200 об1мин. Интенсивность равномерно распределенной по наружной поверхности обода нагрузки р2 = 1728 кГ/сж . Давление на внутренней расточке равно нулю. Температура равномерного нагрева диска 600° С. Материал диска — сталь ЭИ69 [97]

Рис. 13. Эпюры напряжений в диске переменной толщины в условиях неустановиБщейся ползучести для I = 10 000 н в первом (штрих-пунктирная линия), втором (тонкая линия), в третьем (толстая линия) приближениях. Число оборотов п = 8100 об1мин. Интенсивность равномерно распределенной по наружной поверхности обода нагрузки р2 = 800 кГ/см . Закон изменения температуры = 540 -Ь

Если толщина слоя h такова, что А Q (например, 1/4 < ahlXn <. И2), то формулы (1.140), (1.141) описывают волну, распространяющуюся вдоль границы с фазовой скоростью с и слабо затухающую с расстоянием (1ш[/с1 V ). Эта волна состоит из продольной (члены с е ) и поперечной (члены с е ) волн. Амплитуда смещения в продольной I волне медленно спадает с глубиной (Reg — v ), т. е. продольная волна поверхностная. Поперечная I волна — объемная, она отходит от границы под углом 9 я/4 (рис. 1.30), и ее амплитуда ( v у поверхности) медленно меняется вдоль фронта (переменная толщина линий волновых фронтов на рис. 1.30 схематично изображает зто). [c.89]

На нижней проекции рис. 36, а прямоугольником изображена развернутая на плоскость поверхность резания. Ее сторонами являются развернутая дуга, соответствующая максимальному углу контакта, и ширина срезаемого слоя Ь, называемая шириной фрезерования. Мгновенное положение винтового лезвия зуба фрезы на поверхности резания изобразится прямой линией 1—2, наклонной к оси фрезы под углом наклона винтовой канавки ш. Вследствие наклонного расположения лезвия мгновенные углы контакта 6i и в%, так же как и соответствующие им дуги контакта крайних точек 1 и 2 лезвия, будут неодшакоБЫ. Из рисунка видно, что б2> 0i, а поэтому и толщина срезаемого слоя в точке 2 а-2 = sin 62 будет больше толщины срезаемого слоя в точке 1 Oi = sin е v Во всех остальных точках лезвия толщины срезаемого слоя будут больше ui и меньше g. Эпюра изменения толщины срезаемого слоя вдоль лезвия фрезы представляет собой криволинейную трапецию, очерченную сверху отрезком синусоиды. Переменность толщины срезаемого слоя в каждой точке лезвия. зуба фрезы является третьей характерной особенностью фрезерования. [c.73]

Пример 1.10. Рассмотрим пример определения произвольных значе ний синтаксически незавишмой лингвистической переменной. Пусть базовыми значениями лингвистической переменной толщина являются высказывания приблизительно 20 мм и приблизительно 50 мм , т.е. ах = <20, X, Сх) и аг = (50, X, Сг) Вычислим произвольные значения, определяемые выражениями а = (приблизительно 25 мм> и а = (приблизительно 40 мм). На рис. 1.15 сплошной линией показаны графики функ-хщй принадпежности м (х) и которые представимы в виде [c.23]

Используют спектральный метод, что требует применения специальной аппаратуры — дефектоскопа-спектроскопа, способного осуществлять измерения амплитуд эхосигналов при изменении час ТОТЫ колебаний в 3...5 раз. Генератор зондирующих импульсов такого прибора немного изменяет частоту (около 10%) от одного цикла возбуждения до другого. Для их излучения и приема применяют широкополосный преобразователь с переменной толщиной пьезопластины. Эхосигналы от дефектов стробируют по времени прихода и подают на спектральный анализатор. Линия развертки ЭЛТ этого прибора соответствует изменению частоты, поэтому на его экране огибающая импульсов различной частоты формирует спектр эхосигналов. [c.199]

Если S и i известны для какой-либо точки диска, то эти величины для другой точки можно легко найти, пользуясь следующим графическим методом ). Пусть Si и ti означают йеличины ей/ для какой-либо точки, где w — Wi (рис. 131). Тогда величины Ss И tg для какой-либо другой точки, где w = ws, получатся как отрезки, отсекаемые на вертикальной линии, проходящей через w , прямыми SiSg И tits, которые между собой пересекаются на оси ординат (гг ==0) и одинаково наклонены к этой оси. Эти линии представляют графически уравнения (200). Они имеют общую ординату А на оси 4 = = О и имеют равные и противоположные по знаку углы наклона ( В). Это графическое построение является весьма полезным при вычислении напряжений во вращающихся дисках переменной толщины, как мы увидим в следующем параграфе. [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...