Измерения на-продольных волнах

Измерения на продольных волнах [c.351]

Следует отметить, что значение >.пп определяется экспериментально путем измерения скорости продольных волн в двух направлениях вдоль и поперек волокон. Определение степени ориентации стеклонаполнителя в неориентированных стеклопластиках является значительно более трудной задачей. Расположение рубленого стеклонаполнителя в неориентированном стеклопластике зависит от режима технологии изготовления, конфигурации и габаритов изделия, длины стекловолокна и других факторов. Существенное влияние на физико-механические свойства неориентированных стеклопластиков оказывает ориентация наполнителя. Наиболее эффективным методом контроля степени ориентации в этих материалах также является импульсный акустический метод. [c.111]

Если применяются поперечные волны, вводимые под углом, то на кольцевых поковках, например на крышках ротора, затухание можно определить при помощи двух одинаковых искателей при прозвучивании по У-образной или У-образной схемам. В случае роторов такой метод не дает эффекта, и поэтому следует применять перпендикулярно излучающие (прямые) искатели, работающие на поперечных волнах той же частоты, поступая таким же образом, как при измерении затухания продольных волн. [c.411]

Для измерения поперечной скорости звука по упомянутым способам на образце используют прямой искатель на поперечных волнах (в качестве преобразователя служит У-кварц или иной пьезоэлектрический материал для поперечных волн). В жидком сравнительном участке, разумеется, всегда применяют прямой искатель для работы на продольных волнах. [c.637]

Погрешность глубиномера (измерения времени прихода импульса) складывается из погрешности шкалы глубиномера А/ и дополнительной величины, пропорциональной периоду колебания в эхо-сигнале. Коэффициент пропорциональности к равен единице, если при калибровке и измерении используются соседние периоды колебаний в импульсе. Коэффициент к = = 0,1-г-0,3, если измерение и калибровка выполняются по одному и тому же (первому) периоду колебаний, который имеет наклонный передний фронт, а измерения выполняют на разных уровнях. Погрешность глубиномера проверяют на СО № 1 или СО № 2 или по любому другому образцу, размеры которого и скорость распространения продольной волны известны. [c.238]

Определение образа выявленного дефекта. Целью НК является не только обнаружение дефектов, но и распознавание их образа для оценки потенциальной опасности дефекта. Методы визуального представления дефектов эффективны, когда размеры объектов (дефекта в целом или его, фрагментов) существенно превышают длину волны УЗК. Кроме того, эти методы требуют применения довольно сложной аппаратуры. В практике контроля дефекты идентифицируют по признакам, рассчитанным по измеренным характеристикам дефектов посредством дефектоскопов с индикатором типа А. Словарь признаков приведен в табл. 16, где t/д, t/д (а , t/д/ — амплитуды эхо-сигналов от дефекта при контроле сдвиговыми волнами с углом ввода o q и а. и продольными волнами с углом, ввода а соответственно Uo, Uq ( з), Uoi — амплитуды эхо-сигналов от цилиндрического отражателя СО № 2 (№ 2а) — амплитуда эхо-сигнала сдвиговой волны, испытавшей двойное зеркальное отражение от дефекта и внутренней поверхности изделия ( о) и Яд(ос2) — координаты дефекта при угле ввода о и 2 соответственно А1д, АХд, АЯд — условные размеры (протяженность, ширина и высота) дефекта ALq, АХо, АЯо — условные размеры ненаправленного отражателя на той же глубине, что и выявленный дефект Уд — угол ориентации дефекта в плане соединения (азимут дефекта), Ауд. ц, Ауд. к— углы индикации дефекта в его центре и на краю соответственно при поворотах преобразователя от центра дефекта Ауд—угол индикации бесконечной плоскости на заданном уровне ослабления при повороте искателя в одну сторону б — толщина соединения I — расстояние от точки выхода луча до оси объекта. [c.243]

На рис. 1.37, б показаны зависимости амплитуды принятого сигнала поперечных волн от расстояния между преобразователями для четырех валков, полученные при различных частотах и углах ввода ультразвуковых волн. Отметим, что кривые для поперечных и продольных волн существенно различаются. В первом случае нет левой снижающейся ветви. Это следует из законов образования волн дифракции третьего типа, поскольку при излучении под вторым критическим углом головная волна и боковая в верхней среде, являясь поперечными волнами, не фиксируется приемным преобразователем. Кроме того, максимумы для поперечных волн выражены более значительно, чем для продольных волн, что делает предпочтительным их применение при измерении толщины закаленных слоев валков. [c.53]

Дельта-методику реализует также схема 17 (см. табл. 5.7), предназначенная для измерения высоты внутренних трещин и основанная на дифракции первого и третьего типов. Продольные волны излучаются нормально к поверхности образца. На ближнем к излучателю краю трещины часть энергии падающей про- [c.271]

В СССР разработан и широко применяется способ контроля величины зерна по затуханию УЗ-волн, измеренному относительным методом [80]. Наиболее простым является способ сравнения амплитуд сигналов от противоположных поверхностей изделия и образцов с известной структурой. Для уменьшения влияния упомянутых мешающих факторов измеряют отношение амплитуд сигналов на двух различных частотах. При этом одну из частот (опорную) выбирают заведомо низкой, так что затухание ультразвука слабо зависит от структурных составляющих. Другие частоты (рабочие) соответствуют области максимального затухания (вследствие рассеяния). Отношения амплитуд сигналов, соответствующих рабочим и опорной частотам, называемые структурными коэффициентами, определяют на исследуемом изделии для различных рабочих частот и сравнивают со структурными коэффициентами, полученными на стандартных образцах. Контроль можно проводить на продольных и сдвиговых волнах. Используя частоты 0,65. .. 20 МГц, оценивают величину зерна в аустенитных сталях в диапазоне номеров 1. .. 9. Погрешность определения величины зерна — не более одного балла шкалы. [c.419]

Определение динамического модуля упругости и тангенса угла механических потерь на установке с использованием принципа бегущих волн. Обычные методы и установки [33] для исследования динамических механических свойств полимеров не дают возможности определять модуль упругости Е и тангенс угла механических потерь tg б в широком интервале достаточно высоких частот при одноосном растяжении. Для измерения и tg б в интервале частот от 100 до 40 ООО Гц разработана установка с использованием принципа бегущих волн 31]. Особенностью установки является возможность испытания деформированных образцов. Сущность метода заключается в том, что вдоль образца движется каретка, в которой с противоположных сторон закреплен вибратор и приемник при помощи генератора в образце создается бегущая продольная волна, которая фиксируется приемником. [c.235]

УЛЬТРАЗВУКОВАЯ ДЕФЕКТОСКОПИЯ — дефектоскопия, объединяющая методы неразрушающего контроля, основанные на применении упругих колебаний ультразвукового (более 20 кгц) и звукового диапазона частот. Методы У. д., использующие преимущественно звуковые частоты, обычно называют акустическими методами (см. Акустическая дефектоскопия). У. д. применяется для выявления внутренних и поверхностных дефектов в деформированных полуфабрикатах, слитках и готовых деталях несложной конфигурации, изготовленных из металлич. и не-металлич. материалов. Используется также для измерения толщин при доступе к изделию с одной стороны. Методы У. д. основаны на влиянии дефекта на условия распространения и отражения упругих волн или режим колебаний изделия. Упругие волны способны распространяться в материалах на значительные расстояния. В твердом теле могут существовать продольные, поперечные (сдвиговые), поверхностные, нормальные (свободные, волны Лэмба), стержневые и др. волны. В жидкостях и газах распространяются только продольные волны. [c.373]

Обсуждаемая область знаний стала экспериментальной наукой в современном смысле этого слова вместе с исследованиям главной в XIX столетии фигуры в экспериментальной механике сплошных сред, Вертгейма, вклад которого на протяжении очень небольшого числа лет включил в себя первые обширные серии опытов о хорошо определенными металлами и бинарными сплавами первые исследования постоянных упругости как функций температуры, а так же параметров электрического и магнитного полей первое исследование постоянных упругости анизотропных тел первое экспериментальное исследование постоянных упругости различных видов стекла первое количественное исследование фотоупругости, которое привело к закону, связывающему напряжения и оптические свойства тел с двойным преломлением, позднее известному как закон Вертгейма , первое измерение сжимаемости тел, скоростей продольных волн в проволоке и скорости звука в столбе воды и обнаружение того экспериментального факта, что линейная теория упругости изотропных тел требует определения двух постоянных упругости вопреки почти общепринятой в то время привлекательной атомистической теории, использующей одну постоянную упругости. [c.535]

На рис. 45 приведены результаты ультразвуковых испытаний труб, изготовленных из стеклоткани Т-90 и эпоксифенольного связующего диаметром около 700 мм. При этом величины статического модуля упругости были рассчитаны по измеренному значению скорости продольных волн по корреляционному уравнению, приведенному в табл. 15. Видно, что значения модуля упругости вдоль оси трубы изменяются от 84 000 до 176 000 кгс/см , а в тангенциальном направлении — от 136 000 до 240 000 кгс/см . Такое значительное изменение модулей упругости стеклопластика указывает на низкое качество изделия. Последующие механические испытания труб показали их чрезвычайно низкие прочностные свойства. [c.126]

Как уже говорилось, акустические характеристики сильновязких жидкостей не могут быть объяснены обычной релаксационной теорией с одним временем релаксации. В работе 137] показано, что если считать время релаксации что, однако, никак не согласуется с релаксационной теорией, то результаты расчетов а (со) и с(ю) получаются близкими к экспериментальным результатам, полученным рядом авторов. Следует отметить, что впервые указали на зависимость а от частоты как V"а в сильновязких жидкостях И. Г. Михайлов и С. Б. Гуревич [38, 39]. Эти авторы проводили измерения на продольных волнах в канифоли, вязкость которой изменялась при изменении температуры в определенном интервале температур. Ими была отмечена указанная зависимость а от со. [c.60]

В приборе УЗИС ЛЭТИ реализован метод измерения скорости звука путем сопоставления времени распрострапегшя звука в измерительной и эталонной линиях. G его помош,ью можно определить скорости продольной и поперечной волн с погрешностью не более 0,5. .. 1,5 %. Высота образцов равна 12 мм, диаметр не менее 15 мм. Электроакустическими преобразователями служат кварцевые пластины Х-среза на продольные волны и Y-среза на поперечные. В приборе (рис. 9.1) формируются электрические импульсы прямоугольной формы, передний фронт которых возбуждает в пьезопреобразОвателе ударный импульс затухающих колебаний. Прибор имеет две акустические линии. В первой ударный импульс затухающих колебаний проходит через образец на приемный пьезопреобразователь, во второй такой же импульс проходит через слой жидкости (смесь дистиллированной воды и этилового спирта). Задний фронт прямоугольного импульса запускает ледущую развертку ЭЛТ, что обеспечивает индикацию на экране ЭЛТ одновременно обеих последовательностей затухающих колебаний. С помощью микрометрического винта, изменяя толщину слоя жидкости, их можно совместить. Это соответствует равенству времен, затраченных на прохождение УЗ-волн толи ины образца и слоя жидкости. Измерения проводят дважды сначала при отсутствии в измерительной линии образца (отсчет по микрометру Я ), затем вводят образец и находят Я . Если скорость волны в жидкости равна с , то искомую скорость упругой волны в исследуемом образце находят из соотношения с (1/Яа — Я ) Сда. Рабочие частоты прибора при продольных колебаниях 1,67 и 5 МГц, при поперечных 1,67 МГц. [c.413]

Для измерений па продольных волнах можно использовать очень тонкие образцы, погруженные в жидкость. Применяется метод измерения амплитуды отраженного сигнала, описанный выше и изображенный на фиг. 97. Аналогичный метод был использован в работе Аренса и Катца [187], но вместо жидкости в качестве промежуточной среды для создания высокого давления использовались блоки из карбида вольфрама. Таким способом были проведены измерения иа поликристаллических образцах при давлении до 36 ООО атм. [c.386]

Хотя нормальные и касательные напряжения являются весьма специфическими характеристиками сейсмических волн, их прямое измерение вряд ли осуществимо. Советские геофизики (Ю. Й. Васильев, Л. А. Иванова, М. Н. Щербо) опубликовали результаты измерения нормальных напряжений в грунтах способом, ко торый не применим к твердым породам или к большим глубинам. Корпус приемника был изготовлен в виде цилиндра, высота которого 15—25 мм, а диаметр 6—8 см, Одна из тордевых поверхностей корпуса представляла собой дюралюминиевую диафрагму толщиной 0,5—8 мм- Тензодатчик служит индикатором прогибания диафрагмы в ответ на приложенное к ней нормальное напряжение. Самым трудным было поместить датчик напряжения в грунт. Выяснено, что комплект из трех взаимно перпендикулярных приемников нормального напряжения позволяет получить величину —р= р -+Руу+Ри)/3, которая реагирует только на продольные волны. [c.247]

Измерения выполняют на приборах типа УСИИ, УС12ИМ. Они имеют диапазон частот от 0,25 до 25 МГц, дают цифровой отсчет амплитуд в дБ, определяют среднее значение амплитуды из нескольких измерений. Кроме того, прибор обеспечивает измерение скорости продольных волн. / [c.258]

На рис. 102 представлены результаты измерений скорости продольных волн по данным просвечивания между скважинами. Исследования проводились в связи со строительством электростанций Белхатов и выполнялись в песчаных грунтах, уплотняемых с помощью взрыва зарядов ВВ (динамит) в скважинах. [c.242]

Образец СО-1 (рис. 4.10) предназначен для определения условной чувствительности дефектоскопа с преобразователем (преобразователь в положении А), а также для определения погрешности глубиномера (преобразователь в положении Б) и проверки разрешающей способности при работе прямым или наклонным преобразователем. Условная чувствительность Ку дефектоскопа с преобразователем, измеренная по образцу СО-1, выражается максимальной глубиной расположения (в миллиметрах) цилиндрического отражателя, уверено фиксируемого индикаторами дефектоскопа. Глубина расположения отражателя показана цифрами на обргоце. Согласно ГОСТ 14782 исходный и выпускаемые государственные стандартные образцы изготавливают из органического стекла с единым значением коэффициента затухания продольной волны при частоте 2,5 МГц 10%, лежащим в пределах 0,26...0,34 мм . [c.205]

Другие схемы оценки акустического контакта приведены на рис. 4.2, б, в. Первый способ (см. рис. 4.2, б) основан на измерении амплитуды донного эхо-сигнала продольной волны, формируемой в испытуемом изделии 3 при возбуждении поперечной волны. Донный эхо-сигнал воспринимается дополнительной пьезопластиной 12. При оценке г торым способом (см. рис. 4 2, в) в качестве опорного сигнала используется донный эхо-сигнал продольной [c.185]

Принцип совмещения шкал основан на однозначной и стабильной связи между скоростями поперечных j и продольных С воли для данного металла. Задача состоит в том, чтобы найти порядковый номер донного сигнала продольной волны, появляющегося на развертке ЭЛТ точно в том же месте, что и эхо-сигнал А поперечной волны от отражателя, расположенного па заданной глубине (см. схему измерений на рис. 5.5). Из глубины h эхо-сигнал А приходит через время Т === 2/i/( f os а,,) + 2rj s время прихода на приемник и-го донного сигнала х, = 2nHl i, где Ps и Сз — средний путь и скорость ультразвука в призме (задержке) преобразователя. Тогда условие совпадения на развертке эхо-сигналов Л и Лоо (т, е. Tj = Т ), являющееся общим выражением для расчета совмещенных координатных шкал, можно записать в виде [c.206]

В табл. 5.7 показана схема И еще одного метода, основанного на измерении соотношений амплитуд продольных и поперечных волн, трансформированных на дефекте. Согласно этой схеме обнаруженный дефект озвучивают с помощью наклонного преобразователя с углом ввода 45° импульсами поперечных волн. Приемником с переменным углом ввода последовательно принимают импульсы продольных волн, распространяющихся от дефекта и отражающихся от донной поверхности изделия (угол приема приблизительно равен О. .. 20°), и поперечных, также распространяющихся от дефекта и отражающихся от донной поверхности (угол приема около 45°). Находят и измеряют максимум амплитуд поперечных и продольных волн. Определяют разность указанных амплитуд и вносят в нее поправку, зависящую от глубины залегания дефекта, толщины изделия, разности коэффициентов затухания и дифракционного ослабления поперечных и продольных волн. На рис. 5.40 приведены зависимости отношения амплитуд поперечных и продольных волн для трещины с раскрытием Ь = = 0,01. .. 0,15 мм, а также для эллиптических моделей дефектов. Из анализа кривых следует, что для плоскостных дефектов с коэффициентом формы Q < 0,07 (кривая 1) отношение AflAi уменьшается с увеличением высоты дефекта. Это обусловлено образованием волн дифракции первого и третьего типа. В то же время отношение амплитуд практически не зависит от размеров дефектов, если Q >0,10 (кривые 2, 3). [c.270]

Характерные осциллограммы динамических напряжений в шахте в режиме, близком к номинальному, нри работе шести циркуляционных петель представлены на рис. 6. Осциллограмма 1 зарегистрирована кольцевым тензорезистором, осциллограмма 2 — продольным. На рис. 7 приведены результаты статистической обработки осциллограмм. Построены графики корреляционной функции К (т) и спектральной плотности S (/). Можно сопоставить график спектральной плотности с результатом расчета собственных частот колебаний шахты реактора, приведенным на рис. 2. Основные формы колебаний шахты (т = 1, п = 2, 3, 4) имеют частоту около 5 гц. Этому соответствует основной максимум спектральной плотности напряжений, зафиксированных продольным и кольцевым тензоре-зисторами. Из рис. 2 видно, что форма колебаний шахты, имеющая шесть волн в окружном направлении, соответствует частоте 20 гц. При шести работающих циркуляционных петлях эта форма проявляется в показаниях кольцевого тензорезистора. Это видно на графике спектральной плотности. Как и следовало ожидать, продольный тензорезистор не отметил этой частоты. Кольцевые напряжения в шахте и экране реактора, как правило, больше продольных. Этот факт говорит о том, что основной вклад в динамические напряжения в шахте и экране вносят оболоченные формы колебаний. Кривая 5 на рис. 7 соответствует спектральной плотности напряжений, зарегистрированных тем же кольцевым тензорезистором при работе пяти циркуляционных петель. В этом режиме форма, соответствующая и = 6, уже не является легко возбудимой. Это видно и из графика спектральной плотности, где отсутствует всплеск на частоте 20 гц. Приведенные данные еще раз подтверждают возможность анализа спектра собственных частот внутрикорпусных устройств с использованием изложенной выше методики. Для сравнения отклика обработана характерная осциллограмма показаний кольцевого тензорезистора на шахте, полученная при измерениях на реакторе другой конструкции. На рнс. 8 приведены результаты статистической обработки полученных осциллограмм, показывающие, что в этом случае преобладающей является частота 25 гц. [c.158]

В работе [96] описаны экспериментальные исследования распространения ультразвука в консолидированных системах из гранулированного полиметилметакрилата (ПММК). Размеры образцов 300x200x100 мм. Средний размер гранул 162,7 мкм. Скорость продольных волн в ПММК 2730 м/с, поперечных 1333 м/с. Частота импульсов 40—80 кГц. Результаты измерения продольной скорости в зависимости от пористости образцов приведены на рис. 3.12. На этом же рисунке штриховыми линиями представлены результаты вычислений по теории [95]. [c.86]

ДЛЯ всех известных твердых материалов. Подавляющее большинство экспериментальных исследований на эту тему посвящено определению или модуля Е (последние 150 лет исторически несправедливо связанного с именем Юнга), или же модуля fi, называвшегося до 1850 г. модулем скольжения , для материалов, которые, как мы можем предполагать, были изотропными. Значения этих величин определялись с помощью прямого измерения деформаций при квазистати-ческом нагружении, измерения продолжительности прохождения одномерных волн в экспериментах на сравнительно больших образцах, измерения частот продольных, поперечных или крутильных колебаний стержней, а также в последнее время с помощью методики, основанной на распространении ультразвуковых волн. [c.218]

Прошли через образец, равнялась неизмерявшейся действительной максимальной деформации на фронте волны допущение об отсутствии влияния эффекта трехмерности зарождавшихся волн на измеренные значения а(О, 4 на ударной поверхности в начальной стадии удара допущения о возможности рассмотрения результатов измерений в радиальном направлении как информации для определения продольной деформации при наличии радиального стеснения, оказываемого стержнем-наковальней на ударной поверхности, и предположение о пренебрежимости влиянием трения, имеющего место на поверхности контакта. [c.228]

Особенно быстрые релаксационные процессы наблюдаются также при колебательных переходах в конденсированной фазе. Методы измерения времен продольной и поперечной релаксации Тит колебательных переходов в жидкостях и твердых телах были впервые разработаны Кайзером, Лоберо и сотр. [9.32, 9.45, 9.46], а также Альфано и Шапиро [9.47]. Подходящими для этого оказались различные процессы комбинационного рассеяния. Так, для измерения времени релаксации энергии Т образец возбуждался коротким одиночным импульсом с частотой вынужденного комбинационного рассеяния формировался стоксов импульс с частотой (os=(Ol—ojm и молекулы из основного колебательного состояния переводились в первое возбужденное колебательное состояние с энергией Й(Ом- Для регистрации наличия возбужденных молекул использовался слабый световой импульс с частотой 2 ыь- Наряду с другими процессами этот импульс вызывал в образце спонтанное некогерентное комбинационное рассеяние. Регистрируется вызванное возбужденными молекулами антистоксово рассеяние на частоте 0а = 2 , + (омИнтенсивность этого излучения пропорциональна населенности возбужденного колебательного уровня. Время Т может быть определено по зависимости спада интенсивности антистоксова сигнала от времени задержки между обоими импульсами (рис. 9.17). Аналогичным образом может быть измерено и время т. При этом используется то, что процесс вынужденного комбинационного рассеяния сопровождается не только изменением населенностей, но одновременно образованием интенсивной волны поляризуемости с частотой (Ом и волновым вектором —kg. Формирование этой когерентной волны протекает аналогично тому, как это имеет место при однофотонных явлениях, описанных в п. 9.1.2. После прохода световых импульсов волна поляризуемости распадается с временем релаксации фазы т. Эта релаксация может быть зарегистрирована при помощи когерентного антистоксова [c.347]

В общем случае дефекты твердых тел оказывают влияние на упругие модули третьего порядка. В настоящее время имеются прямые экспериментальные доказательства такого влияиия [17, 18] (см. 4 этой гладаы). Следовательно, измеряемые экспериментально модули третьего порядка имеют примесь , связанную с дефектами твердого тела. В некоторых случаях эта примесь мала по сравнению с модулями третьего порядка идеального изотропного твердого тела. Так, по-видимому, обстоит дело при измерении нелинейного параметра для продольных волн в свободных от внепших механических напряжений образцах экспериментальное значение нелЕшейного параметра при этом удовлетворительно совпадает с тем, что можно получить на основании элементарной теории твердого тела Борна или Из значения коэффициента теплового расширения твердых тел [19]. В других случаях, например при искажении формы продля поперечной волны (второй сдвиговой гармоники), примесь является основ-вгой причиной наблюдаемого эффекта согласно пятиконстантной теории упругости этот эффект не должен был бы наблюдаться вовсе (см. далее). [c.308]

Физическую причину различия предельных значений и С/ легко понять, учитывая, что это различие связано с коэффициентом Пуассона, который определяет сокращение поперечных размеров стержня при его удлинении. В случае тонкого стержня изменение его поперечных размеров при продольных деформациях не встречает сопротивления со стороны внешней среды, что эквивалентно меньшей эффективной жесткости по сравнению с безграничным телом при 0. В свою очередь, наличие поперечных пульсаций при распространении продольных волн в тонком стержне означает зависимость его поперечных размеров, т. е. площади 5, от координаты д , что не учитывалось при выводе уравнения (Х.74). Учет этого обстоятельства, выполненный Рэлеем (11 для круглого стержня радиусом Н, приводит к убыванию скорости с увеличением частоты при / < А. Физическая причина этого явления состоит в том, что возбуждение радиальных колебаний при продольных деформациях стержня приводит к большей кинетической энергии колеблющихся частиц по сравнению с чисто продольными колебаниями, что эквивалентно большей колеблющейся массе, т. е. меньшей эффективной жесткости для продольных волн. Когда длина волны Л становится соизмеримой с диаметром стержня, поперечный эф4 ект вызывает резонансные радиальные колебания. В резонансной области наблюдается аномальная дисперсия скорость продольных волн падает до нуля, а затем при дальнейшем увеличении частоты быстро возвращается из бесконечности, устремляясь к новому, высокочастотному предельному значению с (оо) = с,, определяемому формулой (Х.76). Общая картина геометрической дисперсии качественно изображена на рис. 69, который хорошо согласуется с экспериментальными данными [12]. Вся область существенной дисперсии на этой картине располагается в небольшом диапазоне частот, соответствующем изменению длины волны Л на (30 40) 0 относительно радиуса стержня. Однако, как показывает опыт, при точных измерениях скорости распространения ультразвуковых волн в стержневидных образцах геометрическая дисперсия ощущается даже тогда, когда поперечные размеры стержня превышают длину ультразвуковой волны в десятки и сотни раз [78]. [c.235]

Для удобства измерений при применении дефектоскапов типа УДМ-1М. и УДМ-3 вместо условной высоты дефекта измеряется пробег отраженного импульса на линии развертки а миллиметрах по шкале, глубиномера, предназначенной для продольных волн., [c.70]

Эквивалентная площадь дефекта, определяемая при прозвучивании продольными волнами, весьма эффективный признак, но измерение его требует снятия валика усиления шва (рис. 41,г). Очевидно, что наибольшая эквивалентная площадь будет у шлаковых включений и защлакованных непроваров, наименьшая— у трещин и одиночных пор. Граничные значения этого пр из1нака для дефектов различного т па устанавливаются на основании статистических данных. Приближенные значения даны в табл. 8. [c.78]

Сопоставление с полученными выше результатами анализа дисперсионного уравнения (8.1) для продольных волн позволяет сделать вывод, что величина определенная Ю. В. Ризниченко, совпадает со скоростью Ур низкочастотных наблюдаемых волн (т. е. волн давления) в мягких средах (в сцементированных средах анализ работы [190] неприменим — там справедлива формула Я. И. Френкеля (7.10), учптываюш,ая изменения эффективных сжимаемостей компонент из-за возросшей жесткости межзерновых связей). Кроме того, надо заметить, что формулу для Ур Ю. В. Ризниченко использует для объяснения малых скоростей звука в сухих пористых средах. Так, для сухого кварцевого песка (см. данные на стр. 74) в работе [190] получено значение Ур = 16 м/сек, тогда как по данным той же работы [190] величины, измеренные Е. В. Карусом, имели порядок 60 м/сек (при длине волны 0,5 м). [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...