Распределение вторичное

При расчете распределений вторичного у-излучения в защите, т. е. захватного у-излучения, а также у-излучения, сопровождающего неупругое рассеяние быстрых нейтронов (см. 9.2), следует учитывать, что в большинстве случаев в его интенсивность основной вклад вносит захват тепловых нейтронов. [c.61]

Основными характеристиками внутриядерного каскада, представляющими интерес для расчета задач прохождения частиц высоких энергий через защитные среды, являются множественность и спектрально-угловое распределение вторичных частиц. [c.245]

Для расчета прохождения излучений высоких энергий крайне желательно иметь аналитические выражения, описывающие спектрально-угловые распределения вторичных частиц. Из-за сложности процессов взаимодействия получение таких выражений теоретически не представляется возможным. Многие авторы, обобщая экспериментальные и расчетные результаты, получали те или иные выражения, описывающие в определенных предположениях и с некоторой погрещностью известные данные. Наиболее употребительными являются выражения, приведенные в работе [19]. [c.250]

Рис. 15.10. Спектрально-угловое распределение вторичных нуклонов, образованных во взаимодействии протонов с начальным импульсом Ро=10 й Гэв/с с ядром атома Ре,

Решение задачи в самом общем виде весьма затруднено из-за сложной зависимости распределения вторичных частиц, образованных в актах неупругих взаимодействий, от начальной энергии падающих частиц, энергии и угла вылета вторичных частиц [см. формулы (15.16) и (15.17)] и зависимости при малых энергиях сечения взаимодействия от энергий. [c.255]

Имеются трудности и в расчетных исследованиях. Расчет нуклон-мезонного каскада можно проводить решением систем кинетических уравнений или методом статистических испытаний (методом Монте-Карло). Для высоких энергий, когда развивается межъядерный каскад, функция распределения вторичных частиц может быть получена решением систем кинетических уравнений [22—24]. [c.256]

Для анализа распределения вторичных частиц по продольным импульсам удобно воспользоваться введенным в гл. 1, 2, п. 8 понятием быстроты у. При трехмерном движении быстротой у называется величина [c.377]

Рис. 6.3. Спектр распределения вторичных электронов по энергиям

Для правильного выбора сечений горелок и подводящих коробов по вторичному воздуху необходимо рассмотреть распределение вторичного воздуха по горелкам, обеспечивающее наилучшие условия работы котла при разных нагрузках для схем подачи сброса в одну и две горелки. [c.30]

Вход вторичного воздуха в лопаточный аппарат был улучшен путем установки конуса над лопатками, что увеличило равномерность распределения вторичного воздуха по сечению. При этом снизилось аэродинамическое сопротивление по вторичному воздуху (коэффициент аэродинамического сопротивления уменьшился с 4,5 до 3,3). [c.63]

На котле типа П-52 применены горелки с горизонтальным расположением каналов (рис. 38,6). При встречной компоновке этих горелок подвод вторичного воздуха к ним оказался весьма сложным из-за ограниченности места для подводящих коробов. Для равномерного распределения вторичного воздуха по каналам горелки в подводящем коробе пришлось установить перегородки, положение [c.82]

Рис. 4. Графики распределения вторичной неуравновешенности ротора

По найденным параметрам рассеяния смещений б легко определить параметр распределения вторичной не- [c.192]

При работе котлов в схеме дубль-блока на два котла устанавливается один общий регулятор распределения вторичного пара, поступающего от ЦВД турбины к вторичным перегревателям. Регулятор получает импульсы по расходу первичного и вторичного пара на первом котле и поддерживает заданное их соотношение. При этом необходимое соотношение между расходами первичного и вторичного пара автоматически поддерживается и на втором котле. Регулятор воздействует на поворотные заслонки, установленные на паропроводах вторичного пара к первому и второму котлам. Схема управления заслонками построена таким образом, что в любой момент времени одна из них находится в положении полного открытия, а другая может быть частично [c.213]

Функции распределения вторичных капель оказываются различными и зависят от формы разрушения первичных капель и от параметров [c.70]

Прямоточный парогенератор Распределение потоков вторичного пара по корпусам парогенератора Распределение потоков вторичного пара, поступающего из ц. в. д. турбины, по корпусам парогенератора пропорционально нагрузке каждого из них 13-77, а Регулятор распределения вторичного пара поддерживает заданное соотношение между разностью расходов вторичного пара первого и второго корпусов парогенератора и разностью нагрузок этих же корпусов. Для минимального дросселирования вторичного пара одна из регулирующих заслонок всегда полностью открыта, и воздействие "регулятора осуществляется на вторую заслонку. Схема электрических связей между исполнительными механизмами приведена на рис. 13-77, б [c.851]

Регулятор распределения Вторичного пара по корпусам котла [c.858]

Рис. 13-77. Схемы регулирования распределения вторичного пара по корпусам

Действие лантана идентично церию [130]. Весьма перспективно комплексное микролегирование церием и бором, которое позволяет повысить жаропрочность. Измельчение зерна, сокращение зоны столбчатых кристаллов, более равномерное распределение вторичной фазы, получение неметаллических включений более благоприятной формы являются следствием микролегирования [131]. Хорошие результаты получают и при вводе бора вместе с кальцием. Вопросам микролегирования нержавеющих сталей посвящены также работы [132—134 и др.]. Следует полагать, что дальнейшие исследования позволят найти наиболее оптимальные формы модифицирования металла и дополнительно улучшить его качество. [c.195]

Важными особенностями структурообразования при ТЦО являются температурно-временные условия технологии, которая дает возможность стимулировать процесс измельчения, коагуляции и равномерного распределения вторичных фаз (карбидов, интерметаллидов и т. п.). Получение мелкодисперсной структуры всегда благоприятно для механических свойств металлов. Такие структуры в сталях и чугунах можно получить, если в процессе ТЦО повлиять на формирование цементитной и карбидных фаз. [c.41]

В пылеугольных топках с молотковыми мельницами опыты ведутся при расчетной тонкости помола пыли. Распределение вторичного воздуха следует осуществить так, чтобы факел располагался на оси горелок и находился на одинаковом расстоянии от стен топочной камеры, а сепарация пыли в холодную воронку отсутствовала. Подача топлива и воздуха на все мельницы должна быть одинаковой. [c.232]

Распределение вторичных неуравновешенных моментов 2 3 2 3 1 кп 2 Аз Аз Мп 4-— Л -1- 2 Аз М" 2 3 Мп 2 3 - 3 [c.90]

На рис. 7 для трех типичных исследованных решеток показано изменение величины Ар по высоте лопатки Нх для пяти величин удлинения этих решеток (замеры даны только для половины высоты лопатки), откуда видно, что распределение вторичных потерь практически не зависит от величины к решетки, как это и раньше наблюдалось рядом исследователей [4], [6]. В этих же сечениях измерялось направление потока аг на выходе из решетки. [c.77]

Надо лишний раз подчеркнуть, что все формулы для углового и энергетического распределения вторичных частиц / и 2 даны здесь для заданной энергии бомбардирующих частиц I. Если в реальных условиях имеется какой-нибудь спектр бомбардирующих частиц, то общий вид угловых и энергетического распределений продуктов реакции определяется как видом всего спектра, так и зависимостью полных и дифференциальных угловых сечений от энергии первичных частиц. В таких случаях интерпретация наблюдаемых на опыте спектров и угловых распределений существенно усложняется и зачастую оказывается неоднозначной, [c.37]

Более точный анализ хаотического распределения вторичных частиц с учетом их неточечности, из-за которой центры вторичных частиц не могут быть друг к другу ближе, чем 2а ( г( — 2а), приводит к кривой типа 2 на рис. 3.8.1. При аг <С 1 неточечность вторичных частиц сказывается мало и отличие между кривыми [c.182]

Спектр вторичных частиц зависит также от угла вылета частиц. Угловое распределение вторичных каскадных частиц отличается сильной анизотропией — вылетом большинства частиц в узкий конус по направлению движения первичной частицы. С повышением энергии первичнЬй частицы увеличивается и анизотропия. Экспериментально наблюдаемый факт большой ани- [c.250]

Корректно задача о защите от частиц высоких энергий может быть решена при изучении закономерностей развития межъ-ядериого каскада или развития нуклон-мезонного каскада, инициированного первичными нуклонами высоких энергий в защитных средах. В результате должна быть получена функция распределения вторичных частиц, которая даст возможность правильно рассчитать необходимую защиту. [c.255]

В главе представлены ядерно-физические константы, характеризующие взаимодействие нейтронов с ядрами среды в энергетической области от 0,0253 эВ примерно до 20 МэВ. Перечень приводимых ядерно-фнзиче-ских констант далеко не полностью отражает всю совокупность существующих в настоящее время данных, и поэтому для получения информации, например, по параметрам резонансов, угловым и энергетическим распределениям вторичных HeiiTpoHOB или другим данным следует обратиться к специальной справочной литературе или к библиотекам оцененных нейтронных данных. В них приводятся рекомендованные значения ядерно-физических констант в форме, допускающей их [c.1099]

Рассмотрим последовательность сборки наиболее распространенных вертикально-щелевых горелок ГПЧв с чередующейся подачей пылевоздушной смеси (см. рис. 39). Горелки такого типа состоят из четырех коробов первичного воздуха, расположенных в двух параллельных плоскостях, изготавливаемых из листов толщиной 10—12 мм, и одного короба вторичного воздуха, выполняемого из более тонких листов (обычно толщиной 4—6 мм). Короба первичного воздуха дистан-ционируют в коробе вторичного воздуха листами, служащими одновременно и направляющими для равномерного распределения вторичного воздуха по выходному сечению горелки. [c.115]

Наилучший воздушный режим установки с молотковой мельницей определяется наладочными испытаниями давление и способы регулирования первичного и вторичного воздуха и распределения вторичного воздуха при изменении нагрузки котла указываются в режимных картах. Воздушный режим должен обеспечить нормальную работу топки, без шлакования и сепарации несго- [c.70]

После столкновения между собой воздушные потоки расходятся в виде широкого плоского факела. Изменяя распределение вторичного воздуха между верхними и нижними соплами, можно смещать вверх или вниз зону столкновения сопряженных потоков и соответственно изменять расположение факела по высоте топки. Таким путем можно в небольших пределах регулировать температуру перегретого пара, не прибегая к повороту вверх или вниз самих горелок и изменяя только степень открытия шиберов на воздуховодах. Кроме того, при перемещении ядра факела вниз становится возможной работа с жидким шлако-удаленпем при более низкой нагрузке котла. Перемещение факела вверх может, конечно, привести к нежелательному повышению температуры пара на выходе из ширм, но обеспечивает прекращение выхода жидкого шлака без снижения нагрузки котельного агрегата в случаях выхода из строя шлакоудаляющего оборудования. [c.104]

Здесь riiitiS) — плотность распределения вторичных ионизирующих частиц типа i в А-м детекторе, теряющих энергию в пределах от й до В — ннж. порог [c.8]

Рис. 10.3, Кривые N Е) н dNfdE энергетического распределения вторичных электронов серебра при энергии первичных электронов 1 кэВ

Дросте и Реддеман [19] сообщают, что 1/8 вторичных нейтронов имеет энергию больше 1,4 MeV 1,15 имеет энергию выше 2,4 MeV и лишь совсем немного нейтронов имеют энергию выше 10MeV. Боте и Гентнер [18] сообщают, что распределение вторичных нейтронов по энергии сходно с распределением для источника Ra —Бе, но с максимальной энергией в 10 MeV. [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...