Изменение формы Ф-поверхности с температурой

Деформация деталей проявляется в виде изменения формы поверхностей и параметров их взаимного расположения. Это происходит под действием релаксации внутренних напряжений и длительного действия эксплуатационных нафузок при рабочей температуре механизма. [c.25]

Как уже было сказано выше, вследствие существования зоны переохлажденного расплава у поверхности раздела макроскопически плоская поверхность раздела становится нестабильной относительно поверхности раздела, имеющей ячеистую структуру. В д)езультате случайно возникающие изменения формы поверхности раздела теперь не исчезают, а развиваются. Условие оптимизации, выраженное уравнением (24), будет приводить к превращению гладкой поверхности раздела в ячеистую, если при выполнении всех граничных условий выступающие части (головки) ячеек могут продвигаться в расплав дальше, чем гладкая поверхность раздела. Это означает, что в случае чистого материала при положительном температурном градиенте G никакие стабильные изменения формы поверхности раздела невозможны. Действительно, если на поверхности раздела образуется искажение, выступ, его равновесная температура плавления понижается вследствие эффекта Гиббса — Томсона, выступ будет рассасываться и поверхность останется плоской. Однако в расплаве, содержащем примеси, появление выступа на поверхности раздела вызывает, кроме того, боковую диффузию примесей, вследствие чего концентрация примеси вблизи выступа уменьшается, а равновесная температура плавления соответственно возрастает. Сегрегация примеси будет также уменьшать S.H. Если общий эффект изменения Ti и АЯ таков, что кончики ячеек Могут продвигаться быстрее плоской поверхности раздела, в отношении образовавшейся ячеистой структуры поверхности раздела будет выполняться уравнение (24), и при наличии концентрационного переохлаждения эта структура станет стабильной. [c.184]

Температурная деформация оптических. элементов приводит к изменению их геометрических размеров, по.этому в основе контроля тепловых режимов работы лежат методы контроля формы поверхностей с применением синтезированных голограмм. По данным, полученным этими методами, определяют предельные отклонения Л/ при различных значениях температуры и устанавливают рекомендации по эксплуатации приборов. [c.110]

Точный расчет термических напряжений в таких сложных деталях, как корпус турбины, практически пока невозможен. Приближенным определением найдено, что для сталей перлитного класса, из которых изготовлены корпуса турбин К-200-130 и К-300-240, каждый 1°С разности температур внутренней и наружной поверхностей стенки дает величину термического напряжения порядка 20 кгс/см . Поэтому при возникновении значительной разности температур могут появиться недопустимо большие термические напряжения, которые опасны тем, что вызывают деформацию (изменение формы) деталей. [c.134]

А. А. Бочвар и др. [55] установили, что характер формоизменения связан с типом упаковки атомов. Термоциклирование с резким охлаждением ОЦК-металлов ведет к изменению формы в направлении уменьшения общей поверхности, а ГЦК-металлов — в противоположном направлении, к развитию общей поверхности. Анализ влияния типа упаковки, основанный на различной температурной зависимости предела текучести, дан в работах [55, 88]. В отличие от ГЦК-металлов в металлах с ОЦК-упаковкой предел текучести сильно меняется с изменением температуры, и при термоциклировании они испытывают сокращение длины. [c.12]

К уменьшению надежности работы деталей в эксплуатации может привести нестабильность формы и размеров изделий, не связанные с износом поверхностей. Остаточное изменение формы и размера детали в эксплуатации в условиях нормальной температуры среды при обкатке или даже при хранении бывает обусловлено распадом структурных составляющих, переходом одной модификации составляющей материала в другую, релаксацией остаточных напряжений и взаимодействием материала со средой. [c.351]

Свойства жидкостей. Жидкости отличаются от твердых тел легкой подвижностью своих частиц. Для изменения формы твердого тела к нему необходимо приложить силы конечной, иногда весьма значительной величины. Между тем для медленной деформации жидкости достаточны самые ничтожные силы, которые в предельном случае бесконечно малой деформации делаются равными нулю. Однако при быстрой деформации жидкость, подобно твердому телу, оказывает сопротивление деформации. Но как только движение жидкости прекращается, это сопротивление очень быстро исчезает. Свойство жидкостей оказывать сопротивление деформации называется вязкостью. Подробно это свойство будет рассмотрено в 1 гл. П1. Кроме обычных легко подвижных жидкостей существуют очень вязкие жидкости, сопротивление которых деформации весьма значительно, но в состоянии покоя по-прежнему равно нулю. По мере увеличения вязкости жидкость становится все более похожей на твердое тело, однако нельзя провести резкой границы между жидкостью с очень большой вязкостью и твердым телом некоторые вещества при быстрой деформации ведут себя как твердые тела, а при медленной — как жидкости. К таким веществам принадлежит, например, асфальт. Если опрокинуть бочку с асфальтом, то в зависимости от температуры воздуха весь асфальт вытекает из бочки в течение нескольких дней или недель и принимает форму плоской лепешки. С течением времени такая асфальтовая лепешка все более и более растекается, но, несмотря на это, по ней можно ходить, не оставляя на ее поверхности заметных следов только в том случае, если постоять на ней некоторое время, такие следы появляются. При ударе молотком разлившаяся масса асфальта разлетается на куски подобно стеклу. [c.10]

Из изложенного следует, что при конструировании деталей из слоистых пластмасс, слюды и других неметаллических материалов необходимо стремиться к максимально возможным радиусам скругления и избегать резких изменений формы. Чем больше размеры пробиваемых отверстий, тем хуже качество поверхности среза. Эта разница особенно заметна для тех материалов и толщин, которые штампуются с нагревом. Это объясняется тем, что масса холодных пуансонов малых диаметров незначительна и они прогреваются от нагретого материала, в то время как масса пуансонов больших размеров значительно понижает температуру окружающих слоев. [c.80]

Как видно из изложенного, степень воздействия газов на поверхность стеклянных изделий зависит от формы сосуда, длительности соприкосновения с этой поверхностью, температуры печи и от ряда других факторов. Поэтому при отжиге в газовой атмосфере получается тот или иной количественный эффект изменения химической устойчивости поверхности стеклянного изделия. [c.49]

Формование нейлона может производиться при комнатной температуре или при более высоких температурах в зависимости от давления, оказываемого на деталь. Для того чтобы достигнуть необратимого изменения формы листа, необходимого применять давление при температуре, превышающей температуру текучести нейлона. Обычно нейлон следует формовать при температуре не менее чем на 28° выше рабочей температуры деталей. Рекомендуемой минимальной температурой для формования нейлона является температура 93,3°, хотя иногда формование целесообразнее производить при температурах порядка 176,6—204,4°. Для предотвращения окисления поверхности формование следует производить в неокисляющей среде. Формование деталей из нейлона со стенками небольшой толщины, таких как, например, нейлоновые полоски или трубки, можно производить путем нагревания и формования на открытом воздухе с их последующим отпуском в воде. Обычно для такой операции требуется немного времени, и поэтому не происходит значительного окисления. Детали, формование которых было произведено при высоких температурах, не изменяют значительно приданной им формы. [c.61]

Изменение формы тела под влиянием тепловых напряжений происходит вследствие взаимодействия слоев металла, имеющих различную температуру и разный удельный объем. При охлаждении тела можно мысленно провести внутри него ряд изотермических поверхностей. [c.814]

Характер конденсации. В отсутствии сульфидов или других загрязнений, вода, конденсирующаяся на поверхности металла, может в некоторых случаях вызвать коррозионное действие. Такая конденсация может принять различные формы в зависимости от характера поверхности металла. Сначала рассмотрим гладкую зеркальную поверхность, помещенную в воздухе с некоторым содержанием водяных паров. Несомненно, на металле образуется адсорбционная пленка, состоящая из водяных молекул, невидимая, однако, при повышенных температурах. Если постепенно охлаждать поверхность, то не будет никаких заметных изменений до определенной температуры (точка росы), когда на блестящей поверхности внезапно появятся маленькие капельки воды 2. На грубой поверхности, однако, влага может начать конденсироваться в углублениях и трещинах при температурах значительно выше точки росы, образуя слои толщиной, вероятно, в несколько молекул. На таких поверхностях происходит постепенный переход от явной сухости через видимую сырость до заметной влажности , под которой подразумевается относительно толстый слой воды по всей поверхности. [c.174]

Изменение формы Ф-поверхности с температурой [c.148]

Важным параметром, характеризующим физические свойства оптического стекла, является коэффициент линейного расширения. При изменении температуры расширение или сжатие приводит к изменению линейных размеров, а значит, и фокусного расстояния объектива. Кроме того, коэффициент линейного расширения металлической оправы больше, чем у стекла. Зимой может происходить вредное сжатие линз оправой, а летом — болтанка их в оправе. Первое приводит к напряжениям в стекле, второе — к нарушению центрировки линз. И то и другое портит изображение. Но наиболее вредными являются температурные градиенты в толщине стекла, которые приводят к искажению формы поверхности линз. [c.306]

Изменение скорости резания влияет на условия трения на контактных поверхностях инструмента, так как при этом изменяются скорость относительного перемещения трущихся поверхностей, температура резания, контактные напряжения, сила и коэффициент трения. Все это сказывается на характере и интенсивности изнашивания, а поэтому влияние скорости резания на относительный износ весьма сложно и выражается экстремальной формой. На рис. 128 показано влияние скорости резания на интенсивность нарастания изношенной массы [c.173]

В результате анализа состояния корпусов микроэлектромашин автоматики, исчерпавших предусмотренный срок хранения и эксплуатации в сложных условиях повышенной (морской) влажности и температуры от —40° до -f 120°С, выявлено, что в течение трех лет на деталях из титановых сплавов, поверхности которых были обработаны давлением, не наблюдались заметные изменения формы поверхностей и состояния поверхностного слоя металла. Следует предполагать, что качество титановых деталей не будет снижаться и при более длительном периоде хранения и эксплуатации изделий машино- и приборостроения. [c.9]

V и gradit Е зависят от функции (к) интегралы (13.13) и (13.14) изменят(5Я даже, если оставить постоянным, и, во-вторых, изменится время релаксации. Мы не будем касаться первого. эффекта, так как он одинаков для элек-тро- и теплопроводности и равен нулю в соотношениях (15.2)—(15.4), а остановимся лишь на изменении -с. Если время релаксации определяется вертикальным движением (как в случае теплового сопротивления при низких температурах), то i зависит только от локальных свойств поверхности Ферми и сравнительно нечувствительно к ее форме. Если же время релаксации определяется горизонтальной многоступенчатой диффузией (как в случае электрического сопротивления р, при низких температурах), то оно будет сильно зависеть от формы поверхности Ферми. [c.270]

При низкотемпературной пластической деформации, когда полигонизационные процессы затруднены, пространство между возникшими на ранних стадиях пластической деформации сплетениями быстро заполняется дислокациями, причем с понижением температуры однородность такого распределения нарастает. Дальнейшая пластическая деформация сопровождается исключительно высокой концентрацией точечных дефектов благодаря пересечению движущихся дислокаций с дислокациями леса высокой плотности (Л/д= 10 —10 м ) и образованию значительного количества порогов, порождающих при дальнейшем перемещении дислокаций вакансии и межузельные атомы. После низкотемпературной деформации всего лишь на 10% концентрация точечных дефектов возрастает до 10 —10 ° см т. е. nlN= = (10 —10 " ). Таким образом, достигается концентрация, равная концентрации вакансий Ю"" при температуре плавления. Рост концентрации точечных дефектов и особенно вакансий приводит к увеличению объема при пластической деформации на величину до 0,25%. Процессу образования разориентированной ячеистой структуры в области низких температур (0,2—0,3) Гпл способствует хаотическое распределение дислокаций высокой плотности, приводящее к возникновению точечных дефектов. Увеличение точечных дефектов способствует переползанию краевых дислокаций и, следовательно, как и при полигонизации с развитым неконсервативным движением дислокаций, возможно образование разориентированной ячеистой структуры. При этом пластическая деформация при низкой температуре сопровождается уменьшением размеров ячейки в направлении деформирующего усилия и ее увеличением в направлении вытяжки при прокатке, прессовании, волочении. В связи с этим возникает слоистая ячеистая структура. Особенностью дислокационного строения такой структуры является то, что плотность дислокаций внутри таких ячеек сущ ественно не изменяется, т. е. дислокации, вызывающие изменение формы слоистой ячейки, выходят на ее поверхность или поверхность зерна. [c.254]

Начальную пассивацию обычно проводят при постоянном заполнении и включенном регуляторе потенциала. Таким образом удается осуществить пассивацию при весьма малых токах, всего в 5. .. 10 раз, превышающих ток в пассивном состоянии металла. Трудности возникают лишь при пассивации днища аппарата, которую производят при минимально возможном уровне электролита, необходимом для погружения датчика сравнения и частично катода. Пассивируют поверхность днища обычно при облегченных режимах эксплуатации (пониженные температура электролита, концентрация, отсутствие перемешивания и т.д.). Иногда в среду вводят ингибитор коррозии. Можно облегчить пассивацию и изменением формы дниша (конусная, сферическая). [c.86]

Плавкостные характеристики золы определяются по ГОСТ 2057-82 с визуальным наблюдением образцов золы. Используются образцы золы в виде трехгранных пирамидок или цилиндриков (в случае применения высокотемпературного микроскопа). Плавкостные характеристики золы определяются температурой спекания ts, при которой изменяются первоначальные размеры образца без изменения геометрической формы (определяется только при применении высокотемпературного микроскопа) температурой начала деформации котррая устанавливается по изменению поверхности образца, закручиванию кромок, вспучиванию или наклону вершины температурой плавления или полусферы ta, при которой образец оплавляется, принимая форму полусферы температурой жидкоплавкого состояния t , при которой образец растекается и его высота становится менее половины высоты полусферы при температуре в- [c.16]

На стадии пуска наиболее сложными и одновременно наиболее точными являются натурные исследования усилий, деформаций, напряжений и температур на атомных реакторах при их предпусковых испытаниях — с воспроизведением режимов гидроиспытаний, пусков, стационарных режимов, срабатывания систем защиты, расхолаживания и разуплотнения [6, 7]. В качестве примера на рис. 2.7 приведены данные об изменении напряжений и температур в верхней части реактора ВВЭР [7]. Изменение напряжений вызвано изменением температур при энергопуске, когда давление в корпусе составляло 100 кГ/см (10 МПа), разогрев осуществлялся со скоростью 27°/ч, охлаждение — 40°/ ч. При разогреве напряжения на наружной поверхности увеличиваются, достигая к концу разогрева максима.льных значений (в разные моменты времени для разных элементов). При выходе на стационарный режим напряжения несколько снижаются при расхолаживании снижение напряжений происходит более интенсивно с последующим их повышением к концу расхолаживания. Приведенные на рис. 2.7 данные показывают на сложность формы цикла напряжений при выраженной нестационарности температур для режима разогрев — расхолаживание. Аналогичные данные о реальной нагруженности атомных реакторов при всех эксплуатационных режимах могут быть введены в расчеты по уравнениям (см. 3) для определения допускаемых амплитуд напряжений [о и долговечностей [А]. [c.43]

Во время испытаний, длившихся 2000 ч, было проведено 980 циклов открыть — закрыть , момент вращения во время прилегания клапана к седлу до орекращения лротечки рав нял-ся 4,8 кгм. Восьмикратные циклические изменения температуры со скоростью 2,5 град/мин от 30 до 700° С не привели к потере герметичности. Вентиль дважды разбирали в ходе испытаний для осмотра. Видимых изменений затвора и сильфон-ного узла е наблюдалось. На рис. 8.8 приведена ко нструкция неразборного регулировочного вентиля С2733015. Предусмотрен электроконтактный сигнализатор течи сильфона. Уплотняющие поверхности конуса и седла имеют коническую форму. При температуре натрия 400° С температура штока равна 110° С. На рис. 8.9 приведены результаты проливки водой вен- [c.114]

Мартенситное превращение сопровождается изменением формы превращенной области, что проявляется в образовании рельефа на плоской поверхности образца. Движение межфазной поверхности при мартенситном превращении по своему характеру близко к распространению двойниковых границ. В обоих случаях перестройка решетки осуществляется перемещением частичных дислокаций (трансформационных или двойникующих) вдоль межфазной поверхности. Вследствие этого скорость роста мартенситных кристаллов велика и мало чувствительна к изменению температуры. Со сдвиговым характером перестройки решетки связано и образование многочисленных дефектов кристаллической решетки Б мартенситной и исходной фазах. Дефекты являются следствием пластической релаксации упругих напряжений, возникающих в связи с изменением формы превращающейся области. Мартенситные превращения называют также превращениями с изменением формы [1191. [c.31]

Электроэрозионная обработка ЭЭО является разновидностью электрофизической обработки. При ЭЭО изменение формы, размеров и качества поверхности происходит под действием электрических разрядов, возникающих при пропускании импульсного электрического тока в зазоре шириной 0,01...0,05 мм между электродами — заготовкой и инструментом. Под действием электрических разрядов материал заготовки плавится, испаряется и удаляется из межэлектродного промежутка в жидком или газообразном состоянии. Такие процессы разрушения электродов (заготовок) называются электрической эрозией. Промежуток между заготовкой и электродом заполняют диэлектрической жидкостью, такой как минеральное масло. При достижении на электродах напряжения, равного напряжению пробоя в среде, между электродом и заготовкой образуется канал проводимости, по которому осуществляется импульсный дуговой или искровой разряд. Плотность тока в канале проводимостидостигает8000...10 ОООА/мм а время разряда — 10 ... 10 с. При этих условиях на поверхности электрода-заготовки температура возрастает до 10 ООО...12 ООО С, что приводит к расплавлению и испарению элементарного объема металла. На обрабатываемой поверхности образуется лунка, затем пробой происходит в другом месте, и так продолжается до тех пор, пока не снимается требуемый слой металла. В результате расстояние между электродами возрастает настолько, что пробой при заданом напряжении импульса становится невозможным, и наступает момент прекращения обработки. Поэтому для продолжения обработки электроды необходимо сближать до тех пор, пока не будет достигнут заданный размер заготовки. [c.541]

Стабилизации условий роста, что особенно важно при разращивании кристалла до нужного диаметра, способствует охлаждение газом дна тигля, которое изменяет распределение температур в расплаве [54]. Основной эффект, возникающий на межфазной границе в результате охлаждения дна, заключается в изменении формы фронта кристаллизации с образованием поверхности раздела, обращенной выпуклой стороной к расплаву. Кроме того, при охлаждении дна тигля стабилизируется движение расплава, и конвекция становится более регулярной. Однако эффекты охлаждения основания тигля незначительны по величине, и его целесообразно применять лишь в специфических случаях в условиях малых температурных градиентов и почти плоских поверхностей раздела. [c.208]

К повышению Р . пр ведет также такое изменение формы элементов, которое приводит к уменьшению перепадов температуры при неизменной плотности тепловыде-чения, например, уменьшение диаметра элемента при одновременном увеличении его длины, членение объема на части путем продольных или поперечных (дисковые активные элементы) распилов и т. п. Каждый из указанных приемов обладает своими недостатками. Так, при переходе от цилиндрических элементов к пластинчатым равного объема с большим значением отношения ширины к толщине вытянутая форма поперечного сечения пучка излучения доставляет большие неудобства для последующего его преобразования оптическими системами применение лазеров с дисковыми активными элементами сдерживается меньшим КПД системы накачки и трудностями при создании иммерсионных хладагентов, охлаждающих торцовые поверхности дисков и попадающих в пучок генерируемого излучения. Так что в целом термомеханическое разрушение активных элементов продолжает оставаться фактором, препятствующим более широкому использованию стеклянных активных сред в практике создания и использования твердотельных лазеров. [c.29]

Возможность коммутации ТЭЭЛ путем диспергирования расплавленного металла струей воздуха описана Л. М. Драбкиным и др [27]. Изучалась коммутация тройных сплавов на основе Sb, Те, Bi и Bi, Те, Se указанным способом, с нанесением трех слоев никеля (толщиною 20 мкм) меди (толщиною 1 1,5 мм) алюминия (толщиною 0,2 мм). Контактное сопротивление, измеренное на большом количестве образцов, было около 7 10" ом см" . После спекания в атмосфере водорода контактное сопротивление уменьшилось до 2 10" ом см при прочности сцепления 40—42 кПсм , Коммутация выдерживала без заметного изменения характеристик тепловые удары (при 280° С опускание в воду с температурой 20 С). Этот метод коммутации пригоден при любых размерах и любой форме поверхностей спаев. Для припайки контактируемых поверхностей к диэлектрикам рекомендуется металлизация диэлектриков. Указывается возможность металлизации окиси бериллия молибденом или никелем.. [c.97]

Из уравнения (24) вытекает, что скорость роста выступающих элементов кристалла уменьшается при отклонении формы поверхности раздела от оптимальной Sont- Рассмотрим два важных случая 1) изотермический расплав постоянного состава в этом случае приведенное выше условие означает, что выступы на растущем кристалле будут образовываться в таких направлениях и будут иметь такую форму, которые обеспечивают их проникновение в расплав с максимальной возможной скоростью 2) неизотермическая система, в которой имеется стационарное распределение температур в расплаве, обеспечивающее при данной структуре поверхности раздела затвердевание с некоторой постоянной скоростью F. В этом случае изменение морфологии будет происходить, только если при новой форме поверхности раздела затвер- [c.178]

Большинство мартенситных превращений отличается от только что описанных тем, что в поликристаллических образцах не образуются пластины с параллельными гранями, а в монокристаллах не наблюдается превращение с одной поверхностью раздела. Рассмотрим образование отдельной линзовидной пластины. Изменение формы и объема должно быть скомпенсировано упругой или пластической деформацией окружающей матрицы, и кинетика образования пла стины зависит от того, достигают ли напряжения в матрице ее предела текучести прежде, чем прекращается рост пластины. При постоянной форме упругая энергия в матрице пропорциональна, как это обычно принимается в классической теории зарождения, превратившемуся объему, так что при наличии достаточной движущей силы свободная энергия по мере роста пластины непрерывно уменьшается. Рано или поздно рост в направлении, параллельном габитусной плоскости, прекращается, и дальнейшее увеличение объема пластины может привести к тому, что рост упругой энергии будет происходить быстрее, чем уменьшение свободной энергии. При некотором размере пластины свободная энергия может достигнуть минимума пластина этого размера при данном значении движущей силы будет находиться в обратимом равновесии с матрицей. Если при уменьшении температуры движущая сила увеличивается, пластина подрастает до установления нового равновесия если движущая сила уменьшается, пластина уменьшается в размере. Более того, можно заставить пластину расти илц сокращаться, прикладывая соответствующие внешние напряжения, так что химический и механический эффекты взаимозаменяемы. [c.327]

Для определения термостойкости деталей их помещают в холодильную камеру с температурой 15—25°, которую снижают до —60° в течение 60 мин. При температуре —60 5° детали выдерживают в течение 4 ч, после чего их вынимают из камеры и в течение 2 ч выдерживают прн 15—25°. Затем детали помещают в термостат, в котором в течение 60 мин повышают температуру до 100 5°, при которой и выдерживают в течение 4 ч. После этого детали вынимают иа термостата, охлаждают до 15—25° и сравнивают их внешний вид с деталями, не подвергавшимися испытанию. ОСхМотр поверхности производится также невооруженным глазом. Детали должны выдерживать испытание без изменения формы, вспучивания, трещин и коробления. [c.307]

Рис. 8.17. При развитии однотипных газотурбинных двигателей с центробежными компрессорами Уделялось большое внимание конструированию елочных замков соединения лопаток турбин с дисками. Изменения нагрузок, рабочих температур, применяемых материалов, ресурса работы двигателей и т. д. требовало упрочнения замков. Прочность соединения во многом зависела от точности изготовления элементов замка, чистоты обработки поверхностей и, особенно, от величины радиуса скругления во впадинах между выступами. Так, при переходе от двигателя РД-45 (рис. 8.17, а) к двигателю ВК-1 (рис. 8.17, б) в диске была изменена форма паза под зуб и увеличен радиус скругления во впадине. При выбранных размерах пазов размещение галтели с радиусом г=0,7 о,1 привело к расположению плоскостей контакта под уголрм 90 —V к оси 0—0. Размеры элементов пазов елочных замков дисков турбин даны в таблице.

Основной признак мартенситного превращения, определяющий все другие его особенности, — своеобразный механизм образования кристаллов новой фазы. Этот механизд заключается в кооперативном и закономерном перемещении атомов, при котором они смещаются относительно друг друга на расстояния, не превышающие междуатомные в результате перестройки атомов гголучается макроскопический сдвиг (изменение формы превращенного объема в виде макроскопического сдвига). Внешним признаком такого механизма является рельеф на полированной поверхности, образующийся в результате превращения. Кооперативность, т. е. взаимосвязанность и упорядоченность атомных перемещений при перестройке, обусловливает возможность превращения при низких температурах, при которых диффузионные перемещения атомов весьма редки. Упорядоченность атомных перемещений объясняет и тормозящее влияние, которое оказывает на зарождение и рост кристаллов мартенситной фазы возникновение больших нарушений в правильности строения исходной фазы. [c.670]

Д формация от тепловых напряжений. Изменение формы тела под влиянием тепловых напряжений происходит из-за взаимодействия слоев металла, имеющих различную температуру и разный удельный объем. Можно мысленно представить внутри охлаждаемого тела ряд изотермических поверхностей. Внешний слой, ограниченный внутри изотермической поверхностью, при понижении температуры стремится сжаться, но испыгырает противодавление пластической сердцевины. В результате происходит деформация, направление которой должно быть таким, чтобы состояние тела приближалось к наименьшему уровню термодинамического потенциала. Такое положение соответствует шарообразной форме. [c.120]

Наклеп тонкого поверхностного слоя не вьиывает заметных изменений формы, размеров детали и может применяться в качестве завершающей операции. Преимуществом УМШ является также то, что эпюра остаточных напряжений сжатия имеет максимальное значение почти на поверхности детали (без подслойного максимума), а исходная шероховатость поверхности в результате УМШ существенно снижается и доходит до 7 =0,16...0,63 мкм. При этом повышается усталостная прочность деталей, работающих при повышенных температурах. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...