Испытания проточной части

Испытания проточной части проводились на холодной воде на модельном насосе с коэффициентом моделирования 1 1,5. Проведено исследование характеристик Q—Н, осевых и радиальных сил с доводкой конструкции в целях получения приемлемых их величин и кавитационных характеристик. Кроме того, на неподвижных прозрачных моделях с коэффициентом моделирования 1 4,5 исследовались гидродинамические характеристики направляющего аппарата и сборной гидравлической камеры для оптимизации их геометрии и получения минимальных гидравлических потерь. Эти эксперименты проводились как при продувках на воздухе, так и при проливке на холодной воде. [c.214]

Аэродинамические испытания моделей позволяют отрабатывать напорную характеристику насоса. На рис. 7.4 показана модель для аэродинамических испытаний проточной части того же ГЦН. График напорной характеристики, полученный при испытании одной из моделей на воде и на воздухе (рис. 7.5), подтверждает хорошее совпадение результатов. Коэффициент моделирования, применяемый при аэродинамических испытаниях, зависит от размеров отрабатываемой проточной части и возможностей испытательного стенда. [c.215]

Испытание проточной части при влажном паре на выхлопе следует производить с отключенными отборами пара. При этом наиболее просто и точно из баланса мощности установки определяется величина диаграммного внутреннего относительного к. п. д. — важнейший показатель экономичности проточной части, по которому можно сравнивать ряд последовательных ее испытаний. [c.383]

Момент механических потерь ведомого вала определяется специальным балансирным двигателем. В этом случае можно найти потери при различном соотношении скоростей ведущего и ведомого валов, что имеет место при работе гидропередачи. Эти же испытания можно провести без снятия колес, но с перекрытием проточной части. При этом в крутящие моменты будет входить момент дискового трения. [c.302]

Проточный тракт поворотнолопастной турбины проектируют геометрически подобным тракту модельной турбины этого типа. К универсальной характеристике прилагают схематичный чертеж, на котором указывают размеры элементов проточных частей испытанной модели. Эти размеры, пересчитанные в отношении DiT-yp/ iM, служат исходными при проектировании турбины. Установки поворотнолопастных турбин при напорах до 40 м применяют для русловых ГЭС. Такая установка показана на рис. П.2. [c.19]

Корпус клапана имеет сферическую форму, такая форма проточной части клапана позволяет получить высокую пропускную способность в сочетании с минимальной массой. На крышке клапана предусмотрен местный указатель положения плунжера. Основные детали — корпус и стойка — изготовляются из углеродистой стали 25. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 1,5 МПа. Масса клапана 580 кг. [c.126]

В ступенях низкого давления мощных паровых турбин получается весьма неблагоприятная форма проточной части. Поэтому представляли интерес исследования потока перед направляющим аппаратом и за ним в условиях, близких к натурным. Испытания проводились без рабочего колеса модели № 4 при подготовке потока ступенью модели № 3. Это давало возможность выполнить подробное траверсирование потока за направляющим аппаратом. [c.221]

Модельные испытания. Методически и технически правильно проведенная отработка проточной части на уменьшенных моделях позволяет в существенно более короткие сроки и с меньшими затратами выбрать оптимальную геометрию рабочих органов и [c.214]

Опытный образец насосного агрегата проходит сначала испытания на воде. Основная цель испытаний на водяном стенде — проверка работоспособности агрегата. Необходимость предварительных испытаний на воде диктуется сложностью осуществления возможных доработок насоса при испытании его на натрии, так как в этом случае при разборке насоса требуется его отмывка от натрия. Частые разборки насоса затрудняют сохранение в стенде требуемой чистоты натрия, а время, затрачиваемое на извлечение насоса из стенда, удлиняется за счет необходимости предварительного слива натрия и охлаждения стенда. Поэтому целесообразно первоначальную проверку и доводку конструкции проводить на воде. В конечном счете это экономит время и средства на создание натриевого насоса. Разумеется, при этих испытаниях проверяются только те характеристики насоса, которые не связаны с влиянием натрия и рабочей температуры на его элементы. Например, при испытаниях на воде (f<50° ) нельзя изучить температурное поле насоса, проверить стойкость деталей проточной части к воздействию рабочей среды, оценить эффективность работы системы охлаждения и т. п. [c.248]

Гидравлические потери в насосе обусловлены главным образом вихреобразованием. При заданных формах проточной части на расчётном режиме, соответствующем условиям минимума потерь, гидравлические потери сильно зависят от относительной шероховатости поверхностей проточной части, главным образом лопастного колеса и отводящего канала. Оптимальные значения гидравлического к. п. д. в наиболее совершенных осуществлённых конструкциях насосов не зависят от быстроходности л . В широком диапазоне не наблюдается также зависимости 7]/,от числа Рейнольдса, что обнаруживается при автомодельных испытаниях насосов. 1 идравлический к. п. д. зависит от относительной шероховатости, т. е. от размеров насоса при постоянстве значения абсолютной шероховатости, рассматриваемой как технологический фактор. Эта зависимость для серии современных насосов с наилучшими к. п. д. может быть представлена уравнением [c.358]

Программа исследования ДРОС, предназначенных для ЦНД мощных паровых турбин, выполнена в ЛПИ на холодном воздухе [46] и в МЭИ на водяном паре [105]. Для этих целей в проблемных лабораториях вузов созданы уникальные экспериментальные установки с моделями различного конструктивного оформления проточной части. Основные геометрические параметры испытанных ступеней приведены в табл. 3.2. [c.112]

Установка построена по модульному принципу. Турбинные модули различных вариантов проточных частей исследуемых ступеней монтируются на основном стенде, содержащем устройства подвода сжатого воздуха, нагрузочные устройства, масляную и водяную системы измерений. Компоновка стенда отдельными модулями позволяет одновременно проводить испытания одного варианта модели и готовить к исследованию другие. Это существенно сокращает сроки подготовки опытов. Замена турбинного модуля занимает одну рабочую смену. [c.117]

Опытные данные, приведенные в работах [18, 99] для ступеней, отличающихся конфигурацией проточной части и углами выхода лопаток от испытанных ступеней, были пересчитаны по формуле (4.10). Полученные в результате точки, нанесенные на общий график (рис. 4.25), хорошо совпадают с кривыми, рассчитанными по формулам (4.11) и (4.12). Данные для ступеней с сильно различающимися значениями угла (Ра = 133 154°) совпадают достаточно хорошо. Вместе с тем отметим, что правильность предложенных формул экспериментально проверена в узком диапазоне величины 1 = 18-ь19°. Сопоставление данных работы [991 с результатами исследования ступеней 1—4 (см. табл. 4.2), имеющих одинаковый относительный зазор A/dj = 0,05, позволяет сделать вывод о несущественном влиянии зазора на расходные характеристики в диапазоне A/di = 0,021 f-0,05. [c.188]

Единственно, что возбуждает законные сомнения проектировщика проточной части лопаточных машин (и, главным образом, турбин) — это самозарождение лопаточных профилей, решетки которых испытаны и в настоящее время продолжают испытываться. Надо сказать, что в процессе таких испытаний испытатели видели по типу и ходу получаемых характеристик некоторые недостатки испытуемого лопаточного профиля и пытались исправить их путем некоторых изменений обвода (контура) профиля по своим соображениям. Исправленные профили в какой-то степени ликвидировали недостаточность характеристик, но не убеждали в пригодности исправленного контура профиля к применению в проточной части машины при ее проектировании. [c.190]

Наиболее желательным методом такого решения является все же калибровка сопловых колец, особенно регулировочных ступеней, перед их установкой в проточную часть турбоагрегата. При такой калибровке необходимо установление полного подобия стендовых испытаний условиям работы кольца в турбоагрегате при том режиме, который предложено исследовать на стенде. Когда такие условия созданы, необходимо замерять с заданной точностью расход рабочего агента через каналы испытуемого кольца путем калиброванных расходомеров. Таким образом может быть получен суммарный расход через все каналы кольца. Разделив его на число каналов в кольце, определяют средний расход через один канал. [c.205]

Практический интерес к расчетным методам определяется также сложностью полного моделирования двухфазных потоков из-за большого числа определяющих безразмерных параметров, что затрудняет перенос результатов модельных испытаний на натурную проточную часть. С аналогичными трудностями связаны попытки анализа некоторых важных, физических процессов (меж-фазное трение, тепломассообмен, дробление и коагуляция и т. д.). Решению этих проблем могут способствовать расчетные исследования. Создание надежных методов расчета неодномерных двухфазных течений необходимо для оптимизации решеток и ступеней турбин, работающих в области влажного пара. Принципы оптимизации таких решеток сформулированы выше на основе анализа и обобщения результатов экспериментальных и расчетно-теоретических исследований. [c.125]

Аналогичные результаты получены при испытаниях турбин К-220-44 Кольской станции i[126]. Показано, что введение ОДА в проточную часть турбин таких типоразмеров приводит к столь же значительному повышению КПД и, следовательно, снижению отрицательного влияния влажности. [c.311]

Опыты проводились с двумя двухступенчатыми отсеками I и II, состоявшими соответственно из ступеней А-1, А-2 и Б-1, А-2 [36]. Направляющие и рабочие лопатки первых в отсеках ступеней А-1 и Б-1 получены подрезкой периферийной части лопаток ступеней А-2 и Б-2. Проточную часть экспериментальной двухступенчатой турбины и схему расположения измерительных сечений в ней см. на рис. XII.15. Двухступенчатый стенд имел устройство для раздельного измерения мощности каждой из ступеней. При испытаниях двухступенчатых от- [c.214]

Для определения влияния радиального зазора на характеристики отсека I [3] испытывались четыре варианта отсеков, которые отличались только радиальным зазором первой ступени 6i, варьировавшемся в диапазоне 0,31—2,78 мм за счет изменения диаметра периферийного обвода проточной части над РК- Результаты этих испытаний при [c.223]

Согласно этой схеме выполняются расчеты процессов конденсации на ЭЦВМ для всех проектируемых турбин. Этими расчетами определяются место выпадения влаги, изменение параметров пара вдоль проточной части и потери энергии, вызванные переохлаждением. Таким образом существенно уточняются расчеты параметров и расходов пара при заданных сечениях или размеры сечений при заданных параметрах. Результаты расчетов неплохо согласуются с данными испытаний. [c.228]

Неравномерное распределение отложений на поверхности лопаток и по длине проточной части приводит к изменению реактивности ступеней турбины, а следовательно, и изменению усилий, действующих на упорный подшипник. Шероховатость лопаток, искажение профилей каналов и перераспределение тепловых перепадов в ступенях из-за отложений являются причиной заметного снижения экономичности работы турбин, о которой можно судить по изменению внутренних относительных к. п. д. ступеней. Такой контроль является наиболее надежным и требует проведения сравнительно несложных испытаний. [c.105]

Испытанные ступени имели цилиндрическую проточную часть, углы выхода от 12 до 18° и малую степень реактивности в корневом сечении (0,03- 0,06). [c.207]

При сжигании мазута типа Бункер С необходимо производить обработку его для уменьшения содержания солей натрия и ванадия, присутствие которых в продуктах сгорания вредно сказывается на проточной части турбины. Натрий образует в продуктах сгорания сульфат натрия, который способствует коррозии металла проточной части и вызывает в ней отложения золы. Пятиокись ванадия быстро разрушает лопатки, особенно при температурах выше 650° С. Кальций способствует отложению золы на поверхности лопаток, что приводит к снижению к. п. д. турбины. Исследования показали, что сернокислый магний препятствует ванадиевой коррозии. Натриевая коррозия также может быть ограничена, но введение в топливо различных присадок увеличивает отложение золы в проточной части турбины. Для удаления соединений ванадия и натрия применяется промывка топлива. На основании результатов испытаний установки были определены следующие требования для топлива [c.141]

Методика испытаний проточной части горелок на стендах в основном унифицирована. Все необходимые при испытаниях измерения проводятся с помощью трубки Прандтля и многоканальных цилиндрических и шаровых зондов различных типов. Необходимые для продувок расходы воздуха устанавливаются регулирующими шиберами и контролируются по перепадам давлений на измерительных расходомерных устройствах. В качестве расходомерных устройств на аэродинамических стендах применяются сменные диафрагмы, сопла, лемнискатные сопла, выполненные в соответствии с требованиями Правил 28-64 измерения расхода жидкостей, газов и паров диафрагмами и соплами . [c.141]

Приведенные характеристики строятся на основании испытаний и пересчета по формулам подобия результатов испытаний к эталонным величинам (активному диаметру Da = 1 м числу оборотов насосного колеса fifj = 100 об мин) и к рабочей жидкости, имеющей объемный вес = 1000 кПм . Поэтому для подобных гидромуфт полученные характеристики не зависят от числа оборотов насосного вала и от размеров проточной части. На характеристике строятся значения коэффициентов мощности и момента в зависимости от скольжения S или к. п. д. т] (рис. 133). Иногда на эту же характеристику наносятся [c.243]

Замер давления питания на входе в гидропередачу осуществляется образцовым манометром 11, температура жидкости термометром 12 (на рис. 183 показан дистанционный термометр). Протечки собираются в картере 14, откуда идут на слив при открытом кране 15 (обычно при испытаниях на воде) или кране 16 и лекажным насосом 17 возвращаются в бак. Замер температуры, давления, расхода на магистрали отвода жидкости производится приборами 18, 19, 20, 21 так же, как и на магистрали подвода. На магистрали отвода установлен холодильник 22 для регулирования температуры рабочей жидкости. Он включается при испытании гидропередач большой мощности и при больших потерях в проточной части. Для включения и отключения служат краны 23, 24 и обводная магистраль. Кран 25 регулирует подачу охлаждающей среды (воды). При испытании гидропередачи на воде открывается кран 26, а остальные закрываются. [c.300]

Изменение подачи машины резко злияет на гидравлическое сопротивление ее проточной части, пропорциональное квадрату средней скорости потока. Если сюда добавить потери напора из-за вихревых явлений в межлопаточных каналах и пзретечек газа в проточной части, то действительный напор окажется ниже теоретического. Форма дейст-Битрьной характеристики 1=1 V) в значительной степени зависит от формы теоретической характеристики, приближаясь к ней в области режямов малой производительности (ри . 24.14). Действительные харак-теристики получают путем стендовых испытаний головного образца машин. [c.234]

На рис. 7.1 изображена прозрачная модель проточной части ГЦН реактора РБМК, на которой проводилась предварительная гидравлическая проливка. На рис. 7.2 и 7,3 представлены полученные картины течения в лопаточном выходном направляющем аппарате и корпусе насоса во время испытания одного из вариантов проточной части. [c.215]

Доводка проточной части на моделях не исключает широкого применения аэродинамических испытаний моделей из неметаллических материалов. Такие модели можно быстро изготавливать методом склеивания из отдельных элементов без какой-либо сложной оснастки. В качестве материала моделей используется органическое стекло и пенопласт (для неподвижных деталей) и спецпластмассы (для рабочих колес). [c.215]

Отработка проточной части на модели насоса проводится на специальном испытательном стенде, представляющем собой замкнутую циркуляционную трассу, имеющую органы измерения и регулирования расхода жидкости. Для кавитационных испытаний в трассу встраивается кавитационный бак. На рис. 7.6 изображена принципиальная схема такого стенда, использовавшегося для испытания модели насоса реактора РБМК. Он состоит из основной трассы 3 с задвижками /, //, 14 и кавитационным баком 13, трассы слива протечек 5 через разгрузочную камеру с вентилем 10, трассы слива протечек 7 через уплотнение с плавающими кольцами. Расход в трассах 3, 5 измеряется сужающими устройствами 2, 9, а в трассе 7 — ротором 8. Для поддержания температуры воды в стенде в допустимых пределах кавитационный бак оборудован змеевиком 12, через который циркулирует охлаждающая вода. Задвижки 1, 14 служат для регулирования расхода, а задвижка 11 регулирует подпор во всасывающем трубопроводе ГЦН. При помощи вентиля 10 достигается изменение гидродинамической составляющей осевой силы F испытываемой модели. [c.217]

Общие результаты исследований привели к выводу о превалирующем влиянии на к. п. д. радиального зазора в осевой части рабочего колеса. Следствием этого для ступеней с большими осерадиальными зазорами явилось создание в МЭИ конструкции рабочего колеса с обандаженной осевой частью [78]. Сравнительные испытания двухпоточных ступеней при увеличенных зазорах проточной части [25,77] показали существенное преимущество РК с обандаженными лопатками по сравнению с РК без бандажа. [c.154]

В связи с необходимостью унифицировать лопаточные профили, применяемые в советском паротурбостроении, в 1958 и 1960 гг. были созданы отраслевые нормали профилей для сопловых лопаточных (1958 г.) и для рабочих (1960 г.) венцов. Из большого числа профилей, испытанных в газодинамических лабораториях методом воздушной продувки и другими методами, проверенных на работе ступеней в проточных частях машин и рекомендованных научно-исследовательскими учреждениями и турбиностроительными заводами для использования при проектировании новых машин, было отобрано некоторое количество профилей сопловых и рабочих лопаток и предложено в качестве отраслевых нормалей [21], [22]. [c.195]

Изложены результаты исследований двухфазных сред капельной и пузырьковой структуры в теплообменниках, проточных частях влажнопаровых турбин, в трубах, соплах, местных сопротивлениях различного рода. Описаны методы экспериментального исследования и испытаний оборудования в лабораторных и эксплуатационных условиях, приведены оригинальные расчетные методики. Даны рекомендации по оптимизации параметров сопловых и рабочих решеток влажнопаровых ступеней. [c.2]

Исследования показали, что добавки ОДА существенно повы-Ш ают экономичность одиночных ступеней и многоступенчатых турбин в зоне влажного пара подтверждаются результаты,, полученные для отдельных элементов проточной части. Так, при испытании двухвенечной ступени на сухом паре и при начальной влажности Уо=7 % с добавкой ОДА (С = 22-10 кг ОДА/кг Н2О) КПД увеличился на Ат1ог = 0,3 % в широком диапазоне режимов. Расчеты показали, что КПД одновенечной ступени при уо=7-ь10 % возрастает на Дт)ог 1,0-=-1,5 % (рис. 9.13). Опытами зафиксировано заметное уменьшение радиусов капель в зазоре и за ступенями в многоступенчатых турбинах, что также соответствует результатам опытов в статических условиях (рис. 9.10). [c.310]

С 1955 г. в Брянском институте транспортного машиностроения (БИТМ) изучалось движение влажного пара в решетках профилей и проводились опыты по сепарации влаги на экспериментальных стендах с применением в качестве рабочего тела воздуховодяной смеси [79]. Испытания моделей турбинных ступеней дали возможность установить принципы влагоудаления в различных элементах проточной части (в направляющем аппарате, в зазоре перед рабочим колесом и в пространстве за ним [80, 81 ]). Fi опы- [c.10]

Подобие фазовых превращений. Наряду с моделированием траекторий отдельных капель имеется, как указывалось, ряд других задач, для решения которых необходимо моделировать фракционный состав влаги в проточной части турбины. Это требуется, например, для экспериментального определения суммарного к. п. д. влажнопаровых ступеней. В таких испытаниях моделей не всегда можно ограничиться только соблюдением тех же критериев (М, Re и др.), что и для однофазного потока. Значительное отклонение в модели от натурных параметров пара может привести к таким изменениям в кинетике фазовых превращений, что исследуемая задача будет иметь мало общего с поставленной. [c.148]

Все ступени ЧСД — с закрученными лопатками. РЛ имеют бандажи с радиальными уплотнениями. По результатам многих испытаний к. п. д. ЧСД Т1цсд=0,91. Таким образом, проточная часть этого цилиндра отличается высоким совершенством. [c.68]

Снижение экономичности работы происходит из-за дросселирующего действия на паровой поток коэффициент дросселирования для частично открытого клапана составляет только 30,8%. На этом основании иногда при парадных испытаниях турбины принудительно держат полностью открытыми клапаны с тем, чтобы более точно установить полученный расход пара по отношению к расчетным данным. В данном анализе расчета на переменный режим не учитывались утечки из уплотнительных зазоров в проточной части. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...