Коэффициент дросселирования

Для турбины с промежуточным перегревом пара термический к. п. д. цикла при частичных расходах пара также может быть определен по формуле (Vni.ll), коэффициент дросселирования в которой, как следует из уравнения (Vin.8), равен [c.134]

В соответствии с полученными коэффициентами дросселирования при указанных выше режимах внутренние мощности, отдаваемые турбиной, должны уменьшаться вне зависимости от наличия потерь в проточной части ступеней. [c.180]

Посмотрим, насколько влияет для каждого из режимов коэффициент возврата тепла и коэффициент дросселирования. [c.180]

Фиг. Н-30. Коэффициент дросселирования при дроссельном парораспределении в зависимости от относительного расхода пара.

Рис. 3.34. Коэффициенты дросселирования для турбин с различным противодавлением

Для турбин с начальными параметрами пара Ро = 12,7 МПа и /д = 565 °С на рис. 3.34 приведены зависимости коэффициентов дросселирования от относительного расхода пара и противодавления. [c.267]

На рис. 7-1 показана зависимость снижения общего уровня громкости шума от коэффициента дросселирования [c.98]

Коэффициент дросселирования (к. н. д. регулирования или парораспределения) [c.20]

Общим показателем экономичности парораспределения при данной нагрузке служит средний коэффициент дросселирования [см. выражение (1-5)1 [c.23]

При сопловом парораспределении, где средний коэффициент дросселирования зависит от расходов пара через отдельные клапаны, его определение затруднительно. [c.23]

Птр-э — к. п. д., учитывающий потери при трансформации и транспорте электроэнергии т]др — коэффициент дросселирования, учитывающий потерю давления при транспорте пара приводной турбины [c.128]

Определив при различных расходах пара давление за дроссельным клапаном и располагаемые теплоперепады, можно подсчитать коэффициенты дросселирования, а затем построить их зависимости от расхода пара через турбину (рис. 46). Кривые, показанные на рис. 46, построены для одинаковых начальных параметров (ро= 12,7 МПа и /о=565°С) и различных давлении зз турбиной р2. Таким образом, по мере увеличения давления р2 Зс турбиной коэффициент дросселирования удр при уменьшении расхода падает все интенсивнее. [c.78]

Влияние сопротивления па производительность компрессора учитывают так называемым коэффициентом дросселирования Величина %р колеблется обычно в пределах 0,95—0,98 при наддуве она может быть >1. [c.318]

Таким образом, относительный внутренний КПД турбины с дроссельным парораспределением зависит от двух показателей от степени совершенства работы проточной части при изменяющемся в результате дросселирования располагаемом теплоперепаде ) и от коэффициента дросселирования 7др. Коэффициент дросселирования Удр не зависит от качества проточной части турбины и определяется только относительным расходом пара, протекающего через турбину, и его параметрами. [c.179]

Определив по (6.12) или (6.16) давление р, за дроссельным клапаном, нетрудно по Л, -диаграмме найти располагаемые теплоперепады при различных расходах пара (рис. 6.7). После этого можно подсчитать коэффициенты дросселирования у р и построить график зависимости их от расходов пара (рис. 6.8). Кривые для различных противодавлений показывают, что по мере увеличения противодавления Р2 снижение коэффициента дросселирования Удр происходит все интенсивнее при уменьшении расхода пара. Относительный внутренний КПД турбины, равный Ло = о1 "Удр увеличения [c.179]

Рис. 6.8. Коэффициенты дросселирования для турбии с начальными параметрами пара рд = 12,7 МПа, /р = 565 °С и с различным противодавлением

Для определения потерь от дросселирования представим коэффициент дросселирования в таком виде [c.180]

При установившемся режиме сжижения газа с однократным дросселированием можно найти коэффициент выработки сжижаемого газа по уравнению [c.340]

Дросселирование в частично открытом клапане приводит к снижению термического к. п. д. цикла ПТУ с реальным сопловым парораспределением (кривые 2 на рис. VIII.3). Величина щ с учетом потерь от дросселирования части потока так же, как при дроссельном парораспределении, может быть определена из уравнения (VIII.11). Коэффициент дросселирования т) при сопловом парораспределении связан с аналогичным коэффициентом [c.136]

Снижение экономичности работы происходит из-за дросселирующего действия на паровой поток коэффициент дросселирования для частично открытого клапана составляет только 30,8%. На этом основании иногда при парадных испытаниях турбины принудительно держат полностью открытыми клапаны с тем, чтобы более точно установить полученный расход пара по отношению к расчетным данным. В данном анализе расчета на переменный режим не учитывались утечки из уплотнительных зазоров в проточной части. [c.158]

Если за коэффициент дросселирования фар принимать отношение изоэнтропийного перепада для состояния пара перед соплами первой ступени к изознтропийному перепаду для состояния пара перед стопорным клапаном, то получим коэс ициент дросселирования [c.180]

Здесь т1др=Яа / а — коэффициент дросселирования пара в стопорных и регулирующих клапанах турбины при номинальной нагрузке турбины теплоперепад пара после дросселирования Нз и Т1др определяются из условия р о= 0,95ро, где ро и р о —давление пара перед клапанами и после них r oi=Hi/H — внутренний относительный КПД проточной части турбины с учетом потерь с выходной скоростью пара последней ступени. [c.17]

Из выражений, приведенных в пп. 4 и 6 табл. 1-3, видно влияние коэффициента дросселирования (точнее Пдр Пво) и электромеханических потерь т)э на величину jt так, при т]дрТ1во = onst получаем л = 1 — т]з . [c.67]

Располагаемое теплопадение за дроссельным клапаном. ккал1кг Коэффициент дросселирования, %............ [c.363]

Таким образом, при дроссельном парораспределении кпд rjoi можно представить как произведение двух коэффициентов. Коэффициент удр показывает, какую долю исходного от располагаемого теплоперепада Ноо составляет располагаемый теплоперепад. Но-, для проточной части при дросселировании пара регулирующим клапаном. Коэффициент дросселирования не зависит от конструкции проточной части турбины и определяется только зависимостью между относительным количеством протекающего через нее пара и его параметрами. Коэффициент полезного действия I lo/ представляет собой отношение использованного теплоперепада к располагаемому теплоперепаду проточной части и показывает степень совершенства работы проточной части турбины при изменяющемся в результате дросселирования теплоперепаде. [c.78]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

Определить часовой расход, аммиака, холодопропзво-дителыюсть установки, количество теплоты, отводшмой в конденсаторе охлаждающей водой, степень сухости аммиака в конце дросселирования и теоретическую мощность двигателя для привода компрессора. Представить цикл в диаграмме Тз. Сравнить значения холодильных коэффициентов данного цикла и цикла Карно, осуществляемого в том же интервале температур. Теплоту плавления льда принять равной 331 кДж/кг, [c.279]

Кривые Л и 4 получаются при отсутствии дросселирования и при полном перекрытии потока газа между возбудителем и дополнительными емкостями. Оптимальное демпфирование определяется минимизацией резонансного коэффициента динамичности. Довольно болыние отклонения величины демпфирования от оптимального значения мало влияют на к . [c.304]

По условиям устойчивости (13.9), (13.11), (13.21) и (2.7) коэффициент при AV ъ этой формуле положительный, поэтому при расширении всегда АТ<0. Этот эффект используется для охлаждения газов. Чтобы процесс расширения происходил адиабатически, необходимо проводить его быстро, но при этом не приходится рассчитывать на равновесность. На практике применяют необратимое расширение (дросселирование) газов. Работа такого процесса всегда меньше, чем обратимого (см. (8.11)), однако он более удобен технически. Для получения предельно низких температур используют несколько каскадов охлаждения охлажденный за счет дросселирования газ или образовавшийся конденсант служат для охлаждения газа, дросселируемого в следующем цикле процесса, и т. д. Самым низкотемпературным газом из всех известных являются пары изотопа Не . Их откачкой из пространства, содержащего жидкий Не , была достигнута температура —0,3 К- [c.162]

В цикле рассмотренной выше идеализированной компрессионно холоди.чь-ной машины влажного сжатия дросселирование, иоказанное линией de на фиг. 18, является необратимым процессом и должно, следовательно, уменьшить холодильный коэффициент такого цикла по сравнению с холодильным коэффициентом обратимого цикла, работающего в том же интервале температур. В цикле холодильной машины тепло поглош,аемое в испарителе при постоянной температуре равно [c.25]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент дросселирования : [c.297] [c.25] [c.76] [c.134] [c.41] [c.57] [c.132] [c.267] [c.610] [c.98] [c.482] [c.483] [c.66] [c.362] [c.169] [c.31] [c.78] [c.179] [c.181] [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...