Виды деформации при прокатке

ВИДЫ ДЕФОРМАЦИИ ПРИ ПРОКАТКЕ [c.195]

Характер текстуры зависит от кристаллического строения материала и вида деформации. При волочении, экструзии, вытяжке возникают так называемые аксиальные текстуры — у каждого кристалла определенное кристаллографическое направление оказывается параллельным направлению деформации. При прокатке получается более сложная текстура текстура прокатки) — параллельно плоскости прокатки лежит определенная кристаллографическая плоскость, в которой вдоль направления прокатки ориентировано также определенное кристаллографическое направление. [c.126]

Неравномерность деформации при прокатке возрастает с увеличением высоты полосы. Например, при обжатии очень высоких полос деформация может проникать не на всю толщину раската, а сосредоточиваться в объемах, прилегающих к валкам. В результате этого поперечное сечение прокатываемой полосы принимает форму двойной бочки С уменьшением высоты полосы зоны затрудненной деформации сближаются центральные слои раската начинают деформироваться в большей степени, и при прокатке достаточно низких полос максимально деформируются по высоте средние слои металла. Поперечное сечение полосы в этом случае принимает вид одинарной бочки. С увеличением контактных сил трения объем зон затрудненной деформации возрастает и, следовательно, возрастает неравномерность деформации, С уменьшением сил контактного трения неравномерность высотной деформации уменьшается. В этом случае боковая грань поперечного сечения прокатываемой полосы остается прямой. Неравномерность деформации по высоте, так же как и по ширине, приводит к появлению дополнительных напряжений, наличие которых может привести к появлению разрывов внутри и на поверхности прокатываемой полосы. [c.49]

Этот вид испытаний используется как технологическая проба для оценки сопротивления деформации и пластичности при обработке давлением. Скорости нагружения и деформации при прокатке, ковке, волочении имеют тот же порядок величины, что и при динамических испытаниях. Схема сжатия лучше всего имитирует напряженное состояние в этих видах обработки и поэтому часто используется в ударной технологической пробе. Образцы обычно имеют цилиндрическую форму с отношением высоты к диаметру /го/с о<2. Их осадку при комнатной или повышенных температурах производят на вертикальных копрах, определяя в результате испытания [c.217]

Для пластической деформации скольжением и двойникованием общим являются их дислокационный механизм и однородность деформации. Геометрия и дислокационная модель скольжения объясняют поворот осей кристалла в процессе деформации. Теория пересечения двойника скользящей дислокацией — перегибы на двойниковой границе и ее искажение, при этом общим здесь является однородность деформации по всему кристаллу во время скольжения или в двойниковой прослойке при двойниковании. Однако в деформированных кристаллах распределение дислокаций неравномерное, а возникающие дислокационные сетки и субграницы при избытке дислокаций одного знака приводят к микроскопической неоднородности, создавая локальную разориентировку, достигающую нескольких градусов. При простейших видах деформации (растяжение, сжатие) возникают значительные разориентировки. Для неоднородных и неравномерных полей напряжений и деформаций в макромасштабе (прокатка, кручение, изгиб, прессование и т. п.) появление существенной разориентировки неизбежно. [c.148]

Как показал еще П, Кюри, симметрия электрического поля описывается группой оо-т (геометрический аналог — покоящийся конус), а магнитного поля оо т (вращающийся цилиндр). Поля механических напряжений, создаваемых при наиболее распространенных видах обработки давлением (прокатка, прессование, волочение, штамповка), описываются в общем случае симметричным тензором 2-го ранга. По своей симметрии они могут быть отнесены к одной из трех следующих групп оо/оо-т т-оо т и т-2 т. Поля напряжений, возникающие в случае одноосной деформации (прессованием, волочением и т.п.), принадлежат к симметрии т-оо т, при этом одно или несколько кристаллографических направлений ориентируются вдоль осей сжатия или растя- [c.275]

Существуют также специально разработанные сортаменты для выпуска проката из цветных металлов и сплавов — меди, алюминия, латуни, дюраля в виде листов, ленты, труб, прутков и других изделий. Важнейшей особенностью деформации металла при прокатке является получение волокнистой структуры металла с ори- [c.62]

Многопроходная деформация является основным элементом многих видов термомеханической обработки (прокатки, ковки, волочения и др.). При этом количество проходов и степень деформации за проход связаны не только с технологическими ограничениями процесса передела слитка (или заготовки) в полуфабрикат заданного профиля, но и с задачей получения оптимального комплекса механических свойств в деформированном металле. Однако эта задача решается пока чисто эмпирически из-за недостаточной изученности закономерностей, определяющих формирование дислокационных структур в условиях наложения и многократного повторения процессов деформационного упрочнения и динамического возврата. Необходимость изучения этих закономерностей не требует особого доказательства, достаточно сказать, что большинство конструкционных металлов и сплавов используются в технике в деформированном состоянии, т. е. без конечной рекристаллизационной обработки. [c.181]

Автор. Да. Этот эффект изучен при испытании образцов на одноосное растяжение, вырезанных вдоль и поперек направления прокатки. Определяли модуль упругости и коэффициент Пуассона для каждого нанравления. Эти данные использовали для корректной оценки коэффициента поперечной деформации при обоих видах испытаний на двухосное растяжение. [c.70]

Будем исходить из предположения, что связь между знаком деформирующего напряжения и деформации неразрывна, т.е, вытяжка металла, например, при прокатке обусловлена результирующими растягивающими напряжениями Оз. В главе 2 мы указывали, что при анализе процессов пластической деформации и разрушения положительными считаем растягивающие напряжения, т. е. при прокатке аз>0, а1<0. В этом случае условие пластичности может быть записано в виде [c.232]

На величину напряжений от неравномерности деформации полосы в очаге деформации /дх негативное влияние при прокатке бериллиевой полосы могут оказывать дополнительные факторы, такие как неравномерность эпюры напряжений 0Гх(г),Оу( ), неравномерности, связанные с наличием микрорельефа полосы. Первый фактор может быть учтен, если при расчете условий неразрушающей прокатки выбирать сечение очага деформации, соответствующее максимальному значению а (г),Оу(г). Для поиска этого сечения можно воспользоваться известным решением задачи о вдавливании жесткого штампа, имеющего профиль в виде непрерывно вращающейся касательной, в упругую полуплоскость [96]. [c.286]

На станах горячей прокатки пластической деформации подвергается 80 всей выплавляемой стали. Горячая деформация является основным видом обработки. Горячая прокатка требует меньших усилий и, следовательно, меньших затрат электроэнергии. Повышенная пластичность при горячей прокатке позволяет за один передел получать значительное уменьшение площади поперечного сечения, т. е. процесс является эффективным. Слитки, обладающие большой структурной и химической неоднородностью, могут быть пластически деформированы только в горячем состоянии. Качество готового проката в существенной степени определяется режимом горячей обработки металлов давлением. [c.266]

Для определения роли неравновесности исходной структуры в процессе а -> 7-превращения в чугунах отливки указанного ранее состава подвергали гомогенизирующему отжигу в течение 9 ч (при 1100°С) охлаждение с печью обеспечивало получение ферритной структуры. Сочетание ферритной матрицы с шаровидной формой графита обусловило достаточную пластичность чугуна и позволило его деформировать в холодном состоянии с большими степенями (до 60 %) без разрушения. Деформация осуществлялась сжатием цилиндрических образцов и прокаткой образцов клиновидной формы по методике, описанной в работах [102, 103), что давало непрерывный набор деформаций (от О до 66 %). Микроструктура чугуна до и после деформации представлена на рис. 41. Результаты для обоих видов деформации аналогичны и будут рассмотрены на примере образцов, деформированных осадкой. [c.81]

Характерным примером является вид кривой при одноосном растяжении аморфного сплава, когда реализуется ограниченное число полос скольжения. Из представленной на рис. 170,а кривой деформации для одноосного растяжения можно сделать вывод об ограниченной пластичности сплава и о его хрупком разрушении, но при прокатке или сжатии диаграмма имеет вид, показанный на рис. 170,6, т.е. материал пластичен (в этом случае деформация близка к 50%). Это означает, что при одноосном растяжении поведение аморфного сплава, не претерпевающего фазовых переходов при деформации, подобно идеально пластичному телу [c.297]

Дефектам этого вида подвержены, как правило, трудно деформируемые сплавы и стали, имеющие высокое сопротивление деформации и низкую пластичность. Дефектности способствуют применение частых обжатий и отклонения от оптимальной температуры деформации. Дефекты образуются при прокатке, но особенно часто при ковке [c.94]

Деформационная рванина. Дефект в виде раскрытого разрыва, расположенного поперек или под углом к направлению наибольшей вытяжки металла при прокатке или ковке, образовавшийся вследствие пониженной пластичности металла. Рванины на прокате обычно расположены полосами вдоль направления деформации, часто периодически повторяясь [c.99]

Затянутая кромка. Дефект в виде раскатанной складки на кромке листа, напоминающей по форме зигзагообразную трещину, образующуюся при прокатке без кантовки или путем закатки наплывов, появляющихся при деформации слитков с непрогретой сердцевиной [c.99]

В слитке возможно также образование несплошностей в виде кристаллизационных трещин, подкорковых и осевых пузырей, не всегда заваривающихся в процессе последующей горячей механической обработки. При прокатке такого рода дефекты слитка вытягиваются вдоль направления деформации, вызывая расслоения. Скопления неметаллических включений, наблюдаемые в слитке в форме гроздей, при прокатке вытягиваются в виде строчек, вызывая так называемые волосовины. [c.396]

В первой и во второй частях книги получены 29 уравнений, содержащие только упомянутые 29 величин, которые характеризуют напряженно-деформированное состояние. Следовательно, получена замкнутая система уравнений теории пластичности. Она представляет собой математическую модель упруго-пластической деформации. Напряженно-деформированное состояние в любом процессе обработки металла давлением (при прокатке, волочении, прессовании и др.) удовлетворяет этой системе уравнений. Поэтому ее недостаточно для достижения указанной цели теории пластичности. При интегрировании системы дифференциальных уравнений появляются новые постоянные и функции координат и времени, для определения которых нужны дополнительные уравнения, конкретизирующие процесс. Это уравнения, описывающие начальное состояние тела в момент времени f (начальные условия), и уравнения, отображающие взаимодействие деформируемого тела с окружающей средой (граничные условия). Совокупность начальных и граничных условий называется краевыми условиями. Они определяют пространственно-временную область, в пределах которой происходит исследуемый процесс обработки металла давлением, и вместе с замкнутой системой уравнений теории пластичности образуют краевую задачу. Ее решение, т. е. результат интегрирования замкнутой системы уравнений при заданных начальных и граничных условиях, представляет собой математическую модель рассматриваемого процесса (прокатки, волочения, прессования и т. д.) в виде 29 функций координат [c.233]

На величину деформации при закалке значительно влияет присутствие карбидной фазы. У сталей, имеющих много избыточных карбидов и в первую очередь ледебуритных, наблюдается анизотропия деформации, выражающаяся в неодинаковом изменении линейных размеров в продольно.м и поперечном направлениях. Карбиды, расположенные в катаной (кованой) стали в виде строк вдоль направления прокатки, увеличивают удлинение образцов вдоль этих строк и способствуют меньшему удлинению или даже сжатию в перпендикулярном направлении. [c.385]

Помимо этих свойств, на выбор материала в зависимости от вида и конструкции изделия оказывают решающее влияние и технологические факторы, связанные с характером и степенью производимой деформации. Технологические свойства металла зависят от механических свойств, химического состава, структуры и величины зерна, направления волокон при прокатке — анизотропии металла, термообработки, степени деформации (наклепа). [c.11]

Shear bands — Полосы сдвига. (1) Области очень высокой деформации сдвига, которые наблюдаются в виде полос при прокатке. Они появляются при прокатке приблизительно под 35° к поперечному направлению. Они не зависят от ориентации зерен и при высоком напряжении пересекают всю толщину листа. (2) Зоны локализации деформации в металлах, которые проявляются при очень высоких скоростях нагружения (от 100 до 3600 м/с или от 330 до 11800 фут/с). [c.1040]

По данным механических испытаний построены кривые зависимости предела прочности жести от степени деформации при прокатке. На рисунке приведена такая зависимость для луженой жести, прокатанной на валках различного диаметра. В обоих случаях отчетливо можно видеть значительное повышение пре-. дела прочности с ростом степени деформации. Однако характер изменения предела прочности различен. Упрочнение жести при прокатке на валках диаметром 250 мм особенно интенсивно при обжатиях до 45%. После достижения на полосе примерно двухкратной вытяжки (55% деформации) интенсивность изменения предела прочности заметно снижается. В случае прокатки жести на валках диаметром 38 мм наблюдается равномерное возраста- [c.103]

Изменение же структурно чувствительных физических свойств в значительной степени может определяться не только размерами цементитных пластин, но и видом деформации. Например, коэрцитивная сила, которая зависит от многих факторов (упругих макро- и микронапряжений, размера зерна, количества и размера цементитных частиц, плотности дефектов кристаллической решетки феррита, наличия пор и др.) очень резко реагирует при деформации на образование ячеистой структуры в феррите и значительно слабее увеличивается при образовании леса дислокаций [310]. При этом определяющую роль играет не относительный характер изменения размеров ячеека их абсолютная величина. При увеличении количества грубопластинчатого перлита (содержания углерода в стали) средняя абсолютная величина размера ячеек при деформации снижается, что и приводит к более резкому росту коэрцитивной силы при малых деформациях в сталях с большим количеством углерода, когда в избыточном феррите и феррите перлита формируется ячеистая структура. Изменение коэрцитивной силы зависит от размера цементитных пластин. При деформации стали с грубопластинчатым цементитом независимо от вида деформации (например, прокаткой [335], сжатием [310]) коэрцитивная сила растет до степеней обжатия 70% и более, в то время как в сталях с мелкопластинчатым цементитом вид деформации существенно влияет на характер изменения коэрцитивной силы при волочении рост коэрцитивной [c.139]

При пластической деформации в полуфабрикатах титана развивается текстура деформации. Текстура деформации титана существенно зависит от вида деформации. При волочении титана вдоль оси проволоки устанавливается направление -<1010>>. В листе, полученном холодной прокаткой, направление <101о> параллельно направлению прокатки, а плоскость базиса (0001) образует с плоскостью прокатки углы 30° (рис. 10). При горячей прокатке может развиваться текстура с плоскостью базиса, ориентированной параллельно поверхности листа [27]. [c.19]

Горячая механическая обработка раздробляет сетку карбидов в катаной (кованой) стали они располагаются в виде полос (или строк) вдоль направления вытяжки, создавая карбидную неоднородность. Последняя, как правило, тем значительнее. чем меньще деформация при прокатке или ковке. Сталь с большой карбидной неоднородностью имеет более низкие механические свойства (прочность и пластично сть). особенно в поперечном направлении. [c.791]

В большинстве случаев после ВМТО проводится старение выделяющиеся при этом частицы карбидных или интерметал-лидных фаз способствуют дальнейшему повышению прочностных свойств обрабатываемого материала и одновременно увеличивают стабильность получаемого структурного состояния. Деформирование заготовок при ВМТО можно осуществлять различными способами прокаткой, волочением, штамповкой, выдавливанием и др. Возможные виды пластической деформации при ВМТО, их технологическое выполнение и режимы обработки подробно рассмотрены в работе 172]. [c.45]

Так, если исследователь ставит своей целью проведение исследований по дробному нагружению (многоклетьевая или реверсивная прокатка, штамповка), предпочтение следует отдать методу испытания на кручение или на плоское сжатие. Эти методы лучше других применять и при моделировании таких процессов, как прессование, ковка, т. е. когда значительны истинные деформации. При испытаниях на кручение наиболее просто воспроизводить условие постоянства скорости деформации, так как рабочая база образца в процессе испытаний не изменяется. Другие виды испытаний (сжатие, плоское сжатие, растяжение) требуют использования кулачков соответствующей профилировки. [c.50]

Листы КСМ и АКМ, благодаря наличию сцепления между слоями, достигаемому в результате высокотемпературного нагрева и горячей деформации многослойных пакетов и армированных слитков при прокатке, выполняемых в соответствии с требованиями, которые обеспечивают протекание процесса автовакуумной сварки давлением (АСД) [2, 5], по внешнему виду ничем не отличаются от обычного монослойного (монолитного) материала. Они не расслаиваются при гибке или холодной вальцовке, а конструкции, сваренные из КСМ и АКМ материалов, обладают более высоким сопротивлением распространению трещин по сравнению с монослойным материалом равной толщины. [c.35]

Влияние степени деформации при НТМО можно видеть по данным рис. 20. Заготовки из стали 40ХСНВФ нагревали до температуры 850—900° С, охлаждали на воздухе до / 600°С, прокатывали при 550° С на степени обжатия от 15 до 85% за несколько проходов с промежуточными подогревами до 600° С и непосредственно по окончании прокатки закаливали в масле. После закалки был дан отпуск на 170— 320° С. [c.56]

Наиболее распространенная точка зрения на природу магнитной анизотропии, наводимой при прокатке, состоит в том, что этот вид анизотропии представляет собой как бы разновидность структурной анизотропии (см. 5. 4. 4), ио возникающей не под действием сдвиговых напряжений при аморфизации расплава на диске, а в результате формирования анизотропного распределения групп атомов (или атомных пар) при распространении деформации вдоль полос деформации. Полосы деформации располагаются перпендикулярло направлению прокатки, т. е. совпадают с индуцируемой осью легкого намагничивания. Концентрационная зависимость анизотропии прокатки не коррелирует с изменением А. и М,, слабо зависит от температуры отжига (см. [9] ). Прим. ред. [c.159]

Формула (67) получена Э. Зибелем, формула (68) Е. П. Унксовым. Распределение давления по дуге контакта при прокатке характеризуется эпюрами, проведенными на рис. 21. Вид эпюр существенно зависит от величины отношения длины дуги контакта к средней толщине полосы в очаге деформации, т. е. от параметра / // ср- При малых значениях этого параметра (примерно, 7) эпюра давления имеет максимум вблизи плоскости входа (рис. 21, а), что объясняется воздействием заднего жесткого конца полосы. В интервале / /Мер 0,7ч-1,5 давление распределяется по дуге контакта приблизительно равномерно (рис. 21, б). При более высоких значениях параметра, особенно при / /Мер >3-7-4, на эпюрах давления появляется отчетливо выраженный пик (рис. 21, в), расположенный в районе нейтрального сечения. Появление этого пика, как и при осадке, обусловлено подпирающим действием сил трения. Если параметр / /Мер и коэффициент трения велики, то давление изменяется по дуге контакта очень резко вблизи нейтрального сечения оно может быть в 5—7 раз выше, чем у границ очага деформации. [c.33]

Астеризм на лауэграммах деформированных монокристаллов — не единственный признак появления поворотов вещества, о которых известно из работ раннего периода. Другим важным свидетельством являются текстуры деформации, возникающие у первоначально хаотически разориентированных зерен поликристаллов или у монокристаллов. Так,.в ОЦК-металяах, таких как Та, Nb, W, Fe, Mo, при больших степенях волочения в проволоке образуется аксиальная текстура <110>, независимо от того, каков исходный материал в виде мопо- или поликристаллов [33]. Сложные текстуры возникают при прокатке и других видах деформации [33,220,55]. Анализ данны х но исследованию текстур показывает, что развороты вещества должны достигать десятков градусов, т. е. ротационный канал пластического массоперемещения может стать если не доминирующим, то хотя бы равноправным со скольжением. [c.34]

Так, в процессе исследований, проводимых при циклическом упругопластическом кручении трубчатых (Образцов (толщина стенки 1 мм) из низколегированной котельной стали ЧСН, было обнаружено, что микротреш ины образуются группами в виде отдельных зон вдоль образуюш их образца на его цилиндрической Поверхности (рис. 7, а). Выявление микроструктуры показало, что треш ины образовывались в участках с пониженным содержанием перлитных зерен (рис. 7, б). Возникновение ферритных и перлитных зон по объему материала было обусловлено неравномерностью распределения углерода. При прокатке эти участки сохранились в виде чередующихся полос, ориентированных вдоль ее направления. И в тех случаях, когда последующей термообработкой не удается устранить указанную неравномерность, процессы пластической деформации при малоцикловом нагружении локализуются в зонах, наименьшим образом сопротивляющихся деформированию и разрушению, например, как в нашем случае, в ферритных участках. Это обстоятельство свидетельствует о том, что неоднородность деформации в многофазных сплавах определяется также и характером распределения фаз. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...