КАРБИД Коэффициенты линейного расширения

В композициях на основе титана и его сплавов, армированных волокнами бора, карбида кремния, двуокиси алюминия, отсутствует проблема физической совместимости, так как коэффициенты линейного расширения титана (ат1 = 8,4-10 °С ) и указанных волокон (ад = 6,3-С ) различаются несущественно с точки зрения внутренних остаточных напряжений. Однако химическая несовместимость компонентов является главной причиной, по которой в настоящее время отсутствуют высокопрочные титановые композиции, способные конкурировать с обычными титановыми или никелевыми сплавами даже по удельной прочности. [c.76]

Запатентован композиционный материал с матрицей из карбида ниобия с диспергированными в ней дискретными углеродными волокнами, обладающий малым коэффициентом линейного расширения (патент США № 3736159, 1973 г.). Композиции, состоящие из меди вольфрама, и сочетающие в себе высокую электропроводность, износостойкость и огнеупорность, используются в качестве электрических контактов. Плотные детали из смесей порошков могут быть получены обычными методами порошковой металлургии — прессованием, спеканием, изостатическим горячим прессованием или пропиткой вольфрамового каркаса медью. Однако при больших содержаниях вольфрама (85—95% по массе) плотные детали (98—99% от теоретической плотности) были получены только с применением взрывного прессования [107]. [c.221]

Прочностные и другие свойства карбидных сплавов изменяются при легировании. Так, например, легирование сплава W —Ti —Со карбидом тантала увеличивает его твердость, электросопротивление и термостойкость [25]. По этим же данным предел прочности при изгибе и ударная вязкость сплава W —Ti —ТаС с повышением содержания кобальта от 6 до 30 об. % увеличивается (при температурах от 20 до 700° С). Увеличение содержания кобальта в указанном сплаве приводит к уменьшению модуля упругости и увеличению термостойкости и термического коэффициента линейного расширения. [c.424]

Пирографит не новая модификация графита (в 1880 г. был выдан патент на его получение), однако только в современной технике он нашел широкое применение. Единственным недостатком пирографита является его большой коэффициент линейного расширения, что приводит при нагреве к разрыву подложки под пирографитовой оболочкой. Для предотвращения этого явления в состав пирографита вводят несколько процентов карбида кремния (однако при этом несколько увеличивается его теплопроводность). [c.169]

В керамическом производстве широко применяют карбид кремния Si со сложной слоистой структурой. Карбид кремния технической чистоты изготовляют путем восстановления кремнезема (кварцевого песка) углеродом (коксом) в печах сопротивления. Промышленность выпускает два вида карбида кремния, различающихся химическим составом и свойствами, которые влияют на цвет, — зеленый и черный (табл. 48). Зеленому Si придает окраску избыток элементарного кремния, а черному — избыток углерода. Карбид кремния, иначе именуемый карборундом, поставляется промышленностью в" виде порошков различной зернистости (ГОСТ 3647— 80). Карборунд устойчив против воздействия всех кислот, за исключением фосфорной и смеси азотной и плавиковой. Изделия из карбида кремния отличаются высокой термической стойкостью, благодаря большой теплопроводности — сравнительно небольшим коэффициентом линейного расширения, а также достаточной прочностью и химической стойкостью. Изделия имеют следующие свойства. [c.226]

Алмазное шлифование получило особенно щирокое распространение в связи с появлением синтетических алмазов, которые обладают высокой твердостью (в 2,5 раза больше, чем твердость карбида бора и карбида кремния, а радиус закругления режущего лезвия в шесть раз меньше). Алмаз отличается также малым коэффициентом линейного расширения й высокой теплопроводностью. [c.607]

При сварке нержавеющих сталей при мягких режимах возможно выпадение карбидов хрома и потеря нержавеющих свойств металла околошовной зоны. Кроме того, сварка при мягких режимах сопровождается появлением больших деформаций. Это объясняется высоким коэффициентом линейного расширения нержавеющих сталей и большой зоной разогрева, характерной для сварки при этих режимах. [c.238]

Коэффициенты линейного расширения металлов и сплавов 28 Коэффициенты теплопроводности для различных материалов 30 Кузнечная сварка 140 Кристаллизация металла шва 163 Карбиды 176 [c.638]

Для коленчатых валов двигателей ЯМЗ-238 наиболее распространенный способ наплавки под слоем флюса не рекомендуется. Коленчатые валы двигателей ЯМЗ-238 изготовляют из стали 50Г. Марганец является карбидообразующим элементом, и образующиеся при наплавке карбиды повышают прочность, твердость, ударную вязкость и износостойкость наплавленного слоя. Между тем сталь 50Г плохо сваривается, имеет склонность к росту зерна при нагреве, повышенные усадку жидкого металла и коэффициент линейного расширения. [c.116]

Кремний и марганец практически не оказывают влияния на коэффициент линейного расширения. Легирующие элементы, растворенные в феррите, снижают, а карбиды легирующих элементов повышают коэффициент линейного расширения. [c.573]

Хромоникелевые стали аустенитного класса хорошо свариваются всеми видами сварки. Однако при выборе способов сварки следует учитывать специфические свойства, оказывающие влияние на качество свариваемых изделий. К ним относятся низкая теплопроводность, более высокий коэффициент линейного расширения, чем у малоуглеродистой стали, и склонность к межкристаллитной коррозии. Первые два свойства обусловливают повышенное коробление изделий из этих сталей в процессе сварки. Причиной межкристаллитной коррозии стали может быть замедленное охлаждение или нагрев (например, при газовой и меньше при ручной дуговой сварке) в интервале температур 450— 850°С, при этом происходит выпадение карбидов хрома по границам зерен (кристаллов), вследствие чего внешние оболочки кристаллов обедняются хромом. Это способствует образованию межкристаллитной коррозии. Межкристаллитную коррозию предотвращают введением в сталь титана, вольфр ама, молибдена и других легирующих элементов, которые препятствуют выпадению карбидов хрома, а также изменяют процесс сварки. Чтобы уменьшить склонность стали к межкристаллитной коррозии и короблению изделий, сварку аустенитных хромоникелевых сталей необходимо вести так, чтобы обеспечить наименьшую зону нагрева при максимальной скорости сварки и охлаждении. При газовой и обычной дуговой сварке выполнение этих условий затруднено, так как имеет место замедленный нагрев (при газовой сварке) и медленное охлаждение после сварки. Поэтому возможен перегрев околошовной зоны и появление межкристаллитной коррозии. [c.114]

Таблетки загружали в контейнеры из исследуемого материала. Типичные контейнеры показаны на рис. 4.27, а [25]. Контакт между таблеткой из карбида и дисками из конструкционного материала создавали с помощью пробки с резьбой. Для того чтобы выбрать образующийся с температурой зазор, применяли компенсирующий стержень из стали 347 , которая имеет относительно высокий коэффициент линейного расширения. Операцию сборки и испытания проводили в атмосфере аргона высокой чистоты. Поверхности образцов, дисков и контейнера тщательно очищали от окислов и обезжиривали в четыреххлористом углероде с применением ультразвука. [c.285]

Зависимость теплоемкости и теплопроводности карбидов от температуры, а также их коэффициенты термического линейного расширения и удельного электросопротивления приведены в табл. 13—16. Карбиды переходных металлов лучше других тугоплавких соединений ведут себя в условиях эксплуатации при высоких температурах в вакууме. Об этом свидетельствуют более низкие значения скорости испарения и давление диссоциации металла над карбидом (табл. 17) [16], Карбиды, относящиеся к фазам внедрения, при испарении диссоциируют на металлы и углерод (например, карбиды титана, циркония, ниобия, тантала и др.). Испарение карбида хрома, в отличие от перечисленных карбидов, носит ступенчатый характер — при [c.419]

Коэффициент термического линейного расширения карбидов [c.420]

Приведены данные о физических свойствах окислов, и карбидов в широком диапазоне температур и других параметров. Наибольшее внимание уделено теплофизическим и термодинамическим свойствам этих материалов коэффициентам теплопроводности, теплоемкости, линейного расширения и т. д. Кроме теплофизических свойств, для каждого материала приведены данные, которые характеризуют его структуру, степень взаимодействия с другими материалами и некоторые другие общие сведения, что позволяет обеспечить комплектность и определенную универсальность справочника. [c.240]

С повышением температуры значения коэффициента линейного теплового расширения уменьшаются, снижаются также значения коэффициента теплопроводности. Зерна электрокорунда более склонны к выкрашиванию, чем зерна карбида кремния вследствие меньшей теплопроводности и большего коэффициента линейного теплового расширения. С повышением температуры удельная теплоемкость возрастает. [c.15]

Коэффициент линейного раишфения ЧЩГ с ферритной и перлитной структурой металлической основы составляет соответственно (11,5-12,5)10 и (9-11)10 (°С)-. При наличии в структуре карбидов коэффициент линейного расширения уменьшается. [c.573]

Силитовые стержни изготовляются на основе карбида кремния, кристаллического кремния и углерода. Плотность силита составляет 3,2 Мг/м , температурный коэффициент линейного расширения силитовых стержней очень мал, удельное электрическое сопротивление может колебаться в значительных пределах, но для наиболее часто применяющихся нагревателей оно составляет 0,001—0,1 ОМ М. Силитовые нагреватели применяются в электрических печах различной мощности, рассчитанных на максимальные температуры до 1500°С. Кривая относительного изменения электрического сопротивления силитового стержня от температуры показана на рис. 8-25. Срок службы нагревателей в электрической печи может колебаться в пределах от сотен до тысяч часов. [c.260]

Карбиды и их взаимные сплавы, будучи хрупкими, мало прочными и недостаточно жаростойкими материалами, могут быть значительно улучшены путем их легирования металлическими связками, т. е. вязкими металлами, повышающими прочность, термостойкость и другие свойства. Известна большая группа металлокераыи-ческих твердых сплавов систем карбид—металл, используемых в инструментальной технике для механической обработки металлов (табл. 19). Коэффициент линейного расширения перечисленных сплавов колеблется в пределах 6- 10 -ь 10-10" град . [c.423]

Институт металлокерамики и специальных сплавов АН УССР разработал новые марки твердых сплавов на основе карбида хрома. Цементирующим металлом является никель (5—40%). Карбидохромовые сплавы по твердости не уступают сплавам марки ВК, но имеют значительно меньшие модуль упругости, и прочность на изгиб, немагнитны, характеризуются стойкостью против коррозии и окисления, хрупкостью, небольшой плотностью (в 2 раза легче сплавов марки ВК). Коэффициенты линейного расширения карбидохромовых сплавов и инструментальной стали очень близки, что очень важно при креплении твердосплавных пластинок в оправках, держателях и т. п. Стоимость изделия из карбидохромовых сплавов в 2—4 раза меньше, чем из сплава марки ВК. [c.209]

Нитриды. Неметаллические нитриды являются высокотермостойкими материалами, имеют низкие теплопроводность и электропроводимость. При обычной температуре это изоляторы, а при высоких температурах — полупроводники. С повышением температуры коэффициент линейного расширения и теплоемкость увеличиваются. Твердость и прочность этих нитридов меньше, чем твердость и прочность карбидов и боридов. В вакууме при высоких температурах они разлагаются. Они стойки к окислению, действию металлических расплавов. [c.518]

Аустенитные стали имеют пониженную температуру плавления, низкую теплопроводность, высокий коэффициент линейного расширения. Недостаток аустенитных сталей - склонность к межкристал-литной коррозии. Коррозионную стойкость сталям придает хром. Но при температуре 500...700 °С (температура провоцирующего отжига) интенсивно образуются карбиды хрома типа СггзСб, выпадающие по границам зерен металла, которые обедняются хромом и теряют коррозионную стойкость. При контакте с коррозионной средой границы зерен начинают разрушаться, хотя зерна остаются коррозионно-стойкими. В процессе сварки металл шва и околошовная зона могут находиться при температуре провоцирующего отжига достаточно долго, чтобы успели выделиться карбиды хрома. Тогда вдоль шва с обеих сторон образуются узкие полосы с низкой коррозионной стойкостью [c.186]

Стали и сплавы с высоким электросопротивлением (ГОСТ 10994—74) доЛжны сочетать высокое сопротивление (1,06... 1,47 мкОм-м, что болф чем в 10 раз выше, чем у низкоуглеродистой стали) и жаростойкость (1000,..1350° ). К технологическим свойствам таких сплавов предъяв шотся требования высокой пластичности, обеспечивающей хорошую Деформируемость на прутки, полосу, проволоку и ленты, в том числе Жа лых сечений, а к потребительским — малой величины температурного коэффициента линейного расширения. Для этих Сплавов используются системы Fe + Сг + А1, Ре + Ni + Сг и Ni -ь Ст. Их микроструктура представляет собой твердые растворы с высоким содержанием легирующего элемента. Чем больше в сплавах хрома и алюминия, тем выше их жаростойкость. Количество углерода в сплавах строго ограничивают (0,06...0,12%), так как появление карбидов снижает пластичность и сокращает срок эксплуатации изделий. [c.182]

Наряду с дисперсионным твердением (упрочнением в связи с образованием у -фазы) при соответствующем легировании существенный вклад в упрочнение литейных жаропрочных никелевых сплавов вносят выделяющиеся при литье или термической обработке карбиды (1,5—2%) МС, МазСв, МбС. Однако их роль в упрочнении может проявляться по-разному. Так, с одной стороны, карбиды обладают большей стабильностью, чем у -фаза располагаясь по границам зерен, карбиды упрочняют их. В то же время карбиды, образуя хрупкий зернограничный каркас, снижают тем самым пластичность сплава. Отсутствие смачиваемости карбидов расплавом ослабляет их связь с матрицей (у), а различие в коэффициентах линейного расширения у у-фазы и карбидов превращает последних в потенциальные концентраторы напряжений, которые в условиях циклических нагрузок могут стать местами зарождения микротрещин. [c.362]

Следует также отметить возможность возникновения дислокаций (дислокационных петель) при закалке сплава, в котором присутствуют нерастворенные частицы окислов, карбидов или интерметаллидов, коэффициент линейного расширения которых обычно меньше, чем у матрицы. На таких дислокационных петлях могут зарождаться выделения, например Mgi7Al2 в сплаве Л1—Mg или Nb в аустенитной хромоникелевой стали, содержащей ниобий или ниобий и вольфрам [199]. [c.234]

Повреждение структуры эвтектического сплава с различными коэффициентами линейного расширения фаз после термоцикли-рования в широком интервале температур показано на рис. 35 и 36. В первом случае псевдобинарная эвтектика Ni — Nb подвергалась воздействию около 1800 циклов в интервале температур 400—1130° С. Испытания проводили в приспособлении для сжигания газа. В поперечном и продольном сечениях материала после испытания видно, что матрица рекристаллизована, а волокнистая фаза разрушена (рис. 35). Во втором случае сплав Со — 15%Сг — Nb подвергался 1500 термическим циклам в интервале температур 400—1130° С путем нагрева в электрической печи сопротивления. Аллотропия матрицы, а также различие в коэффициентах линейного расширения фаз способствуют образованию микроструктуры, характерной для термической усталости (рис. 36). Карбиды, представляющие собой в исходном состоянии длинные и иглообразные кристаллы, повреждаются по мере того, как матрица претерпевает повторные превращения и образуются новые зерна. Б данном случае не следует ожидать излома и дробления волокон из-за высокой прочности карбидов, хотя явно выявляются возникающие при этом высокие локальные напряжения. В более сложных сплавах упрочненных [c.155]

В проведенных работах исследовали также влияние термо-циклирования на формоизменение и свойства композиционного материала. После 1000 циклов с температурным перепадом 875° С образцы композиции показали существенную остаточную деформацию в направлениях, перпендикулярных направлению армирующих волокон, в направлении вдоль волокон остаточная деформация оказалась незначительной. Увеличение поперечного сечения образцов композиционного материала после термоцикли-рования сопровождается возрастанием пористости и падением прочности материала. Такое изменение поперечных размеров образца при термоциклировании объясняется с помощью так называемой модели теплового храповика, учитывающей тот факт, что из-за разности температурных коэффициентов линейного расширения матрицы и армирующих волокон в матрице при термоциклировании происходит накопление пластических напряжений сжатия и, вследствие этого, нарушается контакт на границе матрицы и волокна. Использование промежуточного слоя из карбида титана, обеспечивающего увеличение прочности связи на границе раздела, приводит к заметному уменьшению эффекта теплового храповика. Размерная нестабильность в результате термоцикли-рования наблюдается также в композиции никель — углерод, матрица которой легирована 20% хрома или железа. [c.397]

Механизм химического воздействия среды на ИПТ заключается в образовмши внутри материала кристаллов из карбидов или оксидов основного вещества, которые, обладая коэффициентом линейного расширения, отличающимся от коэффициентов линейного расширения кристаллов основного вещества, создают по мере повышения температуры внутренние напряжения в чувствительном элементе, изменяющие его физические свойства, а следовательно, и градуировочную характеристику. [c.79]

Структура сварных соединений жаропрочных аустенитиых сталей состоит из аустенита или аустенита с небольшим количеством феррита (рис. 5.3). На участке 3 происходит нагрев до 1200 °С, вызывающий рост зерна. На участке, нагретом от 400 до 850 С, возможно выпадение карбидов из аустенита. В сварных соединениях аустенитных сталей, особенно при больших толщинах свариваемых деталей, могут возникать горячие и холодные трещины. Горячке трещины образуются вследствие высоких растягивающих напряжений, обусловленных усадкой металла с большим коэффициентом линейного расширения. [c.148]

Газовая сварка деталей из нержавеющих сталей затруднена тем, что эти стали обладают высоким коэффициентом линейного расширения, склонны к выделению карбидов и образованию тугоплавкой пленки окислов. При получении качественного шва нужно обратить особое внимание на подготовку кромок. Кромки должны быть хорошо зачищены, а зазоры—выдержаны по всей длине. Присадкой при первой сварке служат хорошо очищенные прутки или полоски, нарезанные из листовой стали такого же состава, что и основной материал. Для расплавления образующихся тугоплавких окислов необходимо пользоваться флюсами. Лучшие результаты получаются при использовании флюса, в состав которого входят фарфор — 30%, мрамор — 28%, двуокись титана— 20%, ферромарганец—10%, ферросилиций — 6%, ферротитан — 6%, жидкое стекло — 650 г на 1 кг смеси. Мощность горелки следует подбирать, учитывая расход ацетилена (75 л1час) на 1 мм толщины свариваемой детали. Пламя горелки должно быть строго нейтральным. Сварку надо вести быстро, без перерывов. [c.304]

Весьма интересно, что коэффициенты линейного расширения для Hf и ТаС в области 20—1000° имеют довольно близкие значения. Поскольку аТпл = = onst, температуры плавления этих карбидов также не должны сильно отличаться. Коэффициенты теплового расширения в свою очередь зависят от температуры (это учитывается введением приведенной температуры, например Тпл/4). Это приводит к выводу, что иа основании величины коэффициента расширения для Zr наиболее правильной температурой плавления этого соединения из всех указанных в работе [15] является наивысшая, равная 3500° [16]. Произведение а-Тпл для монокарбидов типа В1 хорошо подчиняется указанному правилу, из которого следует, что коэффициент расширения Th должен быть меньше коэффициента расширения U (см. табл. 2). [c.142]

Полупроводниковые нагреватели. Некоторые полупроводниковые материалы, вследствие повышенного значения удельного электрического сопротивления и высокой нагревостойкости, используют в качестве нагревательных элементов высокотемпературных электрических печей. К таким материалам относятся, например, полупроводники типа силит , изготовляемые из карбида кремния, кристаллического кремния и углерода. На фиг. 165 показан монтаж силитового нагревателя в высокотемпературной печи. Плотность силита порядка 3,2 г/см , температурный коэффициент линейного расширения силитовых стержней очень мал, удельное электрическое сопротивление может колебаться в значительных пределах, но для наиболее часто применяющихся нагревателей оно лежит в диапазоне от 0,1 до 10 ом-см. Силитовые нагреватели могут применяться в электрических печах различных мощностей, рассчи- [c.313]

Силитовые стержни. Они изготовляются на основе карбида кремния, кристаллического кремния и углерода и обладают повышенным удельным сопротивлением и высокой нагревостойкостью их используют в качестве нагревательных элементов в высокотемпературных электрических печах. К таким материалам относятся, например, полупроводники типа силит. Плотность силита — порядка 3,2 г/сл температурный коэффициент линейного расширения силитовых стержней очень мал удельное электрическое сопротивление-может колебаться в значительных пределах, но для наиболее часто применяющихся нагревателей оно лежит в диапазоне от 0,1 до 10 ом -см. [c.357]

Термическое расширение. Сре.а-ние коэффициенты линейного расширения карбидов иттрия приведены в табл. 309. Изменение с температурой коэффициента линейного расширения карбида УСг изучали в работе [23]. По данным этого псследоваиик полиморфное превращение карбида УСг (переход тетрагональной структуры в кубическую) сопровождается увеличением объема. [c.786]

Другим графитокарбидокремниевым подшипниковым материалом, полученным на основе карбида кремния с добавками карбида бора, является материал С8. Он представляет собой по химическому составу сплав, содержащий 60—63% кремния, 10—13% бора и 27—30% углерода. Структура материала С8 состоит из твердого раствора а на основе карбида кремния и эвтектики, образованной двумя растворами а—на основе карбида кремния и р на основе карбида бора. Физико-механическне свойства материала С8 следующие предел прочности при изгибе 20—28 кг /мм при сжатии 40—130 кгс/мм , теплопроводность 16,9 ккал/(ч-м-°С), коэффициент линейного расширения (при 20—800 °С) 3,99-10 1/°С, теплостойкость 2070 °С. Материал С8 стоек к абразивному изнашиванию и к воздействию химических сред при нормальной и повышенной температурах и в этих условиях не реагируют с кислотами, в том числе азотной и плавиковой и жидкой серой. Изделия из материала С8 изготавливают в специальных графитовых пресс-печах методом горячего прессования и обрабатывают алмазным шлифованием и зерном карбида бора. Зависимость изнашивания материала СЗ от давления в сравнении с изнашиванием минералокерамики ЦМ-332, полученная автором на машине трения Л1И-1М, показана на рис. 72. Коэффициент трения без смазки в одноименной паре трения С8 — С8 0,315, со смазыванием водой 0,079, допускаемое давление со смазыванием водой 38,5 кгс/см . Высокие антифрикционные свойства материала С8 были подтверждены испытаниями в тяжелых производственных условиях. Втулки из материала С8 испытывались в подшипнике насоса. Рабочей [c.147]

При сварке высоколегированных сталей на мягком режиме возможны выпадение карбидов хрома и потеря коррозтюнно-стойкнх свойств металла шва и околошовной зоны. Кроме того, сварка на мягких режимах сопровождается появлением больших деформаций. Это объясняется высоким коэффициентом линейного расширения легированных сталей и большой зоной разогрева, характерной для сварки при этих режимах. Сварка алюминия и меди па мягких режимах невозможна вследствие большой теплопроводности и электропроводи- o ти этих металлов и неизбежного перегрева металла околошовной зоны. [c.289]

Никелевый чугун, содержащий 3,5% С и около 1% 5 , дает наиболее благоприятную чисто аустенитную структуру металлической основы при содержании N1 не менее 20%. Обычно, кроме аустенита, в структуре металлической основы присутствуют различные легированные карбиды. Неметаллическая часть состоит из графита разной величины и формы (в том числе и шаровидной) Чисто никелевые чугуны (30—40% N1) обладают помимо xи шчe кoй стойкости также и низким коэффициентом линейного расширения (а 6-10 ). Высоконикелевые чугуны применяются в пищевой промышленности, где обычно замена части никеля более дешевой медью не допускается вследствие воздействия меди на пищу, а также в химической промышленности из-за окрашивания щелочи медью. Для увеличения прочности в никелевые чугуны иногда добавляют до. 15% Сг. [c.330]

Аустенитные стали характеризуются большим тепловым расширением, у них значения температурного коэффициента линейного расширения в среднем в 1,5 раза больше, чем у сталей перлитного класса. Благодаря более прочным межатомным связям карбиды характеризуются пониженным тепловым расширением. У высоколегированных сталей, имеющих в структуре значительную долю карбидов (быстрорежущие стали, стали типа Х12Ф1), под влиянием карбидов значения температурного коэффициента линейного расширения меньше, чем у сталей перлитного класса. При фазовых превращениях в сталях значения коэффициента линейного расширения изменяются. [c.31]

Образованию а-фазы способствует повышение содержания хрома, легирование молибденом (Мо = 2...4 % содержится в некоторых сталях), присутствие б-феррита, предварительный наклеп стали. В сварных соединениях сталей типа 12Х18Н10Т а-фаза появляется после 10-50 ч выдержки в благоприятном для ее образования интервале температур, так как наплавленный металл содержит б-феррит, а в нем содержание хрома несколько выше его среднего содержания в стали. Охрупчивание стали под влиянием а-фазы проявляется, начиная с 10 % по объему. Для устранения охрупчивания рекомендуется стабилизирующий отжиг при 850-950 °С. Выдержка при температуре отжига сопровождается растворением а-фазы и одновременно повышает стойкость к МКК, так как устраняются неоднородности содержания хрома на границах зерен аустенита. Кроме того, в стабилизированных сталях вместо карбида хрома образуются карбиды МС, что увеличивает содержание хрома в аустените и в определенной мере повышает его коррозионную стойкость. Образование б-феррита в количестве более 15-20 % снижает технологичность сталей при горячей обработке давлением. Различия механических свойств Y- и б-фаз, температуры и скорости рекристаллизации и коэффициентов линейного расширения являются причиной появления разрьшов и горячих трещин, в особенности при высоких скоростях деформирования и больших деформациях. Количество б-феррита определяется соотношением между аустенитно- и ферритно-образующими элементами в аустените и температурой нагрева стали. Чтобы не допустить образования большого количества б-феррита, при обработке стали ограничивают температуру нагрева с учетом уже имеющегося б-феррита. [c.241]

Полуторный карбид урана. Коэффициент линейного расширения ОгСз, измеренный рентгеновским методом, составил 10,49 X X 10" град (в интервале температур 20—1000° С [48]. Эта величина хорошо согласуется с данными Вильсона [5]. [c.203]

Рис. 1. Температурная зависимость коэффициенто в линейного расширения карбидов титина, циркония, молибдена и вольфрама

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...