Марганцевая сталь свойства

Механические свойства марганцевой стали [c.332]

Механические свойства марганцевой стали в зависимости от температуры испытания [c.335]

Листовая сталь марганцевая — Механические свойства 334 [c.483]

Усталостные свойства литой аустенитной марганцевой стали [11 Состав стали 1,13—1,17% С 2,8% Мп 0,34 -0,55 %51 и 0.046—0,056% Р. Предел усталости около 26 кГ/лгл [c.1241]

Усталостные свойства литой аустенитной марганцевой стали [11] [c.809]

Фиг. 187. Зависимость механических и магнитных свойств 18%-ной марганцевой стали от степени холодной пластической деформации [4].

Механические свойства хромо-марганцевых сталей, особенно при повышенных температурах, приближаются к таковым для ферритных сталей. Прочность их при повышенных температурах относительно низкая . [c.519]

Из вышесказанного следует, что для сварки марганцево-алюминиевой стали необходимо применять электроды, покрытие которых не содержит компонентов, способных в металлур-1 ическом процессе сварки легко отдавать кислород и восстанавливать кремний и углерод, или, в случае практической невозможности этого, снизить количество таких составляющих до минимального, которое практически не влияет на свойства наплавленного металла. [c.193]

Применительно к сварке подавляющего большинства кипящих и спокойных низкоуглеродистых сталей наибольшее распространение получил кислый процесс с использованием силикатных марганцевых флюсов или кислых электродных покрытий. Эти флюсы (шлаки) сочетают в себе превосходные технологические свойства (стабильность горения дуги, требуемое формирование шва в различных пространственных положениях, легкая отделимость шлака от поверхности шва) с надлежащими металлургическими характеристиками. Они обеспечивают дополнительное легирование шва кремнием и марганцем, окисляют некоторое количество углерода, способствующего, как известно, появлению кристаллизационных трещин в шве. [c.58]

Таким образом особые свойства марганцевых аустенитных сталей и сплавов связаны с характером межатомного взаимодеиствия в их ре шетке [c.53]

Кремнемарганцевые стали являются наиболее распространенными в Советском Союзе, что объясняется весьма высокими свойствами сталей, а также доступностью и относительно низкой стоимостью марганцевых и кремнийсодержащих ферросплавов. Стали рассматриваемого типа можно условно разделить на две группы стали с низким содержанием углерода (обычно 0,12%), которое компенсируется (в отношении характеристик прочности) высоким содержанием кремния и марганца, и стали, содержание углерода в которых достигает 0,18—0,20%, но с более низким содержанием кремния, иногда и марганца. [c.62]

Проволока изготовляется из углеродистых и легированных сталей (.марганцевых, кремнистых, шарикоподшипниковых, кислотостойких, быстрорежущих, сталей высокого омического сопротивления и др.) диаметром от 8 мм и до сотых долей миллиметра, с ра.зличными механическими и физическими свойствами. Наиболее распространены сорта проволоки канатная, пружинная, кардная, ремизная, игольная, часовая и др. [c.183]

Электроды представляют собой металлические прутки диаметром от 1 до 12 и длиной 350—450 мм. Практически используются электроды диаметром 2—6 мм для сварки деталей различной толщины. Электроды диаметром 2 мм сваривают детали толщиной до 2 мм, диаметром 3 м.и — детали толщиной 2—5 мм, диаметром 4—5 мм — детали толщиной 5—10 мм, диаметром 5—8 мм — детали толщиной свыше 10 мм. Поверхность электродов покрывают обмазкой, которая в процессе сварки образует шлак, защищающий расплавленный металл от соприкосновения с кислородом и азотом воздуха и для повышения устойчивости горения электрической дуги. Наиболее ходовыми марками электродов для сварки малоуглеродистых сталей являются ОММ-5, ЦМ-7, УОНИ-13. Состав обмазки ОММ-5 37% титанового концентрата, 21% марганцевой руды, 13% полевого шпата, 20% ферромарганца, 9% крахмала, 30% жидкого стекла. Состав обмазки ЦМ-7 33% гематита, 32% гранита, 30% ферромарганца, 5% крахмала, 30% жидкого стекла. Состав обмазки УОНИ-13 53% мрамора, 18% плавикового шпата, 9% кварцевого песка, 2% ферромарганца, 3% ферросилиция, 15% ферротитана, 30% жидкого стекла. Толщина слоя обмазки колеблется в пределах (0,25—1) и более, где й — диаметр проволоки в мм. Механические свойства металла шва и сварного соединения, выполненных такими электродами, приведены в справочнике. [c.139]

Степень кислотности является важной характеристикой флюса, так как в значительной мере определяет свойства сварочных шлаков и их воздействие на металл при сварке. Наиболее распространены кислые марганцевые высококремнистые флюсы. В процессе сварки с этими флюсами углеродистых и низколегированных сталей при высокой температуре сварочной ванны происходит восстановление окислов марганца и кремния, содержащихся во флюсе. Образующиеся при этом чистые марганец и кремний переходят в металл шва. При последующем понижении температуры ванны марганец и кремний восстанавливают железо из растворенной в металле закиси железа [c.45]

Исследования показали, что металл у поверхности канавок, выплавленных электрической дугой, не подвергается значительным изменениям. При выплавлении канавок электродами, покрытыми обмазкой с железной окалиной или с каменноугольным шлако у1 (см. выше), содержание в поверхностном слое углерода, марганца и фосфора по сравнению с первоначальным практически не изменяется. Содержание кремния может возрастать в пределах величин, не вызывающих принципиальных изменений свойств стали. Содержание марганца может несколько повыситься в результате выплавки канавки электродами с обмазкой, содержащей марганцевую руду. [c.151]

Для получения требуемых свойств наплавленных слоев из аустенитной марганцевой стали, работающих на износ в условиях больших давлений и ударных нагрузок, необходимо их быстрое охлаждение после наилавки. При медленном охлаждении, особенно в интервале температур 900—700 °С, по границам зерен аустеннта выделяется карбид (РеМп) ,С, а вдоль карбидных строчек ири бол]лних усадочных напряжениях образуются трещины. [c.122]

Наличие в системе Fe—Мп трех фазовых переходов у а, 7=р е и еч а, которые при определенных условиях могут происходить одновременно, с одной стороны, вносит немалые трудности при изучении превращений и при интерпретации наблюдаемых структур и свойств с другой стороны, только в системе Fe—Мп бинарные сплав ) ее могут существовать при комнатной температуре в трех кристаллических решетках ОЦК, ГЦК и ГПУ. И еще структура с ГПУ-решеткой встречается в металлах и сплавах довольно часто, особенно в виде низкотемпературных полиморфных модификаций, но только в марганцевых сталях и сплавах удается получить е-мартенсит без а-фазы в количестве до 60—80% (в хромоникелевых до 15% и всегда с а-мартенситом) и е-фаза занимает достаточно большую концентрационную область по марганцу (в йор-розионностойких сталях такая область сравнительно мала). Таким образом, в сплавах системы Fe—Мп представляется редкая возможность сопоставить три твердых раствора [c.43]

Марганец является наиболее распространенным элементом, применяемым в низколегированных сталях. Распространение, которое получили марганецсодержащие низколегированные стали, объясняется относительно невысокой стоимостью и доступностью ферро- и силико-марганца — основных ферросплавов, которыми вводится в сталь марганец, а также тем, что марганец оказывает весьма благоприятное влияние на ряд свойств стали. Марганцевые стали в настоящее время являются почти единственным типом стали одинарного легирования. [c.41]

Для повышения свойств стали ЗОГ, в частности для повышения предела текучести, было рекомендовано вводить 0,02—0,05% титана [40]. Вопросы свариваемости марганцевой стали были детально, исследованы Я. С. Гинцбургом [41—44]. [c.42]

Стали с нитридным упрочнением. Нитридная или карбонитридная фаза наряду с карбидной может служить реагентом для измельчения зерна (в отдельных случаях весьма эффективно) и отчасти для вызова дисперсионного твердения. В горячекатаном состоянии наиболее заметное упрочнение марганцевой стали (типа 16Г2) оказывают нитриды ванадия, молибдена и вольфрама ( повышение предела текучести до 50%), но после нормализации степень упрочнения снижается до 20— 30% при одновременном существенном улучшении ударной вязкости при минусовых температурах (на уровне 4—6 кГ-м1см при —40°С). Не установлено упрочняющего влияния нитридов циркония, а нитриды алюминия незначительно упрочняют низколегированную сталь (примерно на 15%) [135]. Сопоставление механических свойств нормализованной стали с 0,15% С, 1,4% Мп и 0,9% Si при различном содержании нитридов алюминия приводится ниже [c.142]

Среднемарганцевая сталь в зависимости от сечения отливки и скорости охлаждения может иметь различную структуру и свойства. Среднемарганцевая сталь перлитного класса с содержанием 1,2—1,75% Мп и 0,15—0,30% С применяется для фасонных отливок и для профильного металла в авто- и тракторостроении. Марганцевая сталь склонна к перегреву, но, отличаясь лучшими механическими качествами по сравнению с углеродистой, представляет ценный материал для фасонного литья и в некоторых случаях может заменять низколегированные хромистые и другие стали. Среднемарганцевая сталь при богатейших месторождениях марганцевых руд в СССР может быть рекомендована для отливки большинства нагруженных деталей, обладающих повышенной вязкостью одновременно с износоустойчивостью (зубчатые передачи). [c.284]

Св-08ГА или Св-10Г2 (ГОСТ 2246—70) или пластинами из марганцевой стали 09Г2 (ГОСТ 5058—65). Металл шва, выполненного такими электродами, по механическим свойствам не уступает свариваемому металлу, хотя он и содержит значительно больше углерода. [c.271]

В станинах прокатных станов -свариваемое сечение имеет небольшую высоту при довольно значительной ширине. Поэтому электрошлаковую сварку станин в большинстве случаев выполняют пластинчатыми электродами. В качестве электродного металла применяют марганцевую сталь 09Г2 (ГОСТ 5058—65) или другую низколегированную сталь с малым содержанием углерода, например, 10Г2СД, ЮХСНД и ЮХГСНД. Эти стали легируют металл шва марганцем, кремнием и хромом и тем самым придают ему требуемые механические свойства при значительно меньшем содержании углерода, чем в свариваемом металле. Последнее обстоятельство имеет весьма важное значение, так как уменьшает вероятность появления трещин в металле шва. [c.281]

Для получения немагнитного сплава на железной основе необ ходимо сплаву придать устойчивую аустенитную структуру при комнатной температуре, что достигается введением в сталь никеля (25%) или марганца (12%). Наряду с аустенитной структурой немагнитная сталь должна иметь высокое удельное сопротивление и определенный уровень механических и технологических свойств Чисто аустенитная марганцевая сталь практически не обрабатывает ся режущими инструментами, а чисто никелевая — дорога и дефицитна. Поэтому прибегают к никелемарганцевым сталям (с заменой 1% никеля на 0,5% марганца) или к марганцевым сталям и чугу нам с добавкой элементов, повышающих обрабатываемость и вяз кость хрома, вольфрама, меди, алюминия. [c.140]

Рис. 65. Влияние температуры нагрева на механические свойства холоднодеформпро-ванной 18 / -ной марганцевой стали

Еышенной прочностью и упругостью. Так, например, хромокремне-марганцевая сталь 25ХГС содержит 0,22—0,30% углерода, 0,9— 1,2% кремния, 0,8— ,1% марганца и 0,8—1,1% хрома, серы и фосфора не более 0,03% для каждого, В термически обработанном состоянии она имеет следующие механические свойства временное сопротивление разрыву 80 кгс/мм , относительное удлинение 10%, ударную вязкость 6 кгс-лi/ л Основное затруднение при сварке сталей хромансиль состоит в том, что они склонны к закалке и трещинообразованию. [c.144]

С Повышением содержаиия углерода, начиная от 0,3%, сталь с 18% Сг и 9% Мп может быть полностью аустенитной, но при этом сильно уменьшается сопротивление коррозии, особенно межкристаллитной. Можно также получить аустенитную хромо-марганцевую сталь, не меняя количества углерода, за счет добавочного введения азота, однака коррозионные свойства таких сталей более низки, чем у хромо-никелевых аустенитных сталей. [c.520]

Наличие марганца в сталях повышает ударную вязкость и хладноломкость, обеспечивая удовлетворительную свариваемость. По сравнению с другими низколегированными сталями марганцевые позволяют получить сварные соединения более высокой прочности при зпакопе])оменных и ударных нагрузках. Введение в ии колегированные стали небольшого количества меди (0,3— 0,4%) повытнает стойкость стали против коррозии атмосферной и в морской воде. Для изготовления сварных конструкций низколегированные стали используют в горячекатаном состоянии. Термообработка значительно улучшает механические свойства стали, которые однако зависят от толщины проката. При этом может быть достигнуто значительное снижение порога хладноломкости. Поэтому в последние годы некоторые марки низколегированных сталей для производства сварных конструкций используют после упрочняющей термообработки. [c.208]

Разработанное новое безокислительное электродное покрытие без мрамора и жидкого стекла обеспечивает удовлетворительные технологические характерпстивги сварочных электродов, малую окисляемос гь алюминия электродного стержня и отсутствие увеличения конценграции кремния в наплавленном металле в сравнении с составом электродного стержня.. Это позволяет получать металл сварного шва, малосклониый к образованию горячих треш,ин, и удовлетворительные его механические свойства при сварке высоколегированных аустенитных марганцево-алюминиевых сталей. [c.200]

В зависимости от рода получаемого шлака электродные покрытия могут быть разбиты на кислые и основные. Важнейшим моментом, определяющим качество покрытия, является степень его раскислённости или окислительная способность образуемых им шлаков. Даже в условиях весьма эффективной защиты расплавленного металла от вредного внешнего воздействия атмосферного кислорода нераскис-лённые или слабо раскисленные шлаки могут насытить металл шва значительным количеством кислорода за счёт перехода свободных окислов из шлака в металл. Аналогичное явление может иметь место при использовании в покрытии рудных компонентов, которые при нагреве выделяют свободный кислород, например, марганцевая руда. В советской практике для многих марок толстопокрытых электродов применяются главным образом основные рас-кислённые покрытия, особенно при сварке легированных сталей. Для регулирования химического состава металла шва и его механических свойств в советской практике в подавляющем большинстве марок покрытых электродов, применяемых для сварки углеродистых и низколегированных конструкционных сталей, практикуется легирование через покрытие. Для этой цели используются в основном различные ферросплавы, которые одновременно осуществляют и другие функции в электродном покрытии (раскисление, создание мелкозернистости металла шва, повышение устойчивости дуги, улучшение технологических свойств шлака). [c.297]

Алюминий (порошок) — 2—5 гема ТИТ—10—12 глинозем—14—20 магне ЗИТ — 22—20 марганцевая руда — 2—5 мрамор — 3—8 плавиковый шпат — 20—30 полевой шпат — 3—8 рутил — 3—9 ферро марганец—0,2—2 ферросилиций — 0,2-ферротитан— 0,2—2,5. (Повышение механических свойств при сварке высокопрочных термообрабатываемых сталей). [c.98]

Однако марганцевый аустенит характеризуется хладноломкостью (КСи 0,3 МДж/м ) при низких температурах (ниже -100 °С), в то время как никелевый аустенит вплоть до -196 °С сохраняет достаточно высокую ударную вязкость (КСи 3 МДж/м ). Такое различие свойств никелевого и марганцевого аустенитов обусловлено существенно меньщими значениями энергии дефектов упаковки в марганцевом аустените (ориентировочно 0,075—0,06 Дж/м в интервале от 0 до -196 °С) по сравнению с никелевым ( 0,15 Дж/м ). Таким образом, можно регулировать способность аустенита к упрочнению при пластической деформации, изменяя энергию дефектов упаковки в нем посредством рационального легирования никелем и марганцем аустенитных сталей и сплавов. В сплавах с ГЦК решеткой (в том числе и в аустенитных сталях) энергия дефектов упаковки оказывает более существенное влияние на упрочнение, чем рассмотренные раньше виды взаимодействия дислокаций с легирующими элементами. Так, легирующие элементы в стали, снижающие энергию дефекта упаковки, повышают температуру начала рекристаллизации и сужают интервал кристаллизации. Скорость установившейся ползучести ГЦК металлов уменьшается с уменьшением энергии дефектов упаковки. Дефекты упаковки являются центрами выделения когерентных фаз (карбидов, интерметаллидов и др.) в аустенитных сталях и сплавах с ГЦК решеткой. Так, в закаленных аустенитных сталях с 1% ниобия (12Х18Н10Б) или с 1% титана (12Х18Н10Т) при высокотемпературной (-700 °С) выдержке на дефектах упаковки выделяются когерентно связанные с матрицей кубические карбиды МЬС и Т1С. Мелкодисперсные карбидные частицы (размером до 10 нм) препятствуют движению дислокаций, а также способствуют их размножению, что в конечном итоге приводит к повышению прочности стали (рис. 7.3). В то же время коагуляция кубических карбидов (Т1С, ЦЬС), выделяющихся на дефектах упаковки, протекает более медленно, чем карбидов (в том числе и [c.149]

Известно, что для уменьшения окисления какого-нибудь элемента из сварочной ванны иногда в состав флюса вводят окислы этого элемента. Так, например, при сварке обычных углеродистых сталей под марганцевым флюсом марганец не только окисляется, но, наоборот, восстанавливается железом из флюса. Выли предприняты попытки снизить окисление хрома при сварке нержавеющих сталей путем использования флюса, содержащего окись хрома (в пересчете на хром флюс содержал до 3,4% Сг). Переход хрома в металл шва несколько увеличился для проволоки от 84 до 92% для основного металла он остался без изменения — около 95%, но полностью устранить окисление хрома не удалось. Дальнейшее увеличение содержания окиси хрома во флюсе может быть и оказалось бы полезным, но оно не может быть допущено вследствие увеличения тугоплавкости флюса и ухудшения его технологических свойств. При ручной сварке открытой дугой степень окисления хрома зависит от двух основных факторов — наличия SiOa и ТЮа в покрытии и от длины дуги. [c.66]

Марганцевый аустенит обладает высокой способностью к наклепу в процессе холодной пластической деформации (см гл IV, п 5) Это свойство ярко проявляется в наибо лее распространенной износостойкой стали — высокомар ганцовистой аустеиитной стали 110Г13Л, или стали Гад-фильда [c.246]

Химическии состав и механические свойства метастабильных хромо марганцевых аустенитных сталей приведены в табл 30 Образование мартенсита в процессе механических испытании метастабильных хромо марганцевых аустенитных сталей обеспечивает им более высокие зна чения Ов и значительное снижение пластических характеристик по орав нению с более стабильным аустенитом стали 12Х18Н10Т Повышенная способность к упрочнению хромомарганцевых метастабильных аустенит ных сталей обусловливает значительно более высокую кавитационную стойкость этих сталей по сравнению со сталью 08X18Н8 стабильион в данных условиях воздействия (рис 148) [c.249]

Свойства оксидных протекторов можно изменять в широком интервале, добавляя небольшие количества других веществ или же изменяя их стехиометрический состав. Магнетит имеет хорошую электропроводность, но растворим в кислотах и содержит остаточный FeO, который наоборот слабо растворим в кислотах, но неэлектропроводен. Его электропроводность можно увеличить добавкой оксидов металлов более высокой валентности (ТЮг или ЗпОг). Н. Д. Томашовым, Г. П. Черновой и Л. П. Волковым исследован графито-пероксидно-марганцевый электрод в паре с нержавеющей сталью 1Х18Н9 в 40,5%-ной и 65%-ной серной кислоте при 45 С. Предложенный протектор оказался очень эффективным. Пассивация производилась даже при отношении поверхности стали к протектору, равном 30 1. Такой протектор можно применять для защиты химической аппаратуры. [c.124]

Исследования показали, что сопротивление аустенитных сталей микроударному разрушению в значительной степени определяется природой легирующих элементов и содержанием углерода [12, 47, 54]. Разные легируюш,ие элементы при различном их содержании в стали могут образовывать аустенит с различными свойствами, которые прежде всего проявляются в степени его стабильности и склонности к упрочнению при деформировании микрообъемов стали. Ранее показано, что в условиях микроудар-ного воздействия в процессе пластической деформации микрообъемов аустенита происходит его частичный распад с образованием мартенситной фазы. В этом случае значительно повышается сопротивление стали микроударному разрушению. Однако для некоторых аустенитных сталей это явление проявляется слабо. Стали со стабильной структурой аустенита разрушаются быстрее, чем стали с нестабильной структурой. Устойчивость аустенита зависит от состава стали и природы легирующих элементов. Например, никелевый аустенит более устойчив, чем марганцевый. [c.206]

Ограниченное число работ по изучению фазовых превращений в порошковых железомарганцевых сплавах, объясняется прежде всего большими трудностями при получении порошков железомарганцевых сплавов, которые возникают вследствие высокой химической активности марганца [204, 205]. Несколько работ посвящено поискам простого и надежного способа получения легированного м[арганцем железа методами порошковой металлургии термодиффузионное насыщение пористых железных прессовок [205] и порошков из точечных источников [206], диффузионное насыщение тонкого слоя железного порошка из твердой марганцевой засыпки [206], спекание смесей порошков железного железа и ферромарганца [205]. Последним способом Киффер и Бенисовский получали пористые спеченные марганцовистые стали с содержанием марганца от 2 до 16% и углерода от О до 2%, а также исследовали их механические свойства. Наиболее простой и экономичный метод получения качественной порошковой высокомарганцевой стали, близкой по составу к стали Гадфильда, был разработан авторами работ [199],— это спекание пористых прессовок из смеси порошков железа, ферромарганца и сажи и последующим динамическим горячим прессованием в штампе. [c.305]

В шлаках кислых покрытий преобладают окись кремния (5102) и рутил (Т102). Кислые шлаки обладают хорошими раскисляющими свойствами, но не предохраняют металл шва от выгорания легирующих элементов. Кислые покрытия содержат марганцевую руду, рутил (природный минерал, состоящий в основном из двуокиси титана), полевой шпат. Электроды с кислым покрытием применяют для сварки углеродистых и низколегированных сталей. [c.449]

При затвердевании чугуна белым 1—2% Мп не оказывают заметного влияния на первичную структуру. Как показано выше, в белом чугуне марганец концентрируется в карбидной фазе. Карбид марганца МпзС изоморфен с цементитом Ре С и образует с ним непрерывный ряд твердых растноров. Обычно полагают, что и в высокомарганцевых чугунах карбидная фаза представлена как (Ре, Мп)зС, хотя в работе [83] на основании морфологического анализа колоний карбидо-аустенитной эвтектики высказано предположение о возможности кристаллизации в чугунах, содержащих более 20% Мп, тригональ-ного карбида (Мп, Ре)7Сз. Однако и при меньших содержаниях марганца в первичной структуре отливок из белого чугуна наблюдаются некоторые особенности. Рентгенографические исследования цементита, выделенного из содержащих марганец сталей или чугунов [54, 84], выявили, например, сверхструктурные линии. Это позволяет сделать предположение, что атомы марганца вследствие большего сродства к углероду в первую очередь замещают в цементите те атомы железа, которые находятся на ближайших расстояниях от атомов углерода. Закономерное расположение атомов марганца, связанное с усилением гомеополярных связей в решетке марганцевого цементита, увеличивает анизотропию скорости роста и свойств его кристаллов. С этим следует [c.120]

По химическому составу жидких шлаков электродные покрытия можпо подразделить на кислые и основные. В шлаках кислых покрытий преобладает окись кремния SiOj. Кислые шлаки обладают хорошими раскисляющими свойствами, но через них нельзя в широких пределах легировать наплавленный металл в связи с интенсивным выгоранием легирующих примесей. В состав кислых покрытий входят марганцевая руда, полевой шпат, рутил (природный минерал, состоящий в основном из двуокиси титана) и т. п. Электроды с кислыми покрытиями (руднокислым, рутиловым и органическим) применяют для сварки углеродистых и низколегированных сталей. В шлаках основных покрытий преобладает окись кальция (СаО). Основные шлаки [c.281]

По химическому составу жидких шлаков электродные покрытия можно разделить на кислые и основные. В шлаках кислых покрытий преобладает окись кремния SiOj. Кислые шлаки обладают хорошими раскисляющими свойствами, но через них нельзя производить широкое легирование наплавленного металла в связи с интенсивным выгоранием легирующих примесей. В состав кислых покрытий входят марганцевая руда, полевой шпат, рутил (природный минерал, состоящий в основном из двуокиси титана) и т. п. Электроды с кислыми покрытиями (рудно-кислым, рутило-вым) применяется для сварки углеродистых и низколегированных сталей. В шлаках основных покрытий преобладает окись кальция СаО. Основные шлаки обеспечивают достаточно хорошее раскисление и позволяют вводить в металл шва значительные количества легирующих элементов. В состав основных покрытий входит мрамор, плавиковый шпат ( aFj) и ферросплавы. Электроды с основным покрытием (фтористокальциевым) применяют для сварки легированных и высоколегированных сталей. [c.308]

Получение аустенитной структуры добавкой одного только нике ля достигается в равновесных условиях введением его в количестве 25%, а повышение химической стойкости сплава наступает при 27%М1. Окисел никеля не образует защитной пленки. Сплавы нике ля с железом имеют невысокие механические свойства. Получение аустенитной структуры добавкой одного марганца требует меньшего его содержания (12%), но марганец имеет очень низкий потенциал и не образует пассивирующей пленки. Чисто марганцевые аустенит-яые стали обладают плохой обрабатываемостью и неудовлетвори тельными технологическими свойствами. Кремний и алюминий, так же как и хром, образуют защитную пленку окислов и способствуют образованию однофазной ферритной структуры, но кремнистые и алюминиевые стали имеют низкую вязкость и весьма плохие техно логические свойства. Поэтому использование кремния и алюминия как самостоятельных элементов, ограничено. Кроме того, пленка окисла алюминия растворима в ряде кислотных сред. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...