Анализ колонны

Для учета масштабного фактора были изготовлены модели различных конструкций диаметром 0,5 и 0,8 м и высотой 8 и 24 м (рис. 9-10). Последняя модель была изготовлена экспериментальным производством института (рис. 11) й смонтирована на Ангарском заводе БВК. Работы по колонным ферментаторам вели ст.науч. сотрудник Т.Ф. Бойко и научи, сотрудник В.В. Климов. Широким экспериментальным исследованиям моделей колонных ферментаторов предшествовал глубокий аналитический анализ колонных аппаратов, который показал целесообразность создания таких конструкций ферментаторов [7]. [c.259]

Визуальные наблюдения за поведением слоя в прозрачной колонне в диапазоне давлений до 4,1 МПа, а также анализ влияния давления на электрическое сопротивление слоев электропроводных частиц (графита) позволяют сделать следующие выводы. [c.48]

Также каждый год подвергают анализу в динамике накопленные за время эксплуатации скважин результаты геофизических исследований технического состояния обсадных колонн и цементного камня, возможных межпластовых перетоков, формируя на его основе базу данных. [c.177]

Численный пример и анализ результатов. Приведем результаты вычислений для общего случая, когда скорость возведения колонны конечна и учитывается влияние собственного веса. Модуль упругости и мера ползучести при- [c.158]

Исследование устойчивости стержней из композиционных материалов предусматривает учет ортотропии материала. Достаточно полный анализ однородных и многослойных анизотропных пластин содержится в работе Лехницкого [45]. Устойчивость ортотропных Колонн различных типов рассмотрена в ряде работ [12, 15, 31, 45, 56, 641. То же можно сказать и о сжатых в осевом направлении тонких цилиндрических оболочках [46, 56]. [c.122]

Анализ полученных результатов замера остаточных сварочных напряжений на наплавленных участках корпусов колонн до и после обработки ультразвуковым ударным методом, а также на основном металле и заводском сварном шве позволяет констатировать, что [c.37]

Анализ результатов замеров уровня остаточных сварочных напряжений до и после обработки ультразвуковым ударным методом показывает целесообразность применения данного комплексного метода при ремонте колонных аппаратов нефтехимических и других производств. [c.38]

Агрегатирование первого порядка. Сравнительный структурный анализ сосудов для аппаратов самого различного назначения (теплообменников, выпарных аппаратов, отстойников, мешалок, реакторов, автоклавов, ректификационных колонн и др.) доказал, что, несмотря на огромное разнообразие их типов, все эти сосуды могут быть запроектированы на основе различных сочетаний 12 элементов нескольких типо-размеров. Эти 12 элементов, обусловливающие агрегатирование первого порядка, представляют собой конструктивные нормали первого порядка к ним следует отнести обечайки (оболочки вращения), днища, крышки, фланцы аппаратов, фланцы трубопроводов, бобышки, штуцеры, лазы, люки, лапы, сальники аппаратов и сальники труб. [c.202]

Аналогичному сравнительному нормализационному анализу были подвергнуты также различные конструкции ректификационных колонн. Многообразие этих конструкций объясняется причинами, уже известными из предыдущего [c.215]

Мак-Алистер при анализе работы ситчатых колонн ввел выражение [c.160]

В последующих работах по дистилляции и абсорбции при анализе работы колонн так или иначе входит составная часть фактора гидродинамического состояния двухфазной системы в виде комплекса (L/G) " X X (Тг/Тж) ", представляющего отношение кинетических энергий жидкостного и газового потоков. [c.160]

Примененный первоначально при изучении работы насадочных колонн этот комплекс введен также для анализа работы тарельчатых колонн, перемешивания и волнообразования на тарелках [c.160]

НОВЫЙ МЕТОД АНАЛИЗА ПРОЦЕССОВ ХИМИЧЕСКОЙ СОРБЦИИ В НАСАДОЧНЫХ КОЛОННАХ [c.330]

Для тепловых и конструктивных расчетов и для анализа процессов тепло- и мас-сообмена в ректификационных колоннах для перегонки бинарных смесей в большинстве случаев пользуются фазовыми диаграммами (/, х) или диаграммами равновесия (у, д ). Для построения этих диаграмм пользуются или данными по упругости паров этих жидкостей (подсчитывая значение Ха и Уа по формулам) или данными равновесных составов, соответствующих составу бинарной смеси (табл. 9-9). [c.586]

Класс VI. Ранг 16. Размеры колонн или соотношение h d. Размеры ионообменных колонн, применяемых при использовании ионообменных процессов в различных отраслях народного хозяйства, очень разнообразны. На практике встречаются соотношения h d h — высота колонны, d — диаметр) от 1 1 в технологических процессах до 20 1 в хроматографическом анализе. [c.92]

Анализ конструктивного исполнения сорбционных аппаратов, используемых в американских научных центрах по переработке актинидов, свидетельствует о том, что используются в основном аппараты колонного типа, изготовленные из стекла и нержавеющей стали. Отдельные узлы установок выполнены [c.304]

Метод анализа устойчивости, основанный на рассмотрении функционала потенциальной энергии, называют энергетическим. Наряду с этим в теории устойчивости упругих (вообще -деформируемых) систем широко применяют так называемый статический метод. Идея этого метода восходит к работам Эйлера, который определял критическую силу как силу, требующуюся для самого малого наклонения колонны [6]. Критическая сила (или, в более общем случае, параметр группы сил) определяется как наименьшее значение силы, при котором наряду с невозмущенной формой равновесия появляются смежные, весьма близкие к ней формы равновесия. [c.478]

При затвердевании чугуна белым 1—2% Мп не оказывают заметного влияния на первичную структуру. Как показано выше, в белом чугуне марганец концентрируется в карбидной фазе. Карбид марганца МпзС изоморфен с цементитом Ре С и образует с ним непрерывный ряд твердых растноров. Обычно полагают, что и в высокомарганцевых чугунах карбидная фаза представлена как (Ре, Мп)зС, хотя в работе [83] на основании морфологического анализа колоний карбидо-аустенитной эвтектики высказано предположение о возможности кристаллизации в чугунах, содержащих более 20% Мп, тригональ-ного карбида (Мп, Ре)7Сз. Однако и при меньших содержаниях марганца в первичной структуре отливок из белого чугуна наблюдаются некоторые особенности. Рентгенографические исследования цементита, выделенного из содержащих марганец сталей или чугунов [54, 84], выявили, например, сверхструктурные линии. Это позволяет сделать предположение, что атомы марганца вследствие большего сродства к углероду в первую очередь замещают в цементите те атомы железа, которые находятся на ближайших расстояниях от атомов углерода. Закономерное расположение атомов марганца, связанное с усилением гомеополярных связей в решетке марганцевого цементита, увеличивает анизотропию скорости роста и свойств его кристаллов. С этим следует [c.120]

ГОСТ 8732-70 материал по исполнительной документации — сталь 20 по ГОСТ 8732-70. Байпасная линия разрушилась на отдельные фрагменты неправильной формы с линейными размерами от 180 до 1300 мм при пуске компрессора. Ультразвуковая толщинометрия восемнадцати фрагментов байпаса показала, что толщина стенки трубы составляла 8,8-11,1 мм. Твердость металла — 206-215 НВ. Для установления очага разрушения фрагменты были обмерены, промаркированы, и в соответствии с линиями разрыва была разработана схема разрушения. На всех представленных фрагментах изучен характер изломов и определены направления распространения трещин, анализ которых позволил предположить, что очаг разрушения находился в сварном шве приварки байпасной линии к крану. Из этого шва были отобраны темплеты для исследования причин зарождения и развития разрушения. Установлено, что очагом разрушения явился участок сварного шва длиной - 50 мм, от которого началось лавинообразное развитие магистральных трещин с многочисленными разветвлениями и изменениями направлений. При изучении рельефа излома сварного шва были выявлены три зоны 1 — первоначальная трещина длиной до 45 мм и глубиной до 7 мм с очагами разрушения в дефектах сварки (подрез, несплавления) 2 — трещины, развившиеся в процессе эксплуатации байпасной линии 3 — долом с гладким срезом. Микроструктурный анализ показал, что начальная трещина развивалась в корневом шве по линии сплавления. В ходе анализа химического состава металла было установлено, что материал байпасной линии соответствовал стали 75 по ГОСТ 14959-79, на основании чего было сделано предположение, что для монтажа байпаса был использован участок трубы из обсадной или технической колонны марки Л, применяемой при обустройстве скважин. Механические свойства и хими- [c.53]

Рассчитывая колонну на усто1шивость, необходимо, очевидно, принять во внимание то обстоятельство, что при отклонении колонны от вертикали равнодействующая сила не сохраняет неизменным свое направление и критическую силу необходимо вычислять с учетом угла поворота цепей, передающих усилие на колонну. Конечно, схема здесь получается более сложной, чем для шнурка, перекинутого через блок, но она вполне поддается анализу. А главное, в подобных случаях всегда можно, не производя выкладок, определить, в какую сторону изменится величина критической силы по сравнению со случаем силы неизменного направления. [c.136]

При капитальном ремонте скважин контролируют коррозионное состояние оборудования визуально. Визуальному контролю подвергаются все доступные поверхности и в первую очередь подземного оборудования и наружние поверхности насосно-компрессорных труб. Из насосно-компрессорных труб вырезают катушки (как правило, из верхней, средней и нижней частей колонны) для более тщательного анализа коррозионного состояния, в том числе и для механических и металлографических исследований состояния металла. При повторных спусках бывшего в эксплуатации оборудования требуется проведение особенно тщательной ревизии. [c.145]

Представляют интерес результаты эксергетпческого анализа синтеза аммиака, приведенные в журнале Химическая промышленность (1982, № 5). Из теплового баланса ЭХТС следует, что в колонне синтеза аммиака, водоподогревателе и теплообменных аппаратах потери энергии близки нулю. Из эксергетического же анализа следует противоположный вывод — наибольшие потери эксергии оказываются в колонне синтеза (22,6% от всех потерь) они выше, чем в компрессоре (16%) и газовой турбине (20%), что объясняется большой необратимостью протекающей в колонне синтеза аммиака химической реакции. Общие потери в колонне синтеза аммиака, водоподогревателе и теплообменниках составляют почти половину всех эксергетических потерь ЭХТС. Потери эксергии в колонне синтеза аммиака можно значительно уменьшить за счет повышения температуры в одной из ее зон, так как это мероприятие позволило бы более эффективно использовать теплоту реакции и выдать на сторону пар более высоких параметров. [c.322]

Рассмотрена задача о минимизации перемещения верхнего Сечения колонны, возводимой с детерминированной или случайной скоростью. Изучены задачи ироектирования армированных балок при ограничениях по прочности или по жесткости. Задачи оптимального,""проектирования балок по жесткости исследованы в минимаксной и стохастической постановках. Далее решена задача об усилении полого вязкоупругого цилиндра многослойной обмоткой. Изучены оптимальные формы стареющих вязкоупругих тел при их простом нагружении. Для каждой из перечисленных задач оптимизации конструкций выведены соотношения, определяющие решение в общем случае, приведен их анализ и рассмотрен (численно или аналитически) вид оптимальных форм для конкретных ситуаций. Отметим, что модель неоднородно-стареющего упругоползучего тела служит, в частности, для адекватного отражения картины распределения возрастов материала. По этой причине функция, характеризующая процесс неоднородного старения в теле, может рассматриваться как управление. Выбор указанного управления может осуществляться, например, из условия оптимальности характеристик прочности и жесткости. Указанное обстоятельство является источником постановки ряда принципиально новых задач оптимизации конструкций. [c.10]

Численный пример и анализ результатов. Приведем результаты расчетов. На рис. 4.2.2—4.2.5 показан оптимальный верти- кальный профиль армиройанной колонны с квадратным попереч- [c.179]

Исследование проведено на образцах из алюминиевого сплава системы Al-Si-Mg- u, испытанных на изгиб с вращением. Условно излом в зоне развития усталостной трещины был разделен на два участка (см. рис. 3.17) площадки (поверхности мезотуннелей без контактного взаимодействия) и склоны (перемычки между мезотунне-лями), которые названы соответственно зонами 1 и 2. Отсутствие контакта берегов усталостной трещины в зоне 1 идентифицировали по наличию неповрежденных усталостных бороздок. В процессе анализа было осуществлено травление участков излома ионами аргона в колонне спектрометра. Все методические особенности тарировок при травлении могут быть взяты из [88, 89]. [c.157]

Таким материалом явился сплав Ti-1100, имеющий следующий состав Ti, А1 — 6 %, Sn — 2,8 %, Zr - 4 Mo - 0,4 Si - 0,45 О - 0,07 и Fe - 0,03 % максимум [64, 65]. Используемый режим термообработки приводит к среднему размеру р-зерен около 615 мкм и размером а-колоний около 45 мкм. Испытания были выполнены на компактных образцах толщиной 10 мм при нагреве до 593 °С с вариацией частоты нагружения формой цикла, включая выдержку под нагрузкой 10 Гц 10 с-10 с, 100 с-100 с, 10 с-150 с-10 с и 10 с-300 с-10 с. Оказалось, что при частоте 10 Гц и 10 с-10 с в области скоростей роста трещин более 10 м/цикл до KИH м / скорость выше для большей длительности цикла, а далее они совпадают. Оба других сопоставляемых по форме и длительности цикла нагружения дают почти одинаковый результат по скорости роста трещины. Выполненный фрак-тографический анализ показал наличие развитого внутризеренного скольжения без формирования усталостных бороздок с элементами межзеренного разрушения. При этом был сделан вывод о том, что процесс ползучести не играет заметную роль в исследованной области длительностей цикла нагружения при нагреве материала. [c.360]

Хотя интерес к разработке систем эвтектических композитов, способных выдерживать высокие напряжения и высокотемпературную газовую коррозию в газотурбинном двигателе, был очень велик, мало внимания уделялось анализу деформадии и механизма разрушения этих направленных микроструктур. То немногое, что было сделано, по-видимому, удовлетворяет общей картине и согласуется, в основном, с тем, что высокотемпературные механические свойства направленных эвтектических композитов существенно снижаются, если имеются некогерентные границы или участки ненаправленной микроструктуры. Проведя сравнительное исследование сплава Ag— u в равноосной и пластинчатой формах соответственно с некогерентными и полукогерентными границами, Кляйн и Ли [40] нашли, что материал с полукогерентными границами имеет повышенные высокотемпературные свойства. Действительно, интенсивное проскальзывание по некогерентным границам зерен делает равноосный эвтектический сплав сверхпла-стичным. Разрушение эвтектики NiAl—Сг по границам колоний также может свидетельствовать о более низких механических свойствах некогерентных границ [61]. [c.382]

Причина повышенной чувствительности к трещине материала плавки А по сравнению с плавкой Б заключалась в наличии в нем крупных скоплений грубых включений, что подтвердилось микрофрактографическим исследованием на поверхности изломов образцов, вырезанных из разрушившейся детали и других деталей той же плавки, наблюдались колонии грубых включений, между которыми располагаются микроучастки малопластичного разрушения, в то время как на изломах образцов из деталей плавки Б такие скопления не наблюдались, микростроение излома пластичное, ямочное (рис. 88). Локальный рентгеноспектральный анализ показал существенную неоднородность распределения никеля, железа и кремния. При среднем содержании кремния 0,24% в отдельных зонах материала аварийной детали его содержание достигает 0,76%, в материале плавки Б максимальное значение содержания кремния составляло 0,37% Отрицательное влияние таких факторов, как наличие металлургических дефектов или концентраторов напряжений в виде забоин или рисок, особенно заметно проявляется при действии высоких рабочих напряжений. Так, в очаге усталостной трещины в детали из сплава Д1 был обнаружен дефект в виде шлакового включения (рис. 89, а). Микрофрактографический анализ показал большое количество интерметаллидов на поверхности излома в области очага разрушения (рис. 89,6). Развитие излома характеризовалось последовательным возникновением дополнительных очагов, также связанных со скоплениями включений. 116 [c.116]

Нагружение образцов - в малоцикловой области при степени деформации 0,27% осуществляли путем кругового изгиба предварительно изогнутых образцов. Частота нагружения равнялась 8 циклам в минуту (соответствовало числу качаний балансира штанговой колонны). Изменение микроискажений решетки, вызванных усталостью, изучали путем последовательного съема образцов, наработавших определенное число циклов нагружения, и их рентгеноструктурного анализа на установке УРС-60 по методу моментов в камере КРОС-1 с [ использованием железного анода. Опыты показали, что серийная сталь 20Н2М по сравнению [c.251]

После исходной термической обработки структура стали 12ХГНМФ состоит из равноосных ферритных зерен и перлитных колоний (рис. 3, а). Размер ферритного зерна составляет 5—10 мкм. Перлитные колонии имеют характерную строчечную структуру. Вид перлитных колоний сохраняется после старения без напряжения и под напряжением. Карбидные частицы в перлите равноосны или слегка вытянуты, наблюдается тенденция к выстраиванию их в цепочки. Значительной коагуляции карбидных частиц в результате старения под напряжением не обнаружено. В феррите залегают характерные длинные пластины цементита, наличие которого в стали 12ХГНМФ подтверждается также данными рентгеноструктурного фазового анализа. [c.104]

Резкое ухудшение анализа отходящего кислорода из верхней части конденсатора. Регулировка технологического процесса не улучшает качества кислорода Разделительная (ректифи Поврежден конденсатор (нарушена герметичность) кационная) колонна Произвести полный отогрев колонны, испытание нижней и верхней колонны в отдельности согласно рабочей инструкции. Определить места пропусков и ликвидировать повреждения путем пайки мягким припоем (ПОС 40 ПОС 30) [c.930]

Формула (1- 10) описывает результаты опытов, проведенных при псевдоожижении частиц катализатора крекинга и стеклянных шариков (узких фракций от 63—75 до 105—150 мкм) в насадках из шариков (тнас=0,41-н0,48) и сетчатых цилиндров ( тнас = = 0,96-н 0,99) различных размеров. Диаметр колонны был равен 80, а высота 500 мм. В опытах интенсивность перемешивания оценивалась по анализу проб материала, периодически извлекавшегося из контрольной точки в нижней части слоя после мгновенной подачи меченых цветом (или химически) частиц на поверхность слоя. Разброс опытных данных виден на рис, 1-6. [c.30]

Из анализа экспериментальных даннь х, а также в соответствии с уравнением (20) следует, что перенос вещества под действием термодинамической силы прямо пропорционален градиенту от квадрата скорости потока. В длительной колонне при радиусе вращающегося цилиндра в 42,3 мм м зазоре 0,25 мм градиент от квадрата скорости при [c.24]

Кинетика. Для систем с малой скоростью экстракции и большой продолжительностью отстаивания наиболее подходяш,ими являются, по-видимому, смесители-отстойники. Продолжительность контакта в данном случае можно регулировать рециркуляцией фаз в смесителе. Самые широкие возможности выбора оборудования представляются при использовании систем с высокой скоростью экстракции. Однако при плохом отстаивании здесь вероятно целесообразно использовать такие аппараты, как колонны Mix o и ЭВД. При высокой скорости экстракции и хорошей коалесценции можно использовать пульсационные колонны. Однако, поскольку скорость процесса зависит от условий перемешивания и размеров капель, а размер капель и продолжительность перемешивания в свою очередь влияют на скорость коалесценции, то выбор наиболее подходяш,его экстрактора является трудной задачей и должен проводиться с тш,ательным анализом всех данных. [c.85]

Ситовой анализ исходной пульпы часто свидетельствует о том, будут ли образовываться и в каком количестве межфазные взвеси [М. На опытной установке проведены испытания пульсационной колонны при экстракции предварительно гидроциклонированных пульп от сернокислотного выщелачивания руды Эллиот Лейк. В процессе экстракции образовались межфазные взвеси, количество которых зависело от тонины помола руды. В табл. 28 показано влияние тонины помола на образование минеральных взвесей и содержание экстрагента в неотмытых взвесях. В связи с небольшим количеством взвесей, содержащихся в нижнем сливе гидроциклона, анализ их не проводили. Потери экстрагента с верхним сливом гидроциклона (70 % —74 мкм) были высокими и составили [c.315]

Металлографический анализ образцов немодифици-рованного синтетического чугуна, выплавленного из стальной стружки со степенью эвтектичности 0,85—1,00, показывает, что с увеличением эвтектичности длина графитовых включений закономерно увеличивается от 95 до 130 мк, т. е. остается в пределах класса Гд1 (рис. 52). Распределение графита изменяется от изолированных включений до колоний средней и малой степени изолированности (Гр1 — Гр4). Розеточный (Гр7) и междендри-тный точечный графит (Гр9) обычно появляются в центре образца. Форма включений графита в основном пластинчатая мало-и среднезавихренная (Гр1—Гр2). Площадь, [c.117]

Приведены результаты исследования по определению критерия для разделения в пробах промышленного электролита и опытного расплава двух видов металла растворенного и диспергированного алюминия. С этой целью пробы исследовали на растровом микроскопе и затем подвергали ситовому анализу. Показано, что капельки металла, полученного за счет диспропорционирования субиойов алюминия, образуют отдельные колонии с размером капель не более 100 мкм. Диспергированный металл находится только в виде отдельных капель. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...