Граничные условна

Для газа при х = О примем граничное условне неподвижной стенки [c.358]

При д =0 удовлетворяется граничное условне, поставленное в задаче (в реальной ситуации, конечно, имеют дело с вещественными частями указанных экспонент однако вследствие линейности уравнения теплопроводности (10.2) можно решать уравнение для комплексных величии, а в конечном ответе брать вещественную часть). [c.148]

V (df dx) откуда найдем граничное условно [c.294]

Радиальные подшипники. Расчет на нагрев подшипников, работающих в режиме граничного трения, сводится к определению величины условного коэффициента qv, который считается основной характеристикой тепловой напряженности подшипниковой сборочной единицы. [c.322]

Из условности равновесий вытекает важная для теоретической термодинамики возможность рассматривать неравновесную систему как равновесную, но при измененных определе-ным образом свойствах внешней среды или граничных поверхностей. Так у неравновесной гетерогенной системы, состоящей из внутренне равновесных частей, достаточно изменить свойства граничных поверхностей подсистем, изолировав их, чтобы [c.36]

В остальных случаях (при полусухом, или граничном, трении) выполняют условный расчет по условию износостойкости и удовлетворительного температурного режима работы. [c.380]

Рассмотрим теплопроводность в полупространстве (х > 0) н начнем со случая, когда на граничной поверхности л = О поддерживается заданная постоянная температура. Эту температуру мы примем условно за нуль, т. е. будем отсчитывать от нее температуру в других точках среды. [c.286]

На рис. 40 изображен график функции erf g. С течением времени распределение температуры по пространству все более сглаживается. Это сглаживание происходит таким образом, что каждое заданное значение температуры перемещается вправо пропорционально. Последний результат, впрочем, заранее очевиден. Действительно, рассматриваемая задача определяется всего одним параметром — начальной разностью температур Гц граничной плоскости и остального пространства (положенной выще условно равной единице). Из имеющихся в нашем распоряжении параметров Го и и переменных х и t можно составить [c.287]

Области пограничного слоя и внешнего потока, хотя н рассматриваются в расчете отдельно, не являются изолированными и границу между ними можно провести лишь с определенной степенью условности. В некоторых задачах необходимо учитывать обратное влияние пограничного слоя на внешний поток, граничные параметры которого входят в расчетные соотношения пограничного слоя. [c.357]

Такая зависимость дает возможность построить фиктивную стенку, в которой толщины слоев будут пропорциональны соответствующим термическим сопротивлениями, а внешние термические сопротивления теплоотдачи 1/ai и 1/аг учитываются введением двух условных граничных слоев соответствующей толщины. Сущность метода поясним на примере трехслойной стенки. [c.32]

Переход от течения сплошной среды к свободному молекулярному течению происходит постепенно. Поэтому указанные граничные значения числа Кп в значительной степени являются условными. Например, считают, что для выпуклого тела свободный молекулярный режим должен наступать при значениях числа Кп, более низких, чем для аналогичного тела, но вогнутого. [c.260]

Для вычислений по этой формуле необходимо прежде всего задаться подходящей функцией / (х), стремясь возможно лучше отразить ожидаемую форму свободных колебаний и заботясь об удовлетворении граничных условий. После этого путем умножения функции / (х) на известную по условиям задачи функцию т (х) определяется условная нагрузка т/, а затем известными методами сопротивления материалов находятся вызываемые указанной условной нагрузкой изгибающие моменты ЛI ЗJ,. Теперь остается вычислить выражения, входящие в числитель и знаменатель формулы (II.39). [c.39]

Определим теоретически возможные пределы изменения расхода воздуха для испарительного охлаждения воды при пониженном давлении в контактном аппарате. С этой целью рассмотрим идеальный контактный аппарат, в котором охлаждение воды происходит только з-а счет ее испарения. Условно примем, что воздух в этом аппарате насыщается до 100 %, не изменяя своей температуры, равной температуре поступающей воды, которую, как характерную для компрессоров и конденсаторов холодильных машин, примем равной 35 С. Найдем удельный расход воздуха g для отводимого теплового потока Q = 1,16 кВт в зависимости от давления в аппарате. Для расчетов принимаем следую цие граничные условия верхнее давление Я = Ра = 1-10 Па — атмосферное давление, соответствующее режиму работы градирен нижнее давление Р Р — = 5700 Па — давление, соответствующее режиму работы вакуумного аппарата с кипением воды при температуре tn, равной 35 °С. [c.139]

Пучки первых двух типов можно условно разделить на две группы — тесные и раздвинутые. Граница между этими группами приблизительно лежит в интервале значений относительного шага sld—, —1,4. Ниже (см. 3) более четко обосновывается выбор этой границы, которая помимо sjd зависит в некоторой степени и от других параметров, в частности, для высокотеплопроводных теплоносителей, каковыми являются жидкие металлы, — от граничных условий. [c.164]

В расчетах по предлагаемой схеме считается, что тепло передается только молекулярной теплопроводностью, а материальный перенос осуществляется только молекулярной диффузией. В общем случае тепло- и массообмен между поверхностью шара и окружающей средой—явление более сложное из-за конвективного переноса и наличия турбулентного граничного слоя. Используя в расчете молекулярные коэффициенты переноса тепла и вещества в общем случае, мы должны ввести представление об условной толщине пограничного слоя, т. е. [c.59]

Гидравлическое моделирование нестационарных тепловых процессов рассмотрим для случая теплопередачи через однослойную стенку, которая с одной стороны нагревается, а с другой— охлаждается средами различной температуры. Теплообмен стенки со средами происходит согласно несимметричным граничным условиям третьего рода (см. гл. 4). Разобьем условно рассматриваемую стенку на ряд элементарных слоев и каждый слой заменим пьезометром, которые соединим между собой. В результате имеем цепочку сообщающихся между собой пьезометров. Если на концах такой гидравлической цепи присоединить емкости с жидкостью, то получим гидравлическую модель (рис. 5-2). [c.198]

Условно разобьем рассматриваемое твердое тело плоскостями, параллельными координатным плоскостям, на элементарные объемы и каждый элементарный объем заменим электрической ячейкой яз сопротивлений г, емкостей Са и индуктивностей /оэ. К границам модели присоединим граничные сопротивления Rn (рис. 8-3). [c.315]

В эксергетическом методе анализа определенную часть установки отделяют (рис. 3-1) от остальных условными граничными сечениями п и и определяют потоки [c.42]

Граничные условня, калибровочная инвариантность. Вычисления плотности тока с помощью теории возмущений были произведены для бесконечной среды. Возникает вопрос о том, как применить эти результаты к телу конечных размеров. Предположим для простоты, что тело является односвязным обобщение на случай многосвязных тел производится так же, как и в теории Лондона (см. п. 13) ). [c.722]

На поверхности обтекаемого тела для газовой фазы ставилось условие ненротекания v = О), а для дисперсно граничное условне нуясно только на передне/г новерхиости со стороны набегающего потока, ибо )та остальных поверхностях частицы отсутствуют. На указанной переднеii поверхности для частиц ставилось условие отражения (1.4.15), которое в случае ненулевого коэффициента отражения приводит к по- [c.389]

Если поле температуры стационарное, то ДГ = О и тогда функция напряжений является бигарионической. Нагрузку по боковой поверхности можно считать отсутствующей, следовательно, граничные условня для функции напряжений будут однородными. Тогда в односвязном цилиндре напряжения о , а у, Тху равны нулю (для любого стационарного поля). Этот результат принадлежит Н, И, МусхелишБили [18 . [c.117]

Пример 7. Изгиб трубчатого компенсатора моментом (рис. 17). Примем следующие граничные условня [c.807]

Граничные условня имеют вид dw [c.207]

Для того чтобы уравнение (3-11) было решением поставленной задачи, его нужно подчинить начальным и граничным условиям. Подчиняя уравнение (3-11) граничным условням при л =0 [c.77]

Эти 49 уравнений содержат 51 неизвестную величину — тел пературы на каждом интервале времени, поэтому система дополн5 лась еще двумя уравнениями выражающими граничные условн [c.212]

На поверхности раздела сред, гдо возможны разрывы Е, Н, О и В, пз ур-ний (2) — (5) предельным переходом получаем конечноразностпые граничные условня, к-рыми должны быть дополнены ур-ния (1) [c.124]

Отсюда граничное условно можот Гыть записано в впде [c.174]

Когда в жидкости имеются твердые тела или ограничивающие ее твердые или свободные границы, необходимо сформулировать соответствующие граничные условня.На свободной или на внутренней поверхности раздела двух разных жидкостей должно выполняться условие непрерывности вектора напряжений [46]. Наличие свободной поверхности или границы раздела налагает дополнительные значительные трудности на решение задач гидродинамики, поскольку положение и форма свободной границы заранее не известны. Формулировка условий на твердых неподвижных границах связана с результатами многих тщательных экспериментов, выполненных в XIX в. [65]. [c.33]

Расчет подшипников скольжения, работающих в условиях полужидкостной и граничной смазки условно ведут по допускаемому среднему давлению [р] на трущихся поверхностях (этот расчет гарантирует невьщавливаемость смазочного материала) и по допускаемому произведению [pv ] среднего давления на скорость скольжения v, т. е. окружную скорость цапфы (этот расчет гарантирует нормальный тепловой режим и отсутствие заедания). Среднее давление в подшипнике предполагается равномерно распределенным по диаметральному сечению цапфы (рис. 13.7) и равным [c.225]

Линию наименьшей устойчивости В. К. Семенченко называет квазиспинодалыо. В точках квазиспинодали флуктуации достигают при данных условиях наибольшего значения и система превращается в смесь флуктуационных зародышей обеих граничных (далеких от этого состояния) фаз — квазифазу или мезофазное состояние , не теряя своей макроскопической однородности. Поскольку минимум устойчивости является поворотной точкой в отношении изменения свойств фаз, он до некоторой степени аналогичен точке фазового перехода второго рода и условно его можно считать за точку закритического перехода. При этом, конечно, не нужно забывать, что закритический переход происходит на конечном интервале Т, р п других термодинамических сил. Поэтому в условной точке закритического перехода не происходит скачков энтропии, объема и других j , а только их быстрое изменение. Работа и удельная теплота перехода также равны по этой причине нулю. Сами коэффициенты устойчивости изменяются также непрерывно, а не скачком в этом состоит отличие закритических переходов от ФП II рода по Эренфесту. [c.248]

Функциональная и системная части пакета ПОТОК. Пользователь общается с пакетом на языке директив. Первая группа директив предназначена для формирования начальных и граничных условий задачи. Понятие начальных и граничных данных условно. Если речь идет о расчете газа в сопле, контур которого задан, или в струе, истекающей из сопла, то начальные данные задаются на некоторой линии. Она может быть характеристикой, сечением х = onst или произвольной пространственно-подобной линией для Х-гиперболической системы газовой динамики. В задачах о профилировании контура сопла необходимо, чтобы удовлетворялись условия на выходе. Типичной является задача профилирования контура сопла с плоской звуковой поверхностью и заданным потоком на выходе (см. рис. 8.1, б). Здесь под начальными данными (начальными полями) понимают данные на замыкающей характеристике D. [c.221]

Ясно, что кривую депрессии АВ легко можно было бы построить по уравнению (17-88), относящемуся к одиночному колодцу, если бы нам был известен не только расход Qi, но была бы известна еще и одна глубина (й ) в каком-либо месте данного условного фильтращюнного потока. Однако глубина h нам не задана. И11 ея это в виду, с целью использовать поясненные фиктивные потоки, мы далее вводим в расчет особое пограничное условие (относящееся к точке М, показанной на рис. 17-31 в этой граничной точке, как видно будет из дальнейшего, сумма квадратов глубин, относящихся к отдельным фиктивным потокам, является нам заданной, что является достаточным для решения рассматриваемой задачи). Отметив это обстоятельство, обозначим теперь через hy, /ij, Л3 глубины в точке а (на вертикали а —а), относящиеся к трем показанным на чертеже фиктивным потокам (см. рис. 17-30). [c.561]

При недостаточной смазке и малой угловой скорости вала подшипники скольжения работают при граничной смазке и без смазки (участок /о — I, см. рис. 15.1). В этих режимах расчет подшипников выполняют условно по двум показателям среднему давлению р между цапфой и вкладьппем и произведению pv. Расчег по р гарантирует невыдав]н1ванпе смазки и представляет соЬой расчет на износостойкость. Расчет по pv гарантирует нормальный тепловой режим, т. е. отсутствие заедания, и представляет собой расчет на теплостойкость. Для ограничения износа и нагрева необходимо выполнить условия [c.304]

Для уяснения сущности метода конечных разностей рассмотрим расчет стационарного температурного поля в двухмерной области, показанной на рис. 15.1, при заданных начальных и граничных условиях. Разобъем эту область прямоугольной сеткой на элементы с размерами (шагом сетки) Ах и Ку (элементарные ячейки). Полагаем, что теплоемкость каждого элемента с условной толщиной, равной единице, срАхАг/ 1 сосредоточена в центре элемента — его узловой точке. Все узловые точки элемента можно разделить на внутренние, окруженные со всех сторон другими узловыми точками, и граничные, принадлежащие элементам, соприкасающимся с границей области Г, которую приближенно заменяют другой границей Г, проходящей через ближайшие к границе Г узлы сзтки. " - [c.188]

При составлении уравнения теплового баланса предполагается, что теплоемкость каждого элемента сосредоточена в соответствующей узловой точке, а передача теплоты между ними осуществляется через условные теплопередающне стержни. По каждому стержню должно проходить такое количество теплоты, которое в действительности проходит через элементарную ячейку. Для каждой граничной узловой точки можно записать (рис. 15.2) [c.190]

В теории механических колебаний балок из композиционных материалов, а также других конструкций можно выделить два основных направления (они обсуждаются в работах [34, 1 ]) метод эффективных модулей и метод эффективных жесткостей. Согласно первому методу композиционный материал в задачах динамики рассматривается как однородный и ортотроппый (свойства такого условного материала соответствуют исходному материалу), а согласно второму — по упругим постоянным волокон и связующего и геометрическим параметрам находят эффективные жесткости . Эти методы приводят к различным уравнениям движения. и граничным условиям. Значение метода эффективных жесткостей заключается в возможности описывать волновую дисперсию, кроме того, он более эффективен в задачах о распространении волн. Проблема распространения волн в композиционных материалах здесь не обсуждается. Отметим только, что она рассмотрена в работах [40, 6, 16, 82]. В задачах динамики конструкций из композиционных материалов метод эффективных жесткостей получил более широкое распространение. Для балок из слоистых композиционных материалов наиболее эффективна разновидность метода, которая изложена в работе [77] и описана ниже.. [c.138]

Расчеты подшипников скольжения для работы в условиях граничного трения — условный расчет по допукаемым давлениям или по произведению pv, для работы в режиме жидкостного трения — гидродинамический расчет для быстроходных подшипников — тепловой расчет качения — для статически нагруженных по допускаемой статической нагрузке для вращающихся под нагрузкой — на долговечность. [c.145]

Деталь является замкнутым ограниченным точечным множеством. В детали будем различать поверхность — множество граничных точек, и тело — множество внутренних точек, условно объединенное с множеством граничных точек. Поверхность детали состоит из одной или нескольких граней Gj. Гранью является принадлежащий поверхности детали отсек элементарной поверхности — плоскости, поверхности второго порядка, вращения и др. Элементарную поверхность Q,-, котор ойинцидентна грань, называют носителем грани. На носителе Q,- область грани G,- отделяется граничными контурами от остальной поверхности носителя. Граничные контуры граней машиностроительных деталей являются жордановыми кривыми, т. е. кусочно-аналитическими кривыми, не имеющими самопересечений. [c.48]

Геометрический объект является замкнутым точечным множеством. В ГО будем различать поверхность — множество граничных точек, и тело — множество внутренних точек, условно объединенных с множеством граничных точек. Поверхность ГО состоит из одной или нескольких граней G,, которые являются отсеками поверхностей — плоскостей, поверхностей второго порядка, вращения и т. д. Область грани G/ отделяется от остальной поверхности граничными контурами Л/,-, которые представляют собой жордановы кривые, т. е. кусочно-аналитические кривые без самопересечений. Граница грани G, задается ребрами R, проходящими через вершины V геометрического объекта в порядке обхода грани. Поскольку вводимые понятия носят топологический характер, то без потери общности будем в дальнейшем рассматривать произвольные ГО, в которых поверхности аппроксимированы кусочно-линейно. Примитивом, вслед за работой [1281, будем [c.132]

Практически же в качестве указанного граничного содержания углерода принято считать 2% С [1]. С повышением содержания легирующих элементов эта граница, как правило, смещается в сторону меньших концентраций углерода. Так, многие высокохромистые, высококремнистые (например, ферросили-ды), высокоалюминиевые сплавы железа содержат значительное количество эвтектики и условно считаются чугуном, несмотря на весьма низкое содержание углерода. [c.7]

Условные обозначения fg в кгц и в гц — верхняя и нижняя граничные частоты полосы пропускания С = (С ых + ej + С ) пф — емкость схемы, равная выходной емкости лампы данного каскада + - - входная емкость лампы следующего каскада + емкость монтажа (15 и 30 пф) Ri в ком J. S в лш/в — параметры лампы Ua — напряжение источника анодного питания в в U i и — напряжения на первой и второй сетках в в 1а к 1с2 — токи анода и второй сетки в выбранном режиме в ма. [c.250]

Так, например, поиск оптимального параметра диаметра труб конвективной части при фиксированном значении остальных переменных приводит к наименьшему граничному значению диаметра труб, равному 25X3 мм, глобальный оптимум соответствует диаметру 28X3 мм. Необходимо отметить, что локальные оптимумы при варьировании всех переменных оказались практически на границах допустимой области изменений. Таким образом, имеют место локальные условные экстремумы. [c.61]

Рис. 2. Граничные случаи неуравновешенности ходовой части редуктора от весового различия сателлитов шестисателлитного редуктора (векторы неуравновешенностей условно перенесены в центр корпуса сателлитов)

Используя равенства (9-38) и (9-40) для решения уравнения (4-18), приходим к системе уравнений (9-45). При этом принимаем, что стейка условно разделена на восемь равных частей и L—1. Начальные условия вводятся непосредственно в модель перед началом решения, граничные значения относительной температуры определяются по зависимостям (9-46) и (9-47). [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...