Поток фиктивный

В [Л. 113] гидросмесь трактуется как сумма двух потоков фиктивных континуумов (жидкости и частиц). В отличие от большинства других исследователей М. А. Дементьев специально подчеркивает эту фиктивность, оправдывая ее лишь приложимостью методов механики сплошной среды. В [Л. 113] для оценки надежности использования модели фиктивного континуума рекомендуется сопоставлять объем характерного структурного образования турбулентности, определяемого кубом поперечного масштаба турбулентности [c.29]

При больших скоростях и высоких давлениях, когда среда имеет вид мелкодисперсной эмульсии, для расчета потерь давления представляется целесообразным заменить реальный поток фиктивным гомогенным [c.239]

Желая вычислить коэффициент давления в какой-либо точке дозвукового потока газа, рассмотрим соответствующий этому потоку фиктивный поток несжимаемой жидкости, для которого местные скорости обозначим через V, а скорость на бесконечности — через V. [c.399]

Поток фиктивный 134, 135 Процесс диффузии 370 [c.726]

Наряду с этим возникает еще более важная возможность определить истинную, а не фиктивную, заниженную поверхность нагрева, которая ранее определялась по йэ. Наконец, следует отметить, что систематический учет коэффициента геометрической формы позволяет обобщить с помощью единой закономерности не только данные по неправильным частицам, но и по движущимся в газовом потоке шарам. Поэтому яри пересчете опытных данных были приняты во внимание следующие зависимости [c.163]

Средняя скорость потока V p — скорость фиктивного потока с равномерным полем скоростей по нормальному сечению, имеющего такой же расход Q, как и расход действительного потока с неравномерным полем скоростей (см. рис. 11) [c.72]

Здесь фиктивный расход Q принимает переменное значение = отличное от действительного значения расхода Q = km( i, где со,,— площадь поперечного сечения потока при глубине равномерного движения [c.300]

Таким способом вычисляются коэффициент диффузии (фиктивное внешнее гравитационное поле), коэффициент теплопроводности (также гравитационное поле), коэффициенты сдвиговой и объемной вязкостей (вязкий поток создается изменением размеров сосуда)( ). [c.182]

Для упрощения расчетов турбулентных потоков вводится понятие усредненной местной скорости й —фиктивной средней скорости в данной точке потока за достаточно длительный промежуток времени, которая, как показывают опыты, несмотря на значительные колебания мгновенных скоростей, остается практически постоянной по значению и параллельной оси потока [c.77]

Кавитационная схема Рябушинского, иначе называемая схемой с зеркалом . Каверна замыкается фиктивной пластинкой (рис. 147, а), параллельной и равной по длине обтекаемой потоком пластинке. Вдоль фиктивной пластинки скорость убывает от ц = По до у = О в критической точке Е на оси симметрии. Эта пластинка, как бы препятствуя образованию и распаду возвратной струи, делает течение установившимся. [c.291]

Из табл. 1.1.1 [201 находим фиктивную скорость несжимаемого потока == = 0,4981 и по уравнению Бернулли, задаваясь пересчитываемыми значениями коэффициентов давления в несжимаемом потоке (Рнс). вычисляем соответствующие местные относительные скорости фиктивного несжимаемого потока Л == [c.182]

П.53. 1. Рассмотрите систему уравнений для численного решения задачи о нестационарном обтекании некоторым фиктивным несжимаемым потоком видоизмененного крыла при гармоническом изменении кинематических параметров в случае малых чисел Струхаля. [c.254]

Найдите зависимости для перехода от коэффициентов аэродинамических производных отдельных сечений преобразованного крыла в фиктивном несжимаемом потоке к производным соответствующих сечений исходного крыла в сжимаемой среде. При выво,о,е этих соотношений должны быть использованы производные циркуляции преобразованного кры.ла (см. задачу 9.54), Рассмотрите случаи симметричного (с/, = а 0 = Ыг) и асимметричного = дз = 0 д. = (о дви- [c.255]

Примем, что координаты точек несжимаемого фиктивного потока связаны с координатами пространства сжимаемого газа соотношениями [c.326]

Введем обозначения для производных циркуляции фиктивного несжимаемого потока [c.339]

Продолжая, вычислим по той же формуле скосы потока в фиктивных ячейках 15—18, которые в силу симметрии обтекания такие, как и отыскиваемые в соответствующих ячейках на правой стороне. Очевидно, по той же причине найденные в ячейках 1—14 первого ряда слева скосы одинаковы с их соответствующими значениями в тех же ячейках справа. Рассчитываем [c.396]

При определенных условиях учет влияния сжимаемости на нестационарное линеаризованное обтекание можно свести к задаче об обтекании несжимаемой средой некоторой фиктивной несущей поверхности. Решение такой задачи позволяет найти зависимости, связывающие между собой соответствующие аэродинамические характеристики летательного аппарата, обтекаемого несжимаемым и сжимаемым потоками, и тем самым учесть влияние числа Чтобы рассмотреть эти условия, воспользуемся дифференциальным уравнением для добавочного потенциала скоростей ф возмущенного нестационарного течения сжимаемой среды [c.237]

Чтобы найти эту сумму, необходимо знать закон распределения скоростей в поперечном сечении потока. Так как во многих случаях движения такой закон неизвестен, в общем случае суммирование оказывается невозможным. Поэтому сделаем предположение, что частицы жидкости по всему поперечному сечению потока движутся с одинаковой скоростью. Эту воображаемую фиктивную скорость (с которой должны двигаться через сечение потока все частицы для того, чтобы расход жидкости был равен расходу, получаемому при движении жидкости с действительными, неодинаковыми для различных частиц, скоростями) называют средней скоростью потока. [c.66]

Ширина потока по верху в фиктивном русле в условиях подпора или спада назначается ориентировочно по поперечному профилю русла. [c.72]

Как видно, в случае i < О действительные элементы h к К мы относим к элементам фиктивного равномерного потока h o и Ко (К о есть модуль расхода, отвечающий глубине йо, поясненной в 7-10 см. рис. 7-36). [c.305]

Определение глубины йо в случае широкого прямоугольного фиктивного русла. Представим на рис. 7-45 некоторое среднее поперечное сечение естественного русла. Через Е -Ео на чертеже обозначен уровень воды в естественном состоянии (при заданном расходе) через П — П— уровень воды после постройки плотины (подпертый уровень). Величина — средняя ширина потока поверху в подпертом состоянии — заранее нам неизвестна, так как в начале расчета неизвестно положение [c.315]

Для -перехода к ап,ределению расхода потока следует установить понятие средней скорости средней скоростью в живом сечении называется такая скорость, с которой должны двигаться все частицы жидкости в потоке, чтобы тропустить через его живое сечение действительный расход, проходящий при неравномерном раопределении скоростей. Следовательно, средняя скорость является только средством общей характеристики движения вязкой жидкости. Для наглядности одновременно с действительным потоком рассматривается другой поток — фиктивный, все струйки которого в данном живом сечении обладают одинаковыми скоростями (величина средней скорости V вообще может меняться от сечения 1К сечению). К такому потоку можно применить уравнение (II. 16), написанное для отдельной струйки. Для целого П0Т0 ка, когда местные скорости и оказываются постоянными и равными средней скорости V, уравнение (И. 16) можно проинтегрировать, вынося за знак интеграла и [c.63]

В процедурах обработки, не направленных на подавление кратных волн, последние явно или неявно приписываются фиктивным отражающим границам с (фиктивными) коэффициентами отражения, пропорциональными амплитудам этих волн - неискаженных или частично подавленных. Поток фиктивных коэффициентов отражения накладывается на поток r(t) реальных коэффициентов. В реальных осадочных толщах с генетически присущей им явной или скрытой периодичностью это наложение имеет удивительную особенность оно включает i себя как аддитивную, так и сверточную компоненты Полный поток коэффициентов отражения с учетом аддитивной компоненты (обозначим ее г (0) определяется как сумма [c.41]

В которой 50(т) - функция, излучаемая источником г) отображает эффект неупругого поглощения, с г) и есть сверточная компонента потока фиктивных коэффициентов отражения, обусловленных кратными волнами. Отличие компонент t) и О 01 дискретных дельта-функций нарастает пропорциональ- [c.41]

Хотя аргументация основана на фиктивной системе, однако если полученный вывод считать правильным, то мы должны или отказаться от полного эффекта Мейснера, или принять бесконечную корреляционную длину. Возможно, что предельным случаем сверхпроводника с конечной корреляционной длиной можно представить себе металл, разбитый па невзаимодействующие участки, разделенные изолирующими границами. Даже если имеется полный эффект Мойснера в каждом участке, то через проводник в целом все же должен частично проникать магнитный поток. Чем меньше размер участков, тем сильнее будет проникать поток. Таким образом, чтобы получить настоящий эффект Мейснера в массивном образце, упорядоченное основное состояние должно распространиться по всему объему. [c.727]

В связи с этим изложенный способ осреднения в некоторых случаях может оказаться неприемлемым. Так, например, если по найденным таким способом средним значениям параметров потока в выходном сечении компрессора вычислить его к. п. д., то будет получена величина, меньшая действительной, так как к реальным потерям (возрастанию энтропии) в процессе сжатия газа будут добавлены фиктивные потери, появляюш песя в результате указанной выше замены действительных параметров потока средними значениями. Поэтому в тех случаях, когда по смыслу задачи требуется оценить работоспособность исходного потока газа, целесообразно проводить осреднение так, чтобы сохранить постоянной суммарную величину энтропии газа ). [c.271]

Нарастание пограничного слоя на обтекаемой поверхности всегда оказывает влияние на внешний поток. При отсутствии окачков уплотнения это влияние сводится к следующему. Утолщение пограничного слоя в направлении течения связано с увеличением толщины вытеснения б, что приводит к отклонению линий тока внешнего потока. Поэтому течение во внешнем потоке будет таким же, как при обтекании фиктивного контура, смещенного по отношению к действительному на толщину вытеснения. Следовательно, при расчете течения нужно применять метод по(следовательных приближений сначала рассчитывается обтекание тела потоком идеальной жидкости, затем по найденному распределению давления вдоль поверхности тела находятся параметры пограничного слоя (в том числе толщина вытеснения), далее рассчитывается обтекание фиктивного тела, контур которого смещен на величину б и т. д. Однако обычно толщина вытеснения мала по сравнению с размерами тела и ноэтому можно ограничиться первым приближением. [c.338]

Скорость фильтрации является фиктивной, так как площадь поперечного сечения потока берется полной и ее стеснение твердыми частицами не учитывается. Действительную площадь живого сечения подсчитать невозможно. Поэтому для определения действи- [c.85]

Эффективный метод исследования дозвуковых потоков с большими возмущениями был предложен акад. С. А. Ч а п л ы г и н ы м г работе О газовых струях , где приведены уравнения, составляющие математическую основу теории потенциальных дозвуковых течений. Уравнения Чаплыгина являются основой многих методов аэродинамики сжимаемых течений. Акад. С. А. Христианович на их основе разработал метод, позволяющий учитывать влияние сжимаемости на дозвуковое обтекание профилей различной формы. По этому методу сначала решается задача об обтекании некоторого фиктивного профиля фиктивным несжимаемым потоком, а затем полученные результаты пересчитываются для условий обтекания реальным сжимаемым потоком заданного профиля. Этот пересчет основан на использовании функциональной зависимости между истинной относительной скоростью /. = Via сжимаемого потока и значением фиктивной безразмерной скорости А в соответствующих точках заданного и фиктивного профилей. [c.172]

По этому значению из табл. 1.1.1 [20] находим относительную скорость фиктивного несжимаемого потока Л о = 0,4981. Далее по коэффициенту Д1тш = —1,0 определяем отношение абсолютных давлений pm JPx. = >Птшйм1/2 + 1 = 0,825. [c.181]

Из табл. 1.1.1 [20] по значению X = 0,7692 находим местную относительную скорость фиктивного несжимаемого потока Л = 0,6686. Используя уравнение Бернулли, вычисляем соответствующий коэффициент давления ртшнс =1—(А/ЛД = = —0,8018. [c.181]

Для решения задачи о неустановившемся обтекании видоизмененного крыла некоторым фиктивным несжимаемым потоком применим метод эквивалентной вихревой поверхности, по которому базовая плоскость заменяется системой дискретных косых подковообразных вихрей, расположенных в ячейках, как это показано на рис. 9.8. По этому методу определяется скорость в соответствуюш,их контрольных точках, индуцированная всеми дискретными вихрями, как функция циркуляции элементарных присоединенных вихрей, а точнее — производных этой циркуляции по кинематическим параметрам ql и <7 . Для определения неизвестных, какими являются эти производные, входящие в соответствующие системы уравнения, используется условие безотрывности обтекания на стенке. Для малых чисел Струхаля индуцированная скорость несжимаемого потока в контрольной точке р ь заданного крыла определяется уравнением [c.335]

Средняя скорость — это фиктивная скорость потока, которая считается одинаковой для всех частиц данного сечеиия, но подобрана так, что расход, определенный но ее значени о, равен истинному значению расхода. На рис. 22.5 представлена кривая изменения скорости в иоиеречиом сечепии аЬ. Средняя скорость [c.276]

На физической плоскости и на плоскости фиктивного течения (вспомогательной) находят особые точки (нули и полюсы). Причем, если на физической плоскости особые точки находят на основании физических представлений, например точка разветвления потока — нуль скорости начало потока — источник, конец потока — сток, то скорость в этих точках, согласно изв(5стным формулам, обращается в О и оо, т. е. в этих точках находятся нули и полюсы. Что же касается фиктивного течения, то для него особые точки, кроме того, могут появиться [c.63]

Для расчета турбулентного потока О. Рейнольдс (в 1895 г.) и Ж. Буссинеск (1897 г.) предложили заменять этот поток некоторой воображаемой моделью, представляющей собой условный (фиктивный) поток жидкости, частицы которой движутся со скоростями, равными осредненным местным (продольным) скоростям (и), гидродинамические же давления в различных точках пространства, занятого эгтм потоком, равны осредненным местным давлениям р. Такой воображаемый поток будем называть осредненным потоком или мо-делью Рейнольдса - Буссинеска. Как видно, поперечные актуальные скорости (Ue)j при переходе к такой модели исключаются из рассмотрения, т. е. исключается из рассмотрения так называемое турбулентное перемешивание (поперечный обмен частицами жидкости между отдельными продольными ее слоями). [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...