Струи гидравлические турбулентные

Таким образом, если известны относительная высота или длина ячейки А, в пределах которой полностью завершается процесс расширения и сжатия струи, и относительное минимальное сечение п, то можно определить расчетным путем коэффициент сопротивления струи для различной турбулентности потока и по зависимости (2.3) найти коэффициент гидравлического сопротивления слоя. [c.41]

В современной лаборатории моделирования, занимающейся нестационарными процессами тепло- и массопереноса, необходимо иметь счетно-рещающее устройство. Сейчас применяются гидравлические интеграторы, просто и наглядно решающие задачи из этой области. В частности, они используются для численного интегрирования дифференциальных уравнений теплопроводности и диффузии при любых граничных условиях в одно-, двух- и трехмерном пространстве [Л. 7-5, 7-6, 7-7 ]. С их помощью решаются частные задачи расчета процессов диффузионного горения пласта угля [Л. 7-8] и диффузионного горения газового факела ]Л. 7-9]. Они используются для решения задач о распространении свободных турбулентных струй, некоторых задач пограничного слоя ]Л. 7-8] и др. [c.256]

В гидравлических турбинах и насосах, как и в других гидравлических системах, как мы уже отмечали, наблюдаются два различных вида кавитации поверхностная и отрывная. Если первая имеет место на поверхностях отдельных частей машин или в непосредственной близости от них, то вторая возникает в результате колебания давления в турбулентных струях и периодически отрывающихся от поверхности вихрях. [c.47]

В технике большое значение имеет теплообмен при больших числах Re. В связи с этим в гидродинамике и теплообмене вязкой жидкости важное место занимает теория пограничного слоя. В настоящее время методы пограничного слоя хорошо разработаны для несжимаемой жидкости и сжимаемого газа. Получены решения ряда задач о теплообмене и гидравлическом сопротивлении при ламинарном и турбулентном течении жидкости в трубах и соплах, задач о распределении скорости и температуры в неизотермических струях и ряда других задач. Наибольшее (распространение методы пограничного слоя получили при решении задач теплообмена и сопротивления при внешнем (безотрывном) обтекании тел. [c.11]

Рассматривая таким образом поведение жидкости в турбулентном потоке, можно предположить, что наряду с гидравлическими ударами, возникаюш,ими при кавитации в потоке, возможны и гидравлические удары при встрече отдельной струи или жидкой частицы с поверхностью твердого тела. [c.35]

Более детальная теория зоны обратных токов турбулентной струи дана в работе Г. Н. Абрамовича (1957), предложившего также струйные методы расчета гидравлических сопротивлений в каналах трубчатых теплообменников и в лабиринтных уплотнениях гидравлических и воздуходувных машин (1936). [c.820]

Разновидностью коррозионной эрозии является так называемая ударная коррозия. Она возникает при ударах турбулентной аэрированной струи жидкости о керамическую поверхность. Разрушение носит в основном механический характер. В некоторых случаях при очень быстром движении коррозионной среды или при сильном механическом действии ее на поверхность керамического материала наблюдается усиленное разрушение не только защитных пленок, но и самого материала. Такое разрушение называют кавитационной эрозией. Этот вид разрушения материала наблюдается у лопаток гидравлических турбин, лопастных мешалок, труб, деталей насосов, изготовленных из керамики, и т. п. С увеличением агрессивности среды кавитационная устойчивость конструкционных материалов, в том числе керамических, понижается. [c.49]

В данной работе изложены результаты многолетних теоретических (экспериментальных исследований, проведенных во ВНИИ ВОДГЕО и непосредственно на водопроводных очистных сооружениях, по изучению закономерностей движения воды в напорных трубчатых сборно-распределительных системах. В результате этих исследований предложены расчетные зависимости для определения общего гидравлического сопротивления систем, приращения пьезометрического напора вдоль пути потока, расхода воды при истечении турбулентных струй через отверстия в стенке распределителей и сборников круглого сечения. Расчетные зависимости хорошо согласуются с опытными данными и результатами натурных наблюдений. [c.3]

После разбивки и рассверловки отверстий дырчатые трубы испытывались в гидравлическом лотке на пропуск расчетного расхода воды. В результате, был установлен общий характер изменения пьезометрического напора по длине дырчатой трубы как распределителя воды. На основании опытных данных были определены значения коэффициента вихревых сопротивлений в зависимости от скоростного режима движения потока и истечения затопленных турбулентных струй. [c.86]

Как уже говорилось, нередко возникают трудности при осреднении гидравлических характеристик потока для всей загрязненной струи. В этом случае коэффициенты турбулентной диффузии высчитываются для каждого участка с примерно однородными гидравлическими характеристиками, а общий коэффициент для всей зоны смешения определяется как средневзвешенная величина из коэффициентов Д- для отдельных участков. При этом в качестве весов (Принимаются длины этих участков, а общего веса — полная протяженность зоны смешения. [c.54]

При решении уравнения энергии для турбулентной струи в работах [7, 204, 206] допущен ряд неточностей, упрощающих данную постановку задачи, в частности пренебрегалось влиянием на эффективность теплоотдачи сил поверхностного натяжения и поперечной составляющей скорости, к тому же составляющая скорости находилась из гидравлических расчетов. [c.165]

В справочник включены три новые главы Плановая задача гидравлики , Осаждение твердых частиц и Основы гидравлического моделирования , заново написана глава 14 Турбулентные свободные пограничные слои, струи и следы , включены одиннадцать новых параграфов, а большая часть старого материала существенно переработана и дополнена. Значительно расширен предметный указатель для улучшения удобства пользования справочником. [c.3]

Безразмерный коэффициент к, очевидно, должен отражать начальные условия, которыми один гидравлический прыжок отличается от другого. Эти начальные условия должны зависеть только от параметра киистнч-ностн П ь так как большой фактический материал о свободных турбулентных струях свидетельствует, что [c.231]

Если по поверхности раздела bed установить криволинейную твердую стенку русла, то получим безотрывную транзитную струю потеря напора при этом значительно уменьшит-с я. Такое снижение потерь напора объясняется тем, что касательные напряжения, возникающие вдоль установленной стенки, значительно меньше турбулентных касательных напряжений, действующих вдоль поверхности раздела. Поясненный выше отрыв транзитной струи может быть назван (несколько условно) инерционным отрывом транзитной струи от стенки русла . noivffliMO такого отрыва струи, можно различать еще отрыв транзитной струи (а в соответствующих случаях и отрыв пограничного слоя), обусловленный диффузией механической энергии поперек потока . Примером отрыва струи, вызванного поперечной диффузией механической энергии, может являться поток в сильно расширяющемся насадке (см. рис. 4-30), а также случай так называемого гидравлического [c.182]

Очень важной характеристикой гидравлических струй является сила удара о поверхности (ггреградн). Конструкция и работа мпогик технических устройств зависпт от силы удара. Рассмотрим вопрос о воздействии несатоплсшшй турбулентной струи на твердую преграду. [c.55]

При воздействии скоростных потоков жидких технологических сред на поверхность трубопроводов, деталей насосов, запорной и регулирующей арматуры и тому подобных поверхностей возникает разрушение металла вследствие ударных воздействий турбулентных струй — гидроэрозионное изнашивание. Его разновидности — коррозия при гидравлических ударах и кавитационное изнашивание. [c.13]

Коэффициенты расхода форсунок Гидравлическое переключение струи Распределение расходонапряженности Распределение капель по размерам Срывные эффекты Турбулентность Радиальная скорость Поперечная скорость Коэффициент теплопередачи Профиль выделения энергии Потенциал эрозии стенки Потенциал коррозии стенки [c.166]

Оеливеи сложной конфигурации заполняются при высоких скоростях впуска, вызывающих дисперсное раздробление впускного потока. Реальная схема заполнения таких отливок представляет собой последовательное превращение дисперсного потока, образовавшегося в месте удара впускной струи о преграду (стержень), в сплошной турбулентный гидравлический подпор. Таким образом, часть полости формы заполняется дисперсным потоком, а удаленные от питателя сечения полости — сплошным турбулентным потоком. Соотношение дисшерсных и турбулентных истоков [c.89]

При составлении книги особое внимание было уделено современным методам гидравлического расчета русел и сооружений, результатам новых исаче-дований по гидравлике, в числе которых приведены разработки авторского коллектива. Ряд новых разделов гидравлики, учитывая их сложность, излагается более детально ( Турбулентные свободные пограничные слои, струи и следы , Стратифицированные течения и др.). [c.3]

Другая группа исследований связана с падением под действием силы тяжести круглой струи на пластинку, поставленной под прямым углом. При этом не всегда можно получить идеальное течение, описанное в гл. X, п. 8. В действительности в растекающейся жидкости наблюдались по крайней мере три режима гидравлических прыжков турбулентный, волнообразный и капиллярный ). Первый режим возникает при больших расходах жидкости второй — при умеренных расходах, он характеризуется стоячими круговыми капиллярными волнами (рябью) третий режим характеризуется вихреобразным обратным течением по поверхности за гидравлическим прыжком и отсутствием волн. [c.418]

Удивительное явление демонстрирует эффект Коанда, заключающийся в том, что тонкая струя, натекающая на цилиндр, по отрывается от поверхности и при надлежащих условиях может сделать вокруг цилиндра более одного оборота. Это явление находит применение в технике. Неожиданный феномен связан с эффектом Томса. Оказывается, что малые добавки растворимых высоко-нолимеров способны в несколько раз снизить гидравлическое сопротивление в турбулентном потоке. Со снижением сопротивления связан эффект Грея, расчеты которого показали, что дельфин, будь он твердым макетом, был бы неспособен развить наблюдаемую скорость — не хватило бы мощности [c.58]

Интересные гидравлические особенности наблюдаются в поперечно-омывае-мых пучках. На рис. 1.10 показана зависимость коэффициента сопротивления коридорного пучка от числа рядов. Как видно из графика, коэффициент сопротивления первого ряда выше коэффициента сопротивления одиночного цилиндра в 2.71 раза, что объясняется повышенными скоростями обтекания трубы. Для второго ряда характерно крайне низкое сопротивление — в 2.2 раза меньшее, чем у одиночного цилиндра. Второй ряд труб находится в тени первого ряда, он омывается низкотурбулизированной струей, и уровень скоростей в лобовой его части низок. В дальнейшем уровень турбулентности струи повышается, она расширяется сильнее, и уровень скоростей в приосевой лобовой части труб увеличивается, что приводит к росту гидравлического сопротивления. [c.17]

Методика исследований пересечения турбулентными струями транзитного потока состоит в следующем. Сначала оба гидравлических контура циркуляционной установки заполняют водой из напорной водопроводной линии. Затем кран на этой линии закрывают, и вода с помощью насосов циркулирует по малому и большому контурам в течение 30 мин. При циркуляции в каждом контуре выпускают воздух из верхней части соответствующего герметически закрытого бака. Одновременно промывают соединительные резиновые трубки н стеклянные пьезометры как на батарейном, так и на двух П-об-разных водовоздушных дифманометр ах. Во время опыта вода в обоих контурах циркулирует без разрыва сплошности струй и потока. Потери напора на дырчатом участке трубы в пределах вихреобразователя определяют прямым замером на соответствующих пьезометрах батарейного ВВД, а при изменении расхода воды по большому контуру — в пределах подачи электронасоса № 1. При этом электронасос № 2 должен быть выключен и, следовательно, расход воды по малому контуру равен нулю. Опыты с пропуском транзитного потока по большому контуру повторяют при различных расходах воды по малому контуру. Диафрагмы расходомеров на обоих гидравлических контурах протарированы по расходу воды. Средние скорости потока и струй определяют в зависимости от расхода воды соответственно в большом и малом контурах. Потери напора замеряют на дырчатом участке трубы и после него, а также при входе и выходе струй из отверстий. [c.87]

НЫХ отсеках лотка. Убыль воды в отсеках восполнялась из напорного бака при строгом соблюдении единого уровня воды в гидравлическом лотке. Расходы воды и пьезометричес сий напор в контрольных сечениях замеряли так же, как и в опытах с дырчатыми распределителями. Установлено, что при сборе воды дырчатыми трубами расчетные данные хорошо согласуются с опытными, а потери пьезометрического напора на вихревые сопротивления, обусловленные взаимодействием входящих турбулентных струй с транзитным расходом, весьма значительны и должны учитываться в общем балансе удельной потенциальной энергии потока. [c.90]

С турбулентными струйными течениями ны имеем дело в самых разнообразных областях науки и техники.Это различные топочные устройства, такие как камеры сгорания ГТУ и котельные установки, двигатели внутреннего сгорания,течения в различных каналах и вентиляционная техника,атмосферные течения. Знание закономерностей струйных течений позволяет инженерам вести практический расчет различных устройств. Кетоды теории тур( лентных струй широко используются при гидравлическом расчете камер сгорания ГТУ.Большой вклад в развитие теории струй внесли советские ученые и,в частности профессор Г.Н.Абрамович, монографии которого "Теория турбулентных струй" и "прикладная газовая динамика" известны во всём мире. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...