Линии Структурная модель

Рис. 3. Универсальная структурная модель автоматической роторной линии УАЗ-устройства автоматической загрузки ОС— обслуживающие системы числа гнезд технологических роторов

На рис. 3 приведена универсальная структурная модель автоматической роторной линии любого технологического назначения (обрабатывающей, сборочной или расфасовочной). Эта модель позволяет разработать единые для всех линий методы качественной и количественной оценки структурной надежности и производительности. На основе модели проводится структурный синтез роторов. [c.287]

На рис. 7 приведена системно-структурная модель создания системы рациональной эксплуатации АЛ. Процесс эксплуатации линии можно представить как многоуровневую систему с отказом и восстановлениями, с определенным числом обслуживаемых элементов на каждом уровне и разного рода требованиями на обслуживание. [c.271]

Формулы (5.6)—(5.8) позволяют построить диаграмму деформирования материала при первичном нагружении из исходного естественного состояния материала и диаграмму дальнейшего циклического деформирования при заданных силовых характеристиках цикла. Как показано ниже на примерах, диаграмма деформирования при первичном нагружении даже теоретически несколько отличается от соответствующей диаграммы в одном из последующих полуциклов нагружения. Однако фактически эти расхождения бывают значительно больше, чем это предсказывает используемая структурная модель материала. Постоянные и fji можно подбирать как по экспериментальной диаграмме первичного нагружения из условия ее наилучшей аппроксимации с помощью ломаной линии, определяемой соотношениями (5.6)— (5.8), так и по экспериментальной диаграмме циклического деформирования, т. е. по очертанию петли пластического гистерезиса. Второй путь является предпочтительным. [c.174]

На рис. 4.14 для сопоставления штриховой и штрихпунктирной линиями показаны траектории деформирования, рассчитанные согласно одному из вариантов теории пластического течения с дополнительными напряжениями [5] и на основании соответственно развитой деформационной теории пластичности [62]. В первом случае накопление деформации практически прекращается после первого полуцикла, а во втором — еще раньше, после нулевого. Имеющиеся экспериментальные данные (например, приведенные в книге [61 ]) показывают, что расчет, основанный на структурной модели среды, позволяет получать наиболее реалистичные результаты. [c.99]

На рис. А5.46 показаны траектории деформации и напряжений в девиаторном пространстве. На рис. А5.47 отражены результаты испытания с резким переломом траектории деформации (сталь 40, 20 °С) здесь же показаны эффекты векторного (рис. А5.47, а) и скалярного (рис. А5. 47, в) запаздывания (штриховые линии — расчет по структурной модели). Накопление односторонней деформации иллюстрируется рис. А5.48 (сталь 20Х, 20 °С). Циклические испытания по трехзвенным траекториям приведены на рис. А5.49 (сталь ЗОХГСА, 20 °С). [c.209]

Легкость смешивания компонентов при строго эвтектическом составе будет зависеть от температуры. Сразу за эвтектической температурой может появиться тенденция к разделению на две структуры, соответствующие чистым компонентам ( предзнаменование затвердевания). При более высоких температурах (например, соответствующих температуре точки перегиба на линии ликвидус) жидкость должна стать хаотичной. Влияние температуры на изотермы зависимости физических свойств от состава будет определяться относительной легкостью разрушения этих трех жидких структур. Когда в линии ликвидус нет перегиба и, следовательно, не подтверждается несмешиваемость , не будет и аномалии при эвтектике, за исключением, возможно, температур, очень близких к эвтектической температуре. Таким образом, структурная модель, предложенная для жидких эвтектических сплавов, по крайней мере, при температурах, близких к линии ликвидус, представляет собой суперпозицию двух структур, соответствующих жидким компонентам, и одной структуры, частично несовместимой ни с одной из двух первых и имеющей относительно рыхлую [c.171]

Сети, графы, блок-схемы, поточные схемы и т.п. — все это способы реализации общего соглашения о представлении связей между элементами в виде конфигурации линий. Цель использования сетей при решении проектной проблемы — отразить схему взаимосвязей между элементами. Единственным преимущество сети перед матрицей является легкость зрительного восприятия ее структуры и уяснения существа проблемы. Тем не менее такие структурные модели слишком трудны для восприятия в целостной форме, если в них более 15-20 элементов, поэтому большие сети редко используются в качестве схем, поясняющих структуру проблемы. [c.324]

Кроме этого, следует остановиться на характере процесса создания основной рабочей модели объекта проектирования и ее визуального образа на экране дисплея. Для автоматизированного проектирования основным структурообразующим стержнем, объединяющим всех участников технического синтеза, является математическая модель. Ее создание может осуществляться аналитически или с помощью специальных пакетов программ и геометрических образов базы данных. В последнем случае параллельно с математической создается и визуальная модель формы изделия, позволяющая контролировать основной процесс математического моделирования. Внешне это напоминает создание графического изображения. Но внутренняя сущность процесса не графическая, а структурно-композиционная. На экране дисплея изображение не строится с помощью линий, точек, плоскостей, а конструируется из целостных объемных элементов базы данных посредством операторов теоретико-множественных операций склейки, вычитания, объединения и т. д. Этот процесс может быть представлен как некоторая фиксация в визуальном выходном устройстве отдельных этапов процесса объемно-пространственного композиционного формообразования. [c.21]

В любой пространственно-графической модели можно выделить четыре типа данных, каждый из которых представляет определенную основу для структурного анализа. К таким данным графической модели относятся точка, линия, поверхность, объем. Эти элементы изображения иерархически возрастают по уровню своей структурной сложности, каждый последующий включает в себя графический тип более низкого уровня. [c.29]

Структурная схема ИИС подвижной модели для случая измерения одного параметра приведена на рис. 1. В ней можно выделить две подсистемы мобильную 1 и стационарную 2. Передача информационных сигналов от мобильной подсистемы к стационарной осуществляется по проводной линии с ограниченной полосой пропускания (/л< 10-10 Гц), подверженной воздействию помех. [c.53]

Установление моделей отказов штамповочного инструмента позволяет перейти к количественной оценке структурных вариантов резервирования, так как от правильного выбора варианта резервирования, а затем его конструктивной реализации, во многом зависит эффективность работы линии, оснащенной устройством АСИ. [c.312]

Для сравнения различных вариантов построения системы эксплуатации АЛ разработана модель, структурная схема которой показана на рис. 9. Выделение в модели свойств отдельных агрегатов и инструментов, а также операций технического обслуживания обеспечивает возможность путем имитационного моделирования оценить эффективность различных мероприятий, предполагаемых для внедрения на АЛ. Модель функционирования АЛ представляет собой цепь чередующихся звеньев двух родов звенья первого рода — участки линии звенья второго рода — условные накопители для хранения запасов полуфабрикатов. Каждая пара звеньев цепи является единым элементом, все элементы перенумерованы по порядку. [c.273]

Процесс разбивается на пять последовательных подпроцессов (этапов) П,, е е И, 21, 22, 31, 32 , где И — уточнение или формирование входов (т. е. модели выхода и активных средств) 21 — структурный синтез машин 22 — параметрический синтез машин 31 — структурный синтез машин 32 — параметрический синтез линии (рис. 1, а). [c.47]

Так как полученные результаты и в особенности резкое ослабление интенсивности структурных линий на рентгенограммах вблизи точки плавления частиц невозможно объяснить в рамках дебаевской модели, то было высказано предположение, что наблюдаемые дифракционные картины обусловлены, помимо колебаний атомов решетки (9), также и колебательными движениями кластеров внутри частиц [512]. [c.205]

Рис. 77. Структурная схема линеаризованной модели электрохимической ячейки (штриховой линией обозначены дополнительные связи при q = var)

Структурная модель АУКГ (рис. 10) учитывает взаимосвязь перечисленных операций контроля и основных блоков [18]. Модель предполагает наличие контролируемого изделия как объекта контроля J, испытательной камеры 2, совмещенной с узлом герметизации, коммуникации для транспортирования потока контрольного газа 3, преобразователя потока газа 4, устройства разбраковки изделий на герметичные и негерметичные 5 и логической схемы управления 6. В ряде случаев имеется устройство для механизации загрузки изделий 7. На рисунке двойными линиями обозначено перемещение контролируемых изделий, сплошными одиночными линиями ах—(35 показано направление управляющих команд. Команда используется в автоматизированной системе управления производством. Общее количество изделий, поступающих на контроль, обозначено Л о, Nr — количество герметичных изделий и Л п — количество негерметичных изделий, выявленных автоматом. [c.200]

Значительный интерес естественно, представляет экспериментальная проверка диаграммы деформирования и кривых ползучести, получаемых на основе структурной модели, в частности, при использовании уравнений состояния (7.38) — (7.40). Рис. 7.30 тгллюстрирует вытекающее из указанных уравнений положение о независимости в опреде.тенных условиях диаграммы деформирования от предыстории. Опыт полностью подтверждает совпадение кривых деформирования на участке ОА (либо СА) независимо от того, предшествовала ли этому участку релаксация СО либо РО) или процесс, промежуточный между релаксацией и ползучестью ВО либо ЕС). В соответствии с уравнениями (7.38) — (7.40) уравнения кривых и СА могут быть определены по кривой АВС путем ее преобразования с коэффициентами центрального подобия, равными отношениям АО АО и АС АС соответственно. Расчетные кривые на участках О А и СА показаны на рис. 7.30 пунктпрны-ми. линиями они близки к экспернмента.ль-пым. [c.205]

Величина диполь-дипольного взаимодействия парамагн. ядер изменяется в зависимости от ориентации магн. поля На относительно кристаллографич. осей. Изучение этой анизотропии даёт возможность определить взаимную ориентацию спинов ядер, расстояния между ядрами, характер и симметрию ближайшего окружения парамагн. центра, а также исследовать структурные дефекты кристаллов. При взаимодействии большого числа парамагн. ядер анализ сложных спектров ЯМР осуществляют с помощью т. н. второго момента спектральной линии, к-рый при взаимодействии одинаковых ядер описывается ф-лой Ван Флека [1, 2]. Второй момент определяется среднеквадратичной величиной локальных магн. полей, созданных на ядре всеми др. ядерными диполями. Каждая структурная модель характеризуется определ. значениями величины второго л омента, что успешно применяется при анализе структуры стеклообразных полупроводников. Существуют программы Для расчёта на ЭВМ вторых моментов линий ЯМР по структурным моделям для монокристаллов произвольной сингонии [9 ]. [c.678]

Таким образом, определяющие функции рассматриваемого реоном-ного варианта структурной модели могут быть найдены по данным ограниченного объема испытаний стандартного типа. Напомним, что этим испытаниям должна предшествовать предварительная стабилизация циклических свойств материала (см. 4). Использование справочных данных по диаграммам деформирования и кривым ползучести для определения функций / и Ф может привести к существенным ошибкам, поскольку эти данные относятся обычно к начальному (нестабилизированному) состоянию материала. Для иллюстрации возможного различия на рис. 3.21 приведены кривые ползучести, полученные для стали 12Х18Н9 при Т = 650 °С до и после стабилизации циклических свойств (штриховая и сплошная линии соответственно). Заметим, что изменению скорости установившейся ползучести после стабилизации циклических свойств материала в литературе обычно не уделяется внимание. Пример соответствующего изменения кривой деформирования был дан на рис. 1.11. [c.67]

На рис. 4.10 представлены результаты расчета поверхности нагружения для материала, моделируемого структурной моделью (имеется в виду ее склерономный вариант). Предварительно по диаграмме деформирования была определена функция неоднородности / (г). Утолщенными линиями на рисунке показаны поверхности нагружения, полученные при различных значениях допуска на величину К. Как видно, при больших значениях допуска поверхность (линия) нагружения близка к окружности, но несколько сплюснута ее тыловая часть в направлении предварительной деформации ОА. С уменьшением допуска сплюснутость растет, постепенно переходя в участок вогнутости. При этом форма фронтальной части поверх-аости нагружения почти не изменяется. Если нанести на рисунке геометрические места точек, определенных по условиям постоянства г (длина вектора упругой деформации), то эти линии окажутся выпуклыми, но точки их пересечения с осью абсцисс несимметричными ни по отношению к началу координат О (это очевидно), ни относительно конца разгрузки (точка В) линии вытянуты в направлении начального нагружения О А [84], Стрелки [c.95]

Линия ОАВ на рис. 8.5, б представляет годограф р (if)] при быстром нагружении с последующей выдержкой при постоянной нагрузке. При выдержке скорость ползучести падает, как видно по линиям равных рс- Если в некоторый момент быстро увеличить нагрузку, величина не успевает измениться и вектор р попадает в точку D. Выдержка при новой нагрузке также сопровождается постепенным падением скорости ползучести. Если быстро снять нагрузку, вектор р приходит в точку F при последующей выдержке без нагрузки происходит обратная ползучесть, вызванная релаксацией самоуравновешенных напряжений, при этом вектор р стремится к 0. Подобные эффекты уже рассматривались при анализе поведения структурной модели в гл. 3 и 7 [84]. [c.181]

Структурные исследования. Метод ЯМР привлекают к структурным исследованиям в тех случаях, когда необходимо определить положение легких атомов в металлической решетке. В этих случаях задаются структурными моделями двух подрешеток, одна из которых состоит из атомов металла, другая —из внедренных атомов. Для каждой подрешетки рассчитывают теоретический второй момент резонансной линии (5теор) и сравнивают с 5э оп, определенным по спектрам ЯМР. [c.195]

Вполне удов.яетворительное соответствие опытным данным принципа Мазинга, дополненного сформулированными в А5 3 правилами памяти материала, иллюстрирует рис. А5.22. Здесь и далее СП л о ш н ы е линии соответствуют э к с п е р и м е н-т у, в данном случае на образце из стали Х18Н10Т (после стабилизации диаграммы и снятия анизотропии), аштриховые — там, где имеется отклонение от опытных данных, — р а сч е ту по структурной модели. [c.192]

Детали машин и элементы конструкций — распределенные системы, поля напряжений, деформаций и температур в которых, как правило, неоднородны. Поэтому накопление повреждений протекает в различных точках неодинаково, так что меры повреждений — функции не только времени, но и координат. Это приводит к континуальным моделям повреждения, в которых наряду с полями напряжений и температуры рассматривают поля некоторых скалярных и тензорных характеристик поврежденности материала. По существу модели теории пластичности и теории ползучести представляют собой континуальные модели накопления повреждений, в которых степень повреждения материала определена через поля тензора пластических деформаций или его инвариантов. В более общем случае можно ввести дополнительные поля, которые характеризуют плотность дислокаций, линий скольжения, микротрещин и т. п. Предложен ряд моделей, использующих тензоры второго и более высокого ранга. Однако для использования этих моделей в прикладных расчетах необходимо иметь весьма обширные опытные данные, которые можно получить только из весьма тонких и обстоятельных экспериментов (которые пока никто не проводил). Возможно, что более практичным является другой путь развивать не полуэмпири-ческие, а структурные модели, которые явным образом описывают явления, происходящие в структуре материала при его повреждении. Влияние неоднородности полей напряжений и температур на процессы повреждения целесообразнее учитывать, рассматривая достаточно большое число наиболее напряженных точек и узлов, т. е. увеличивая размерность вектора г 5. [c.93]

Но если рисунок художннка-конструктора далек от рисунка академического (живописного), то он еще более далек от механического изображения проволочного типа. Прежде всего, линейная структура дизайнерского рисунка (пространственного эскиза) неоднородна. Основной изобразительный элемент — линия — варьируется в зависимости от целей, изобразительных функций, пространственной ориентации объекта как по толщине, так и по характеру. Всевозможными вариациями линии дизайнер добивается точной передачи конструктивных особенностей формы. Она позволяет эффективно передать глубину и объемность формы (рис. 1.4.4),что приводит к ликвидации основного недостатка каркасно-контурного типа изображения. В пространственно-графической модели появляется возможность изображать невидимые линии контура. Они не только не мешают целостному восприятию формы, но и помогают более точно отобразить важные структурные характеристики, привнося дополнительную информацию о внутреннем строении объекта. [c.49]

Молекулярные кристаллы служат примеро.м тех веществ, в которых могут образовываться френкелевские экситоны (экситоны, отвечающие модели сильной связи). В молекулярных кристаллА ковалентная связь внутри молекулы значительно сильнее ван-дер-ваальсовой связи между молекулами. Линии спектра поглощения молекулярного кристалла, обусловленные возбуждением электронов внутри структурных единиц, будут проявляться в спектре кристаллического тела как экситонные линии, иногда несколько смещенные по частоте. В случае щелочно-галоидных кристаллов экситоны с наименьшими энергиями локализованы на отрицательных ионах галогенов, так как значения энергии возбуждения электронов в отрицательных ионах меньше, чем в положительных. [c.163]

Как было показано выше (см. рис. 1.8), каждая система машии-автоматов может быть построена по различным структурным вариантам — от автоматической линии с жесткой межагрегатной связью (одноучастковой) до автоматической линии с гибкой связью или поточной линии, где число участков-секций Пу равно числу последовательно соединенных по технологическому процессу машин-автоматов 7 (1 Пу q). Наиболее просты по конструкции линии с жесткой межагрегатной связью (rty = 1), которые целесообразно принимать в качестве базовых. Любое структурное усложнение линии с делением ее на участки и установкой межонера-ционных накопителей связано с повышением производительности линии (ф > 1,0), ее стоимости (а > 1) и увеличением количества обслуживающих рабочих (е > 1). Задачу оптимизации решают следующим образом сначала находят функциональные зависимости роста производительности, стоимости количества рабочих от варьируемого параметра — числа участков Лу, т. е. функции ф = /1 (пу) а = = ft ( iy) е = /3 (Пу) затем подставляют эти функциональные значения в общую экономико-математическую модель (3.7) и тем самым получают однопараметрическую функцию 5 = /4 (Пу), которую можно решить путем нахождения экстремального значения Пу опт, соответствующего максимальному экономическому эффекту Этах- [c.50]

Сендрок [2] принял за плоскость и направление, в которых происходит перетасовка, соответственно (010) и [001]. В этой модели отражение 001 имеет ограниченную интенсивность. Однако структурный фактор для отражения 001, которое имеет даже на дифрактограммах сравнительно высокую интенсивность, становится равным нулю. Ватанайон и Хегеман [3], приняв, что перетасовка базисных плоскостей описывается как (010), сравнили интенсивность линий на картинах рентгеновской дифракции. Они установили, что направление и величина вектора трансляции соответствуют 1/16 [102]. [c.59]

Структурные исследования. Для нахождения положений внедренных атомов изучаемого изотопа в металлах и их сплавах задаются струк-, турной моделью двух встроенных друг в Друга подрешеток, одна из которых состоит из атомов металла, другая — из атома примеси. Таких моделей может быть несколько И для каждой из них методом Ван-Флека рассчитывают теоретически второй момент резонансной линии (Дv J, p). Экспериментально второй момент линии (AVз J(.p) определяют по спектру ЯМР, предполагая, что в выбранном температурном интервале подрё-шетку из внедренных атомов можно считать жесткой. Отличие между и ДУдксп не [c.178]

На рис. 51 представлена структурная схема модели мяогосту-пенчатой прямоточной установки с пароотборами (см. рис. 16), полученная на основе системы уравнений (1,59—1,63), уравнений для расхода вторичного пара (111,39). Пунктирными линиями обведены схемы моделей первого и второго аппаратов. [c.98]

Этот важный экспериментальный факт говорит о том, что постепенное ослабление интенсивности линии обусловлено не разбиением пленки на островки разного размера, имеющие различные точки плавления, а самим механизмом плавления тела. Вспомним также постепенное уменьшение вероятности эффекта Мёссбауэра (см. рис. 89) и другие аномалии вблизи точки плавления массивного металла. Все эти явления находят простое и естественное объяснение в рамках кластерной модели. Мы должны, следовательно, поставить под сомнение метод Вронского, отвергающий другие причины ослабления структурных линий при повышении температуры образцов, содержащих малые частицы, кроме распределения пo лeдн IX по размерам. [c.220]

Развитая картина предполагает модификацию в трактовке линии необратимости, существование которой следует как из криповой, так и спиновой моделей [120]. На наш взгляд, существует не одна, а две не совпадающие линии необратимости — структ> ная и магнитная. Существование первой обусловлено наличием иерархической соподчиненности кластеров структуры типа наблюдающейся в спиновых стеклах. На фазовой диаграмме концентрация кислорода—температура положение этой линии определяется подобно точке потери устойчивости де Альмейды—Таулесса [85] (при этом совершенно не затрагивается магнитная структура). Можно полагать, что проявлением структурной необратимости обусловлена аномалия теплоемкости в области температур 240 К [125]. Что касается линии магнитной необратимости, то ее положение определяется согласно криповой модели [120], где харак- [c.155]

В последние годы для анализа структурного состояния и сложной поверхности статического и усталостного разрушения все шире используются методы фрактальной и мультифракталь-ной параметризации [41, 78-85]. Дело в том, что большинство сложных объектов и структур в природе обладают фундаментальным свойством геометрической регулярности, известной как инвариантность по отношению к масштабу, как самоподобие. Если рассматривать эти объекты в различном масштабе, то постоянно обнаруживаются одни и те же фундаментальные элементы. Эти повторяющиеся закономерности определяют дробную, или фрактальную размерность структуры. Фрактальная геометрия описывает природные формы изящнее и точнее, чем евклидова геометрия. По определению Б. Мандельброта фракталом называется структура, состоящая из частей, которые в каком-то смысле подобны целому и друг другу [86]. Это простое определение фрактала не является строгим и полным. Регулярные фракталы - это прежде всего язык геометрических образов (моделей). Они принципиально отличаются от привычных объектов евклидовой геометрии, таких как прямая линия или окружность. Фракталы выражаются не в первичных геометрических формах, а в алгоритмах, наборах математических процедур. Эти алгоритмы трансформируются в геометрические формы с помощью компьютера. Независимо от природы и мето- [c.140]

Структурные схемы линеаризованных моделей электрохимической ячейки для q = onst vl q = var представлены на рис. 77, 78. Штриховой линией обозначены дополнительные связи при q = = var. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...