Условия полного контакта

На схемах 27 и 28 рассмотрены дифференциальные уравнения для брусьев, различным образом соединенных с упругим основанием. Статическая сторона задачи здесь описана дифференциальным уравнением, для перемещений при соответствующей деформации. Геометрическая сторона выражает условия полного контакта равенство перемещений контактирующих точек бруса и основания. Физическая сторона характеризует деформативные свойства основания. В данном случае рассматривается простейшая модель основания, для которой [c.17]

По мере износа в контакт вступают все новые участки поверхностей и площадь контакта непрерывно возрастает. Приращение износа сопряжения на величину dU = dUi -f- dU вызывает увеличение радиуса зоны контакта на ф. На зависимость между износом и приращением радиуса влияет форма начального зазора между телами 1 и 2. Оценка износа сопряжения для поверхности вращения в условиях полного контакта производится по формуле (19) гл. 6. Поскольку в период приработки радиус р с течением времени изменяется, эту зависимость представим в дифференциальной форме [c.381]

Условия полного контакта [c.160]

Для случая клавишного основания выпишем условия полного контакта, т. е. соотношения, при выполнении которых нагрузка, действующая на тело, заведомо перераспределяется на все точки опоры. [c.160]

Учет свойства вязкости жидкостей и газов ведет к повышению порядка дифференциальных уравнений движения и в связи с этим появляются добавочные краевые условия на границах объема движуш ейся среды. Типичными примерами таких условий являются условие полного прилипания жидкости или газа к подвижным телам или неподвижным граничным стенкам и условие непрерывности трех компонент вектора силы напряжения на поверхностях контакта двух сред. [c.253]

Назовем это соотношение условием касания тел условие касания определяет характерную особенность протекания износа сопряжения — при любой форме изношенных поверхностей деталей наблюдается полный контакт сопряженных поверхностей. Поскольку поверхность контакта а Ь и а"Ь" —общая для двух тел, можно построить так называемую область взаимного внедрения, которая характеризует объем изношенного материала каждого из сопряженных тел. Область взаимного внедрения — это эпюра износа, которая очерчена кривыми аЬ неизношенной поверхности при совмещении а Ь с а Ь (см. рис. 84, а, внизу). При учете условия касания для любой точки поверхности будет соблюдаться равенство [c.273]

Вместе с тем условие касания поверхностей, которое дает дополнительное уравнение при расчете износа, можно применить и для случая контакта двух неподвижных поверхностей, если считать, что касание происходит по всей номинальной поверхности и основную роль играет деформация микронеровностей в зоне контакта. Действительно, в этом случае при любом характере деформации наблюдается полный контакт сопряженных поверхностей [c.319]

Все операции, предусматриваемые при обслуживании ионитного фильтра, имеют целью создать оптимальные условия для протекания процесса ионного обмена. В первую очередь для этого необходимо обеспечить максимально полный контакт обрабатываемой воды и регенерационного раствора с поверхностью зерен ионита. [c.104]

Гораздо более целесообразным, а иногда и единственно возможным, является опытный метод определения К, уже с успехом применявшийся на практике. Пользуясь им, нет необходимости интегрировать уравнение теплопроводности из всей теории нам понадобится только одна наша основная теорема ( 8 гл. 1) моделирование дает нам полное практическое решение задачи о регулярном охлаждении тела любой формы, происходящем в условиях совершенного контакта с окружающей средой, т. е. С->оо. [c.95]

Лучшие результаты достигаются при сплошных (твердых) световодах, которые работают на полном внутреннем отражении. Как и в кристалле, нарушение условий полного внутреннего отражения и оптического контакта с фотоумножителем уменьшает передачу света от световода на фотоумножитель. [c.148]

В последние годы на свинцовых заводах широкое распространение получили шахтные печи резко выраженного переменного сечения с двумя рядами фурм, расположенными по высоте на расстоянии около 1 м (рис. 112). Такое расположение фурм способствует равномерному распределению дутья по всему сечению печи. Колошник у таких печей открытый. Газы отсасываются через газозаборное устройство, опущенное в шихту. Выбросу газов в атмосферу цеха препятствует слой шихты, находящийся в загрузочной воронке. В печах переменного сечения создаются лучшие условия для контакта газов с шихтой, уменьшается пыле-вынос, полнее и быстрее протекают все физико-химические и теплообменные процессы и, как следствие этого, повышается удельная производительность печи. [c.238]

Устранить эти препятствия и обеспечить условия для возникновения прочных связей между атомами соединяемых поверхностей можно, если в зону соединения ввести энергию. Получив эту. энергию, атомы поверхности активируются. Это облегчает межатомное взаимодействие поверхностей и способствует разрыву связей между атомами металла, молекулами окислов, жидкостных и газовых пленок. Вводимую в зону соединения энергию называют энергией активации. Под ее воздействием поверхности пластически деформируются или оплавляются. Это устраняет их неровности. Обеспечивается практически полный контакт между поверхностями, их сближение на расстояние, необходимое для взаимодействия межатомных сил. При этом пленки загрязнений разрушаются или вытесняются из зоны соединения, поверхности очищаются. При всех способах сварки используют тепловую (нагрев) или механическую (давление) энергию активации или их сочетание, поэтому все способы сварки делят на три класса терми- [c.5]

Диаметр поперечного сечения трубчатой камеры пневматического уплотнителя определяется из условия, что при полном контакте пластины с уплотняемой поверхностью деформация камеры отсутствует [c.109]

Дифференциальный дилатометр [9.19]. Избежать погрешностей измерения, связанных с необходимостью соблюдения одинаковых условий для крепежа, перемещения и полного контакта для образца и эталона позволяет конструкция дифференциального дилатометра, в которой эталон служит опорой для исследуемого образца (рис. 21). [c.70]

Обычно коррозия паяного третником шва при контакте со сплавами на основе никеля незначительно возрастает, однако в некоторых условиях полного погружения паяный шов может подвергаться сильной коррозии (t). [c.179]

Обш,ая схема этого алгоритма следуюш,ая. Пусть все включения, имеюш,иеся в теле, являются упругими, причем на границе контакта с бесконечной матрицей выполняются условия полного прилипания. [c.331]

Эту зависимость А. С. Проников называет условием касания тел. Она определяет при любой форме изношенных поверхностей полный контакт сопряженных поверхностей. [c.289]

На рис. 189, а приведена схема полной ориентации установки на шесть точек. Из схемы видно, что при условии плотного контакта (неотрывности) опор с базами заготовок последние получают ориентированное и определенное положение относительно трех координатных осей. [c.339]

На рис. 50, а приведена схема-полной ориентации установки на шесть точек. Из схемы видно, что при условии плотного контакта [c.142]

Сильное изменение условий внешнего трения приводит к формированию зон пластического и упругого контактов, геометрия которых определяется составом, структурой и свойствами покрытия. В частности, значительно уменьшается длина пластического и полного контактов, сужается область главных пластических деформаций. [c.100]

Здесь полный контакт имеет место в области О, = [а,Ъ. Значение с определяется из условия равновесия [c.420]

При вдавливании штампа в полупространство по отрицательному направлению оси 2 со скоростью г о = — 1 принимаем скольжение материала по поверхности контакта со штампом. По нормали к границе ОА1 при = О и ж О граница полупространства сжата до пластического состояния и свободна от внешних нормальных и касательных напряжений. Из условия полной пластичности (1.1) получаем [c.67]

К оптико-механическим затворам можно также отнести устройство, принцип действия которого основан на быстром создании или нарушении условий полного внутреннего отражения на границе стеклянной призмы с дополнительной пластинкой [6, 43]. Быстро изменяя зазор в пределах одной длины волны с помощью пьезоэлектрического элемента, можно изменять пропускание от 1 до 0. т. е. переходить к отражению. Время переключения, обеспечиваемое этим затвором, достигает 100 не. Недостатком такого затвора является необходимость прикладывать большие усилия для разрыва оптического контакта между призмой и пластиной (50 атм), чта предъявляет повышенные требования к механической прочности элементов и ограничивает их апертуру. [c.212]

Такое распределение, (при точном изготовлении) весьма равномерно. Однако при нагреве, особенно при разных коэффициентах расширения материала лопатки и диска, распределение будет менее благоприятно. Так, например, исследование пятизубчатого хвоста, проведенное также в условиях полного контакта по всем зубьям при сборке, показало следующее распределение нагрузки (табл. 18). [c.239]

Для описания работы нежесткого покрытия под действием самолетной нагрузки используется математическая модель слоистого упругого полупространства при условии полного контакта на границах слоев. Нагрузка распределена равномерно по площади круга (осесимметричная задача). Свойства всех слоев покрытия описываются модулем упругости, коэффициентом Пуассона и толщиной, свойства грунтового основания — также модулем упругости вместо числа BR. Между значениями BR и модулем упругости грунта Ещ (в МПа) существует приближенная зависимость [283, 289] [c.388]

При расчете на статическую прочность предельные контактные напряжения но условию полного отсутствия течения материала выбирают для вязких материалоп равными 20, (а, — предел текучести). Местные течения материала в одной точке внутри тела не опасны и не заметны. Если имеет место хотя бы небольшое перекатывание и, следовательно, нёт оснований опасаться влияния времени на образование остаточных деформаций, предельные контактные напряжения можно повысить до 3(1,, а для круговой площадки контакта даже несколько выше. [c.142]

Способ 1. Он основан на использовании нелинейной упругости с характеристиЕ ой, представленной на рис. 2.24, а. Здесь х — перемещение двух тел друг относительно друга, С — коэффициент жесткости взаимосвязи между ними. Параметрами такой модели будут l — коэффициент жесткости взаимосвязи до достижения ограничения Х[ — перемещение, при котором наступает контакт в упоре Сг — коэффициент жесткости при полном контакте, который наступает при перемещении Xi. Допустимо х —х% но это условие может привести к плохой сходимости решения системы нелинейных уравнений при применении неявных методов интегрирования (см. книгу 5). [c.103]

Например, если форма начального зазора подчиняется уравнению параболы (т = 2) и период приработки не должен превос-ходит1> 4 = 50 ч, а из условий эксплуатации данного сопряжения известно, что скорость изнашивания при полном контакте тел составляет в среднем Yi 2 = мм/ч, то допустимое значение 0, подсчитанное по формуле (28), будет равно [c.384]

Для успещного выполнения процесса регенерации ионообменного материала, кроме обеспечения максимально полного контакта раствора с частицами ионита, необходимо направить ионный обмен в нужном направлении. Это зависит прежде всего от концентрации реагента в регенерационном растворе. Как уже указывалось выще, по мере прохождения регенерационного раствора через истощенный ионит раствор все в большей степени загрязняется удаляемыми из ионита вредными ионами, что приводит к торможению процесса регенерации ионита. Такой процесс своеобразного отравления регенерационного раствора можно в значительной степени ослабить, пропуская через истощенный ионит регенерационный раствор порциями с переменной концентрацией, не увеличивая при этом средний удельный расход реагента. Сначала пропускают первую порцию относительно мало концентрированного регенерационного раствора, в результате чего происходит лишь частичное вытеснение из истощенного ионита вредных катионов. Затем пропускают вторую порцию регенерационного раствора повышенной концентрации. Оптимальным решением в этих условиях является плавное изменение автоматическим регулятором концентрации реагента в регенерационном растворе. [c.105]

Величина сорбируемости Г может быть определена в динамических условиях (иногда она называется полной динамической обменной емкостью — ПДОЕ) или в статических условиях (статическая обменная емкость — СОЕ). Сорбируемость ионита в динамических условиях определяют путем пропускания раствора (или газа) через колонку с известным количеством ионита до тех пор, пока не установится равенство состава [фильтрата и исходного раствора (или газа)], а сорбируемость ионита в статических условиях — путем контакта навески материала с определенным объемом исследуемого раствора в течение некоторого времени, достаточного для установления равновесия. [c.17]

Водородное изнашивание и ИП при трении, подробно рассмотренные в нашей книге, это два совершенно противоположных явления. Все процессы, протекающие при водородном изнашивании, направлены на то, чтобы разрушить поверхностный слой, усилить интенсивность изнашивания, облегчить процесс диспергирования. При ИП процессы направлены на снижение контактных давлений, уменьшение разрушения поверхностного слоя, компенсацию уноса частиц износа, создание условий полной безызносности. Физические механизмы как водородного изнашивания, так и ИП сложны. В зоне фрикционного контакта на одних участках поверхности может протекать один процесс, а на других — другой. Кроме того, одно явление может подавлять другое. В целом в природе противоположности не противоречат, а дополняют друг друга. [c.384]

Дискретный подход для пластин со слоями Тимопюико реализован в [202] с помощью предложенного авторами матричного метода, приводящего задачу к системе интегральных уравнений относительно контактного давления в неизвестных априори зонах. Здесь учтена возможность появления разрывов областей соприкосновения слоев. Наиболее полно разработана дискретная теория в [157, 158, 201], где построены системы уравнений и функционалы, учитывающие весь спектр возможных условий неидеальпого контакта слоев. [c.17]

Рассматриваемая задача является периодической с периодом I и относится к типу Л. Поскольку имеет место полный контакт двух тел по плоскости z = О, начальное давление распределено равномерно, т.е. р(а ,0) = Р(0)/1 (а G (—схэ,-Ьсхэ)). При изнашивании имеет место формоизменение первоначально плоской поверхности полупространства и перераспределение контактного давления p x,t). Так как движение происходит в направлении, перпендикулярном плоскости Oxz, можно пренебречь влиянием сил трения на распределение контактных давлений и использовать оператор А в форме (8.4) для определения упругих перемещений границы полупространства. Упругие Uz x, t) и износные Wif x,i) перемещения границы, а также контактное давление р х, t) являются периодическими функциями координаты X. Они могут быть определены из решения системы уравнений (7.18)-(7.20), в которых оператор А имеет вид (8.4), уравнение износа описывается соотношением (8.8), а условие контакта (7.20) примет вид [c.408]

На рис. 95 сплошной линией показано распределение контактного давления для Р = 56,2 МПа по площадке контакта в окрестности точки О для условия полного проскальзывания. Необходимо заметить, что точка О особая, решение теории упругости в ней стремится к бесконечности. Использование численного МГЭ дает большое, но конечное значение. Решение в районе особой точки О аналогично решению задачи о внедрении плоского штампа. Там же штриховой линией показано распределение контактного давления с учетом силы трения при /тр = 0,4 по методике, изложенной в главе III. Учет сил трения, как и следовало ожидать, ведет к увеличению площадки контакта и снижению пика максимального контакТ(юго давления в точке О. Таким образом, решение при условии абсолютного проскаль- [c.214]

При условии полного акустического контакта иа границе между твердым телом и жидкостью должна соблюдаться непрерывность изменения нормальных составляющих напряжения и смещения. Что касается тангенциальной составляющей тензора напряжений, то она тоже должна быть непрерывной, но поскольку в жидкости сдвиговые напряжения отсутствуют, то для тангенциальной составляющей напряжения условие на границе остается прежним, т. е. она равна нулго при х -= 0. Компоненты напряжений представлены через деформации и скорости звука уравнениями (Х.34). Для жидкостей Ст =- О и нормальная составляющая напряжения ( отрицательное давление ) о х == (—р) р L д1/дх. Таким образом, равенство компонент напряжений на границе твердого тела с жид- [c.224]

Для обеспечения более полного контакта между лавсаном и полиэтиленом низкой плотности при 180 °С применяли внешнее давление [5, 15]. Адгезионная прочность при увеличении давления прессования от О до 20-Ю Па увеличивалась от 20 до 85 Дж/м , достигая максимального значения. Эти условия соответствуют полному затеканию расплава адгезива в микроноры. Дальнейшее увеличение давления прессования сверх 20-10 Па до 90-10 Па приводит к снижению адгезионной прочности до 30 Дж/м. Такое снижение объясняется, но-видимому, тем, что в условиях формирования полного контакта, когда плош,адь фактического контакта равна площади номинального контакта, дальнейший рост давления прессования может привести к тангенциальному сдвигу контактирующих поверхностей. Тангенциальный сдвиг отражается на адгезионной прочности, снижая ее. Поэтому в условиях формирования адгезионной связи между лавсаном и полиэтиленом повышение давления прессования сверх 20 -10 Па является нецелесообразным. [c.221]

На рис. У-21 приведены распространенные схемы сигнализации задержек. По варианту, представленному на рис. У-21, а, контакты всех аппаратов, включенных в контролируемую цепь, имеют контакты и в цепях сигнальных ламп 1Л—6Л). Все лампы, горящие в полный накал, указывают на причины задержки включения автоматической работы. Если лампы горят в полнакала, то, следовательно, все условия, контролируемые контактами ШВ, 2ПВ, 1РП, 2РП, ЗРП, для включения реле автоматической работы РАР выполнены. Эта схема, отличающаяся простотой, имеет и существенные недостатки требуются дополнительные контакты для цепей сигнальных ламп, увеличивается число промежуточных реле и др. [c.183]

Кроме указанного случая полного контакта были рассмотрены и другие граничные условия на плоскости контакта. Рассматривались случаи нежесткого контакта или такие условия, когда не отражаются объемные волны. Имеются также работы, посвященные слабым границам раздела, т. е. таким, на которых модули упругости непрерывны, но производные [c.295]

Главная задача, решаемая при сжатии плоских образцов, — выбор способа приложения нагрузки и обеспечение разрушения образца от сжатия. При нагружении только нормальными усилиями по торцам образца (схема I—2) практически невозможно обеспечить полный контакт между опорной поверхностью образца и поверхностью пуансона испытательной машины, следствием чего является преждевременное разрущение образца. При нагружении образца одними лишь касательными усилиями (схема I—3), как это регламентировано А5ТМ, передача сжимающих усилий тоже является несовершенной, особенно в случае применения плоских клиньев (АЗТМ предусмотрены конусные зажимные патроны). Наиболее рациональным является комбинированное нагружение — нормальными усилиями по торцам образца и касательными усилиями по боковым граням образца (схема 1—4). При комбинированном нагружении угол наклона клиновидных вкладышей захватов выбирается из условий распределения нагрузки по торцам и боковым граням образца. Экспериментально установлено, что боковое раздавливание образца исключено, когда нагрузка по торцам его составляет 45—50% от разрушающей (в случае отсутствия боковой нагрузки). В действующих приспособлениях угол наклона составляет 14—17°. Концевые части образца защищены накладками. [c.197]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...