Случай трех нагрузок

Комбинированная нагрузка соединения. Рассмотренные три случая расчета группы болтов позволяют производить расчет прочности [c.43]

Полученные сведения позволяют перейти к построению эпюр. Рекомендуем сначала рассмотреть три простейших случая нагружения балки, жестко защемленной одним концом парой сил, сосредоточенной силой и равномерно распределенной по всей длине балки нагрузкой. При построении этих простейших эпюр надо не просто пользоваться правилами для нахождения величин (Э и Л4, а изображать отдельно оставленную часть балки и находить Q и из уравнений равновесия. [c.123]

На рис. 5.7.3 изображена поверхность текучести для случая, когда а = Р = 45°. Эта поверхность состоит из гладких, в данном случае прямолинейных участков, но имеет угловые точки, в которых производная не существует и, следовательно, формула (5.7.5) неприменима. Выясним, что в действительности происходит со стержнями, когда система действующих сил изображается угловой точкой. Рассмотрим, например, точку т на рис. 5.7.3. Нагрузка удовлетворяет одновременно и условию текучести (а) и условию текучести (б), следовательно, все три стержня находятся в состоянии текучести, однако скорость точки А не вполне произвольна, она должна быть такой, чтобы стержень I продолжал удлиняться (это относится как к условию (а), так и к условию (б), стержень 2 удлиняется (условие (б)), а стержень 3 укорачивается (условие (б)). Это будет выполнено, если вектор скорости точки А лежит внутри угла, образованного прямыми, перпендикулярными к направлениям стержней 7 и На рис. 5.7.3 мы должны провести нормали к сторонам шестиугольника, пересекающимся в точке т, направление вектора скорости в точке т неопределенно, но он всегда находится внутри угла, образованного этими нормалями. [c.167]

По характеру нагружения различают три основные расчетные случая. Случай I. Статическая нагрузка. Пружины подвергаются постоянной нагрузке или периодическим нагрузкам с плавным изменением величины нагрузок. [c.159]

При выборе материала для подшипников скольжения учитывают нагрузку подшипника, число оборотов вала, род нагрузки, среду, в которой подшипник должен работать (влияние температуры и влажности), и особенно вид трения, при котором подшипник должен работать. Обычно различают три главных случая [c.214]

На практике часто тепловая нагрузка распределена неравномерно по длине трубы. Для изучения влияния неравномерности тепловой нагрузки на граничный массовый расход были рассмотрены три варианта ее распределения (рис. 7). Средний удельный тепловой поток во всех трех вариантах оставался постоянным, q[lq =ll3, q [lql = 3. Все остальные параметры поддерживались неизменными. Решение показало, что по сравнению со случаем равномерно распределенной тепловой нагрузки поток в варианте 2 более устойчив, а в варианте 3 менее устойчив. Это можно объяснить уменьшением в варианте 2 (а в варианте 3 увеличением) длины испарительного участка. Однако для рассмотренных соотношений удельных тепловых нагрузок наличие неравномерности не очень существенно сдвигает границу устойчивости потока, что полностью подтверждается экспериментальными данными [17]. Например, [c.58]

Одной из них является характеристика ( рис. 9-7) — изменение вибрации по времени, которая показывает время, прошедшее от момента изменения нагрузки до момента изменения вибрации. Возможны три случая О—время нуль—при изменении нагрузки вибрация изменяется мгновенно Л — время изменения вибрации, после изменения нагрузки измеряется минутами Т — время изменения вибрации, измеряется часами. [c.187]

Возникает вопрос о возможности свободного передвижения графика выработки ГЭС по кривой нагрузки. На фиг. 13-21 показаны три случая [c.168]

Здесь надо различать три случая. Если величина и расположение внешних сил, приложенных к рассматриваемому элементу, не зависят от его де юрмаций, если эти деформации не изменяют характера движения стержня, то ускорения его точек вычисляются по правилам кинематики твердого тела и учет динамических воздействий сводится к добавочной статической нагрузке соответствующими силами инерции. Это имеет место в большинстве практически важных случаев (за исключением удара). [c.489]

Комбинированная нагрузка соединения. Рассмотренные три случая расчета группы болтов позволяют производить расчет прочности соединения для любых комбинаций нагрузок. При этом действие сложной нагрузки расчленяют и приводят к действию суммы составляющих рассмотренных нагрузок. [c.53]

Отсюда следует, что в зависимости от параметра q а 2к критическая нагрузка может быть положительной и отрицательной, т. е. растягивающей. Причем максимальное значение (при = 1) равно двум (max =2). Таким образом, мы имеем три характерных случая [c.203]

При расчете механизмов грузоподъемных машин и их элементов необходимо учитывать все возникающие в процессе работы нагрузки, возможное совпадение действия этих нагрузок, определять наиболее опасные их сочетания и по ним проводить расчет на прочность и сопротивление усталости. Для грузо-подъемных машин возможные комбинации расчетных нагрузок подразделяют на три расчетных случая. [c.96]

Расчет по методу допускаемых напряжений можно представить как частный случай расчета по методу предельных состояний для первой группы при одинаковых для всех видов нагрузки значениях коэффициента перегрузки. Вместо одного общего запаса прочности, принимаемого при расчете по методу допускаемых напряжений, в методе по предельным состояниям используют три коэффициента безопасности - по материалу м, по перегрузке п,- и по условиям работы то, устанавливаемые на основе статистического учета действительных условий работы конструкции. Поэтому метод расчета по предельным состояниям позволяет лучше учесть действительные условия работы элементов металлоконструкции и степень воздействия каждой из действующих нагрузок, а также лучше учитывают механические свойства материала. [c.495]

Равномерно распределенная нагрузка такого рода, когда ее направление перпендикулярно грани, на которую она действует, называется нормальным напряжением. Мы заметили (в 28 главы I), что на случай нормального напряжения можно распространить общие теоремы, а поэтому при вычислении совместного действия двух или трех таких напряжений, приложенных одновременно, мы можем применять принцип суперпозиции. Таким образом, обращаясь к рис. 36, на котором три перпендикулярные направления характеризуются номерами 1, 2 и 3, мы видим, что [c.155]

Прямоугольная пластинка, три края которой свободно оперты и один защемлен. Рассмотрим прямоугольную пластинку, защемленную по краю у = Ь/2 и свободно опертую по остальным краям (рис. 88). Прогиб пластинки под произвольной поперечной нагрузкой может быть получен комбинированием решения для пластинки, у которой все стороны свободно оперты, с решением (176) для случая, когда по одному из краев распределены изгибающие моменты. [c.219]

Основным структурным элементом конструкционных слоистых армированных пластиков является однонаправленно-армированный слой. Поэтому ползучесть слоистых пластиков определяется упруговязкими свойствами и геометрией расположения отдельных слоев. В свою очередь упруговязкие свойства одно-направленно-армированных слоев определяются свойствами их компонентов. Неоднородностью строения армированных пластиков и различными деформационными свойствами компонентов обусловлена неоднородность распределения напряжений по объему этих материалов. Напряжения в компонентах различны и зависят в основном от соотношения деформационных свойств и объемных содержаний компонентов. При длительном действии нагрузки вследствие выраженного различия упруговязких свойств полимерного связующего и армирующих волокон в компонентах материала происходит перераспределение напряжений во времени. Рассмотрим три независимых случая нагружения [c.91]

Особый случай возникает, когда действующие на балку нагрузки являются вертикальными (рис. 7.1, Ь), поскольку при этом горизонтальная реакция равна нулю. Тем не менее балка по-прежнему является однажды статически неопределимой, так как при этом двум независимым уравнениям равновесия соответствуют три реакции. [c.270]

Для горизонтальной рамы кабины расчетными являются три случая работы лифта нормальная работа с номинальными грузами (первый расчетный случай), посадка на ловители или буфера при эксцентрично приложенной нагрузке Qp и работа при испыта- [c.54]

При расчете деталей на прочность следует иметь в виду три возможных расчетных случая 1) нормальная работа при величинах ф = 0,5н-0,7 2) предельный случай заедания ведомой ветви кабины 3) одновременная нагрузка обеих ветвей лифта грузом на 50% большим номинальной грузоподъемности при инспекторских испытаниях по правилам Госгортехнадзора. Расчет по первому случаю производится на усталостную прочность, по второму и третьему случаям — на статическую прочность, при минимальных запасах прочности. [c.147]

Удельная площадь измеряется в т/м и является постоянной величиной для каждой модели автомобиля. Она показывает минимальное количество тонн груза, которое должно быть размещено на каждом квадратном метре полезной площади кузова для обеспечения полного использования грузоподъемности автомобиля. В зависимости от числового значения фактической нагрузки Д на каждый квадратный метр полезной площади кузова возможны три случая [c.23]

При расчете мощности возможны три случая работы кранового двигателя в повторно-кратковременном режиме. В первом случае режим работы приводного двигателя соответствует одному из стандартных-режимов по ПВ и механизм работает с неизменной нагрузкой. В этом случае по каталогу выбирается двигатель, мощность которого при заданном ПВ равна требуемой. В случае отсутствия в каталоге двигателя, номинальная мощность которого равна требуемой мощности, выбирается двигатель ближайшей большей мощности. [c.65]

Проверить число оборотов коленчатого вала двигателя без нагрузки, полностью открывая на короткое время дроссельную заслонку, и замерить тахометром обороты коленчатого вала двигателя. Если тахометра нет, то следует установить задний мост автомобиля на подставки, включить третью передачу и проверить число оборотов коленчатого вала двигателя без нагрузки по спидометру. При таком измерении могут быть три случая [c.191]

Активное резервирование предусматривает автоматическое включение резервного элемента при отказе основного. При этом возможны три случая резервный элемент работает одновременно с рабочим (постоянное включение), резервный элемент несет часть нагрузки и переключается на полную нагрузку при выходе основного, резервный элемент включается после отказа основного. Постоянное включение применяется в тех случаях, когда необходимо немедленное включение резервного элемента или когда автоматическое включение резервного элемента связано с большими затратами и усложняет систему. [c.219]

Введем в рассмотрение такую физическую модель на шероховатой плоскости Я (рис. 2.11) лежит тело массы т, к которому приложены сила Rn, прижимающая тело к плоскости, сила Р, параллельная плоскости, и изменяющаяся по гармоническому закону сила Ф = sin юЛ Следуя И. И. Блехману и Г. Ю. Джанелидзе [13], рассмотрим три случая приложения вибрационной нагрузки Ф а) сила Ф = Ф, параллельна плоскости П и силе Р [c.46]

Пример 2. Оценка характера распределения давлений по контуру плоской модели в месте передачи нагрузки может быть произведена по форме наблюдаемых в полярископе полос интерференции. На фнг. 19 приведены три случая распределения нагрузки а — по эллиптическому закону (полоса наибольшего порядка внутри области замкнутых полос) б — равномерное распределеггие (полоса наибольшего порядка в виде полуокружности) в — увеличенные давления у краев штампа или нажатие штампа углом (концентрация полос с наибольшими порядками у краев). Величины касательных напряжений указаны на фигуре в долях среднего давления. [c.589]

Внешней нагрузкой при изгибе мбгут быть (см. 2) сосредоточенные силы, распределенные нагрузки (например собственный вес) и сосредоточенные моменты (пары сил). Эти три вида нагрузок изображены на рис. 117, а, б, в. Важный случай распределенной нагрузки представляет равномерно распределенная нагрузка, имеющая постоянную погонную величину (рис. 117, г и рис. 6 и 9, а). [c.124]

Рассмотрим сначала более общую задачу. Пусть пить с малой стрелой провисания находится в равновесии под действием вертикальной кусочно-равномерной распределенной по горизонтали нагрузки. Для определенности будем считать, что весь пролет разбит на три участка, как показано на рис. 3.4. Случай дополнительной нагрузки получится при д = дг = д и 2 = + , где д — дополнительная нагрузка. Мы рассмотрим два способа решения этой задачи, начав с метода припа-совывания решений, применимого к любой кусочно-непрерывно распределенной нагрузке. [c.74]

Допускаемые напряжения изменяются в зависимости от рода нагрузки. Трем случаям нагрузки и относящимся к ним допускаемым напряжениям соответствуют в сущности три величины прочности, именно временное сопротивление при постоянной нагрузке, при переменной нагрузке и то же при колебательной нагрузке (Вей-раух). В соответствии с данными испытаний на усталость эти величины находятся в отношении 2 (1—1,2) 1. Предел усталости (разрушающее напряжение при колебательной нагрузке) очень сильно приближается к пределу упругости. Поэтому (согласно Фёпплю) допускаемое напряжение в случае третьем должно быть взято равным половине такового для первого случая, т. е. оно доходит до четверти предела упругости (пропорциональности). Для случая второго значение допускаемого напряжения должно быть выбрано равным от 1 до 1,2 такового для случая третьего. Таким образом для случая постоянной нагрузки и простого металла допу- [c.235]

Фюзеляж рассчитывают на следующие случаи. Случай Ефщ—посадка на три точки. Нагрузка приложена к колесам шасси и костылю и равна Р=п О, где перегрузка п берется из случая Е шасси. Случай Сфму—случай пикирования. Нагрузку прикладывают к горизонтальному оперению и берут по нормам для горизонтального оперения. "Рассчитывают только хвостовую часть фюзеляжа, принимаемого защемленным в месте крепления крыльев. Случай Н фму—боковая нагрузка на хвостовую часть фюзеляжа. Берут нагрузку на вертикальное оперение на случай Кд. Случай Афму—полет с вертикальным ускорением, соответствующим случаю Ал. Нагружают только переднюю часть фюзеляжа и моторную установку нагрузкой по ф-ле [c.44]

Для случая параллельных сил Кульман предложил графическое построение решения. Для заданной фермы (рис. 54), находящейся лод действием параллельных сил Ра, строим веревочный многоугольник и определяем реакции N, N. Рассматрп-ваем сечение, разрезающее три стержня X, у, Z. Пусть нас интересует усилие Z в стержне z. С этой целью, по предыдущему, рассматриваем точку Лз. Вертикальная прямая, параллельная действующим на узлы фермы нагрузкам, отсекает между сторонами 2, 4 веревочного многоугольника отрезок у. Уравнение моментов относительно точки Вз есть [c.67]

Чтобы качественно сопоставить пластину с отношением 18 1 и полубесконечпую пластину при других числах вырезов и величинах шагов, для каждого случая был построен график изменения напряжений вдоль края пластины, противоположного краю с вырезами. Это позволяло частично оценить изгибные напряжения, возникающие из-за эксцентричности приложения нагрузки в сечениях с вырезами. Три такие кривые приведены на фиг. 9.11. Из 33 испытаний для пластин с отношением ширины к радиусу выреза 18 1 в 25 случаях кривые проходят между крайними кривыми, показанными на фиг. 9.11. Лишь для X = 1,5 (4 и 5 вырезов), X = 1,25 (2, 3 и 4 выреза) и для пластины с вырезами в виде плоского дна с ЫВ > 3 кривые проходили несколько ниже ниждей кривой на фиг. 9.11. [c.243]

В настоящей главе в качестве примера рассмотрен простейпшй случай нагружения, когда схема нагружения включала три цикла. Первый цикл включает в себя однократное нагружение усилиями оо = 22 кгс/мм при температуре 650° С, что соответствует, например, выходу па максимальный режим работы двигателя, второй — разгрузку до оо = И кгс/мм (например, номинальный режим), а третий — выдержку при этой нагрузке в течение 100 ч при температуре 650° С. Расчет производили методом последовательных нагружений, изложенным в главе 2, [c.102]

Навье первому пришлось столкнуться с проблемой статической неопределимости, возникаюш ей в расчетах неразрезных балок ). В своей книге Resume des legons... он исследует балку на трех опорах и принимает реакцию одной из них как величину, статически неопределимую. В тех случаях, когда число опор превышает три, выбор реакций как лишних неизвестных величин становится затруднительным, поскольку мы получаем столько же уравнений, сколько имеется промежуточных опор, причем в каждое из таких уравнений входят все лишние неизвестные. Исследование частного случая равных пролетов с равномерно распределенной по всей длине балки нагрузкой или с равными сосредоточенными нагрузками, приложенными по середине каждого из пролетов, показывает, что в этих условиях задача упрош ается и что между реакциями трех последовательных опор суш ествует линейное соотношение. Использование этого соотношения позволяет без особого труда вычислить опорные реакции для любого числа пролетов ). [c.175]

Особое место в стенде БС-132.000 занимают четыре переносные вертикальные опоры И, изготовленные из стальных труб диаметром 120 мм, и три поперечные траверсы 7, 8, изготовленные из труб прямоугольного сечения 70X70X4 мм. Вертикальные опоры воспринимают силовые нагрузки и могут быть установлены в ан-кернь1е гнезда, забетонированные вровень с полом с четырех сторон рабьего места в любом сочетании, в зависимости от требуемого нздпавления правочных усилий. К вертикальным опорам (для каждого, конкретного случая на своей высоте) прикреплены поперечные траверсы 7, 8, а к ним присоединены ползушка 9 и силовой цилиндр 10. [c.208]

Характерные кривые переходного процесса для случая, когда все три постоянные времени объекта одинаковы, изображены на рис. 4-10. При увеличении коэффициента усиления регулятора величина максимального отклонения и остаточная неравномерность у.меньщают-ся, однако колебательность и время переходного процесса увеличиваются. При коэффициенте усиления, равном 8, 1 = 0 и при возмущении по нагрузке в системе возникают незатухающие колебания. Если коэффициент усиления регулятора хотя бы несколько превышает 8, то [c.100]

Особый интерес представляет случай ро + ао < О, показанный на рис. 1, а, поскольку именно такая ситуация имеет место в задачах горной механики. Как видно, в этом случае можно вьщелить три группы трещин согласно их начальным радиусам трещины, начальный радиус которых меньше величины Ri, т.е. i o R трещины, начальный радиус которых лежит в интервале Ri < Rq < / з, и трещины, начальный радиус которых больше величины/ 3,т.е./ 0 >/ з Трещины, у которыхi o R Rq не будут распространяться даже при полном сбросе внешней нагрузки. Это связано с тем, что в первом случае радиус трещин настолько мал, что в силу этого всегда вьшолняется условие T 2Rq) < К, а во втором — настолько велик, что при уменьшении внешнего сжимающего напряжения объем трещины согласно (1.4) увеличивается столь существенно (а давление газа соответственно падает), что всегда вьшолняется аналогичное условие, но уже ввиду малости Т. [c.104]

В приведенных выше зависимостях ( юрмула для определения коэффициента <7 выведена в работе [5] в предположении существования линейной зависимости деформация — сила для случая контакта пластмассовых шариков со стальными жёлобами, что, как видно из рис. 1У.8, реально лишь при значительных нагрузках (свыше 50 кгс). При более точном расчете необходимо учитывать величину первоначального зазора в подшипнике и нелинейность зависимости де( )орма-ции от нагрузки. При прикидочных ориентировочных расчетах можно считать, что грузоподъемность пластмассовых подшипников качения ниже в три-восемь раз, чем грузоподъемность стальных такой же конструкции и размеров. [c.156]

Как указано выше, важную роль играет также характер напряженного состояния. Рассмотрим, например, три случая нагружения образца равномерно распределенной нагрузкой (рис. 58) случай чистого сдвига, случай одноосного растяжения и случай трехосного равнол1ерного растяжения. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...