Приведенный коэффициент расхода ИЦН

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Для несовершенного сжатия можно привести, например, следующую эмпирическую формулу для коэффициента расхода отверстия (рис. 10-3) [c.383]

Для примера можно привести следующую экспериментальную формулу для коэффициента расхода в случае неполного сжатия [c.383]

Что касается больших отверстий, т. е. отверстий, не удовлетворяющих указанным двум условиям или одному из них, то практически их расчет выполняется по тем же формулам, что и малых отверстий. Однако при установлении коэффициента расхода Цо здесь, в случае несоблюдения неравенства (10-33), приходится интересоваться движением жидкости в сосуде. Достаточно точные значения Цо Для больших отверстий могут быть установлены на основании специальных опытов. Только в качестве грубо ориентировочных данных можно привести следующие сведения о величинах относящихся к большим отверстиям, выполненным в вертикальной стенке сосуда (в случае квадратичной области сопротивления) [c.388]

Важным вопросом является снижение вредных выбросов из котельной установки в атмосферу, в частности снижение концентрации оксидов азота в уходящих газах, которая при сжигании газа доходит до 2 г/м . Для этого стремятся к снижению температуры топочных газов, особенно локальных ее значений, что достигается сжиганием топлива с коэффициентом расхода воздуха, близким к а = = 1, заменой вихревых горелок прямоточными и организацией двухступенчатого сжигания топлива (ступенчатый подвод воздуха). Понижение температуры в топке может быть достигнуто также путем снижения температуры подогрева воздуха, организацией рециркуляции топочных газов и др. Следует, однако, иметь в виду, что ухудшение перемешивания топлива с воздухом и снижение температуры подогрева воздуха могут привести к ухудшению технико-экономических показателей установки. [c.91]

При распределении воды дырчатыми трубами коэффициент расхода ц. изменяется от 0,27 до 0,82. Пользоваться каким-то средним значением ц недопустимо, так как это может привести к значительным погрешностям в определении пропускной способности дырчатых распределителей или их гидравлического сопротивления (при заданном расходе). [c.77]

Отклонение вектора тяги сопла (оси сопла или струи) может привести к изменению основных интегральных характеристик реактивных сопел. К этим интегральным характеристикам относятся коэффициент тяги Р, (или потери тяги = I- Рс), коэффициент расхода сопла х, и эффективный угол отклонения [c.297]

Результаты исследований достаточно очевидно свидетельствует о заметном снижении коэффициента расхода выхлопной системы при полном реверсировании тяги (100% степень реверсирования) — до 10-15% от величины коэффициента расхода сопла на режиме горизонтального полета (нулевая степень реверсирования тяги). При этом характер профиля температур (однородный или неоднородный) на выходе из реверсивного устройства может привести к отличию коэффициента расхода до 2% (рис. 7.27). [c.319]

Всякий удар согласно М. В. Остроградскому можно рассматривать как результат наложения новой связи. Следовательно, теорема Остроградского — Карно распространяется на разнообразные явления удара, в частности, ею можно пользоваться при рассмотрении соударения твердых тел. Теорема Остроградского—Карно применяется при различных технических расчетах. Как пример можно привести вычисление коэффициента полезного действия парового или гидравлического молота. Молот должен быть сконструирован так, чтобы величина кинетической энергии, затрачиваемой при соударении, была, по возможности, наибольшей, так как именно потерянная кинетическая энергия вызывает пластические деформации в металле, обрабатываемом молотом. Остальная кинетическая энергия расходуется на вибрации фундамента, кувалды п других частей сооружения. [c.472]

При В 7,5 гидродинамическая характеристика всегда однозначна, но она может иметь пологий участок, что нежелательно, так как небольшое различие в коэффициентах гидродинамического сопротивления может привести к разным расходам по отдельным трубам. При В 5 обеспечивается условие гидродинамической стабильности. Если это условие не выполняется, то применяется шайбова-ние труб на входе. Коэффициент гидравлического сопротивления шайбы, установка которой обеспечивает однозначную и достаточно крутую гидродинамическую характеристику, находится по формуле [c.46]

Расчет производился методом последовательных приближений по шагам, величина которых увеличивалась от 0,5 до 55 мм на длине 285,5 мм и далее оставалась постоянной. Точность приближения по толщине пленки и температурному напору 1%. Максимальная погрешность в экспериментальном определении расхода четырехокиси азота составляет 6,4%, по коэффициенту теплообмена со стороны охлаждающей воды — 23%- Это может привести к расхождению расчетной и действительной длины участка конденсации в 9%. При расчетах принималось допущение о постоянстве ДГк на длине шага. Для сравнения произведен также расчет с использованием формулы Нуссельта с поправкой на волнообразование e = = 0,835 ReO.li. [c.165]

Чтобы сопоставить эти. капиталовложения, необходимо привести их к заданному годовому объему выпускаемой продукции. Эффективность использования капиталовложений оценивается при сопоставлении их с годовой экономией на эксплуатационные расходах сроком окупаемости и коэффициентом окупаемости Е. [c.317]

Величина Ртш для всех постановок задачи показана на рис. 1.9. Видно, что для постановки II Ртш < О во всем диапазоне изменения Рз- Это означает, что скорость меньше скорости Wi, т. е. течение в каналах рабочего колеса замедленное. При таких условиях потери энергии в РК могут суш,ественно возрастать, особенно при 2 < 140°, где w /wi <0,5 (см. рис. 1.6). Коэффициент скорости vjj при этом уменьшается, и действительный к. п. д. ступени может быть ниже предполагаемого теоретического уровня. Аналогичная ситуация имеется и при постановке III, где также существенно меньше нуля. При постановке I степень реактивности Ртш всегда положительна. Кроме того, высота сопловых лопаток (см. рис. 1.7), получающаяся в постановке II, значительно меньше, чем в постановке I (при одинаковых диаметрах и расходах) для одной и той же высоты лопатки Ц. Это также может привести к дополнительным (по сравнению с постановкой I) потерям энергии в сопловом аппарате из-за увеличения влияния вторичных явлений. Как известно, изменение потерь в сопловой решетке (в отличие от потерь в рабочем колесе) оказывает сильное влияние на к. п. д. РОС. По этой причине действительный к. п. д. т]ц ступени с параметрами постановки II может еще более уменьшиться по сравнению с теоретическим значением. Полная степень реактивности Рт для постановки II получается положительной за счет составляющей р . к- При = 1 (осевая ступень) Рт. к = О и оптимальная степень реактивности = Рт . может быть меньше нуля. [c.30]

В п. 16 табл. VII-3 дано значение коэффициента сопротивления клапана (или шибера) при полном его открытии. Величина этого коэффициента при частичном закрытии, зависящая от конструкции клапана (или шибера) и угла (или степени) его открытия, определяет характеристику клапана при регулировании им расхода среды. Ввиду отсутствия определившихся конструкций клапанов нельзя привести зависимости коэффициентов сопротивления от степени открытия. [c.17]

Из рассмотренного решения ясно, что в модели Рейнольдса с неподвижными поверхностями невозможен отрыв потока конфузорные и диффузорные каналы имеют при всех прочих равных условиях одинаковое значение коэффициентов потерь, что при достаточно больших числах Рейнольдса может привести к значительному завышению величины расхода. [c.158]

Полагают, что прямое влияние накипи на снижение теплового коэффициента полезного действия котла и связанного с этим увеличения расхода топлива сравнительно невелико значительно более важными являются косвенные воздействия (например, местный перегрев поверхности металла с последующим разрушением труб). Но накипь может вызвать разрушение труб и другим путем. Отделившиеся куски накипи, собираясь в местах парового котла со слабой циркуляцией воды, дополнительно ее уменьшают в результате часть труб, испытывающих недостаток в воде, перегревается и быстро выходит из строя. Поэтому образование накипи может привести к дорогостоящим простоям, необходимым либо для замены труб, разрушившихся в результате проявления одной из рассмотренных выше причин, либо для периодической очистки котла с целью предотвращения таких разрушений. Следует также учесть стоимость дополнительного топлива, необходимого для разогрева резервного котла, заменяющего ремонтируемую установку. [c.183]

С повышением энтальпии среды на входе, приращения энтальпии и коэффициента тепловой неравномерности теплогидравлическая разверка увеличивается, может приобрести кризисный характер и привести к разрушению трубы. Так, например, при сверхкритическом давлении при входе в зону большой теплоемкости начинается более крутой рост удельных объемов среды, поэтому в трубах с повышенным обогревом значительно увеличиваются гидравлические потери и сокращается массовый расход. [c.218]

Согласно полученным уравнениям с увеличением расхода Qp коэффициент очистки жидкости ф должен уменьшаться, а интенсивность очистки масла рф — увеличиваться. При этом чем больше значение ф в левой части уравнения (147), тем больше растет значение QpЦ> с увеличением расхода Qp. Из расчетных кривых (рис. 44) видно, что интенсивность очистки жидкости с увеличением Qp по мере уменьшения диаметра частиц замедляется, и для с1 < 1 мкм при А = 0,3 г см интенсивность очистки практически не зависит от Qp. Положительное влияние увеличения Qp на интенсивность очистки жидкости может происходить лишь до определенных пределов, после чего повышение Qp не только не увеличивает интенсивность очистки, но может привести к значительному ее снижению. Это обусловлено явлением уноса частиц жидкостью. Сущность этого явления заключается в том, что частицы загрязнения, достигая под действием центробежного поля внутренней стенки ротора, начинают отставать от общего потока жидкости, и возникающее лобовое воздействие потока на частиц вызывает ее движение по ложу. Подъемная сила, образую-102 [c.102]

Следует подчеркнуть то обстоятельство, что при проектировании теплонасосной установки очень важно предвидеть значение действительного коэффициента преобразования. В этом смысле предварительный расчет энергетических потерь имеет при проектировании теплонасосной установки большее значение, чем при проектировании холодильной машины, так как в последнем случае получение холода должно быть осуществлено путем совершения обратного цикла в первом же случае всегда возможен выбор иной системы теплоснабжения, не требующей реализации обратного кругового процесса (непосредственный электрообогрев либо теплоснабжение от котельных или ТЭЦ). Значительная ошибка в подсчете расхода энергии на начальной стадии проектирования может привести к неверным выводам относительно рациональности теплонасосной системы теплоснабжения по сравнению с другими системами. [c.209]

Нужно отметить, что изменение (соответственно f ), согласно соотношениям (12.19), может привести к получению других характеристик = Рт У), при той же рабочей температуре, за счет изменения расхода. Точно также различия рабочих характеристик от одного материала к другому могут быть отнесены, в случае гидродинамического режима смазки, к различным тепловым свойствам соответствующих материалов (теплопроводность, коэффициент расширения и т.д.). [c.430]

Начиная с данного режима, наблюдается рост потерь полного давления и внешнего сонротивлеиия и снижение коэффициента расхода в диффузоре. Увеличение интенсивности замыкающего скачка уплотнения может привести к тому, что перепад давлений на нем станет выше критического для пограничного слоя и возникнет отрыв последнего, причем вихреобразования вызовут колебания расхода воздуха и местоположения системы скачков. [c.486]

Столь высокие значения коэффициента расхода при истечении из насадка можно объяснить при рассмотрении характерных особенностей истечения в этом случае. Поступающая в насадок струя сначала испытывает сжатие (рис. 6-8) подобно сжатию при истечении из отверстия, а вокруг сжатой струи образуется зона отжима (заштрихована на рисунке). Из зоны отжима воздух уносится потоком и в этой зоне понижается давление (образуется вакуугл, величина которого зависит от скорости движения или от напора). Понижение давления в сжатом сечении приводит к увеличению скорости в этом сечении. Но при этом появляются и некоторые дополнительные потери напора, наличие которых должно привести к уменьше нию скорости. В трубках небольшой длины влияние подсасывания жидкости вследствие понижения давления (образования вакуума) оказывает большее влияние на пропускную способность, чем добавочные сопротивления, и поэтому расход через внешний цилиндрический насадок увеличен по сравнению с расходом из малого отверстия. [c.142]

Если обратить течение и рассматривать представленную конфигурацию как сопло с радиальным потоком на выходе, направленным к оси симметрии, то при выбранном распределении скорости (4 3), отвечающем течению по I со скоростью, стремящейся к постоянному значению, линии тока при малых значениях г в силу наличия осевой симметрии будут довольно сильно расходиться, поворачиваясь в положительном направлении оси Ол . При этом поле потока будет сильно неравномерным по сечению, причем с ростом t>j скорость в сечении резко увеличится. С увеличением скорости закрутки потока на входе в диффузор, т. е. на выходе из обращенного сопла, неравномерность потока увеличивается. В связи с этим в качестве входного сечения диффузора выбирается сечение с большим радиусом, обладающее приемлемой неравномерностью потока, а при расчете течения выбирается большее значение Woo, чем это необходимо для входного значения скорости. Можно также в качестве начального распределения брать распределение, у которого сверхзвуковая ветвь отвечает течению, асимптотически выводящему поток на радиальное течение. Неравномерность потока на выходе из диффузора соответствует кольцевым соплам простой конфигурации. На рис. 4.34 представлен пример расчета безвихревого течения с закруткой потока в кольцевом канале, в котором происходит поворот потока на 180° и С(г )) = onst = (o при (o = 0,2. На этом рисунке показана геометрия линий тока и линии IF= onst, пунктиром изображены линии тока в течении без закрутки. Очевидно сильное различие полей течения. Имеет место заметное влияние закрутки на течение в трансзвуковой области. Интересно, что закрутка уменьшает в этом случае неравномерность потока, вызванную центробежными силами и может привести, в отличие от случая простых конфигураций, к увеличению коэффициента расхода С увеличением скорости вращения звуковая линия смещается вверх по потоку на большую величину и коэффициент расхода уменьшается. [c.166]

На основе результатов испытаний композитов с полиэфирной матрицей, армированных направленно расположенными углеродными волокнами, Харрис и др. [14] пришли к выводу, что Vs энергии разрушения расходуется на вытягивание волокон. В этих экспериментах поверхность волокон подвергали различным видам обработки, изменявшим прочность связи (последнюю оценивали косвенно — по величине прочности при межслоевом сдвиге). В случае наименее прочной поверхности раздела (минимальная сдвиговая прочность) волокна вытягивались на большую длину и энергия разрушения была выше. Аналогичные результаты были получены для композитов с эпоксидной матрицей, армированных углеродным, волокном [2, 42]. Фитц-Рендольф и др. [10], исследовавшие бор-эпоксидиые композиты, заключили, что значительный вклад в работу разрушения вносит и энергия разрушения волокна, и работа вытягивания разрушенных волокон из эпоксидной матрицы. По мнению Меткалфа и Кляйна [27], при данной прочности волокон с ростом коэффициента ее вариации усиливается тенденция к разрушению волокон в точках, далеко отстоящих друг от друга, что-должно привести к увеличению вязкости разрушения (рис. 11). [c.281]

Исследования, проведенные в ЦНИИКА на ЭВМ, показали, что расчет температур дымовых газов начиная с хвостовых поверхностей нагрева приводит к значительному числу итераций. Например, неточность предварительного задания температуры уходящих газов в ГС может привести к расхождению расчетных температур газа на выходе из топки до ЮО С и выше. В разработанном ЦНИИКА алгоритме искомые температуры газов уточняются методом Зейделя. Искомые температуры рабочей среды после просчета всех уравнений формируются в отдельный столбец (вектор) и являются исходным приближением для последующей итерации, при совпадении с необходимой точностью вектора этих температур при двух итерациях решение системы заканчивается. По полученному решению уточняются расходы теплоносителей и коэффициенты системы, и решение системы вновь повторяется. [c.48]

Работу транспортного устройства на АСО невозможно рассматривать вне связи с качеством подготовки опорной поверхности (пола) производственного участка, на котором оно эксплуатируется. Качество поверхности пола, как любой другой реальной поверхности, характеризуется макрорельефом (уклон, волнистость и др.) и микрорельефом или шероховатостью (совокупностью чередующихся микровпадин и гребешков), которая зависит от методов подготовки поверхности и инструмента, применяемых при этом. Суть взаимодействия АСО и опорной поверхности заключается в следующем. Макрорельеф пола (наклон поверхности) изменяет только тяговое усилие, необходимое для перемещения устройства, вследствие появления составляющей силы тяжести. Шероховатость поверхности, которая соизмерима с зазором ho, влияет на коэффициент трения. Например, перемещение устройства по более шероховатой поверхности требует обеспечения большего зазора ho, а значит, и большего расхода воздуха, чем при перемещении устройства по поверхности с меньшей шероховатостью при одном и том же коэффициенте трения. Как отмечалось, увеличение расхода воздуха не только способствует повышению напряжения диафрагмы, но может привести и к возникновению неустойчивой работы АСО. [c.57]

Как ВИДНО из рис. 4.29, при km>2,0 рост температуры Тп.с замедляется, а затем при >3,0 она падает. Кроме того, с ростом йда относительно замедляется снижение расхода горючего, а следовательно, и ухудшение условий наружного охлаждения камер сгорания. Различная степень влияния изменений величины km на наружное охлаждение огневой стенки камеры приводит к неэкви-дистантности кривых а, бив (см. рис. 4,28) на всех трех участках, хотя перегибы этих кривых (т. е. сама смена участков износа) и происходят в области равных температур (870 К и 1070 К, причем для разных камер этим перегибам соответствуют различные величины коэффициента km)- Очевидно, что за счет этого влияния кривая а самая крутая, а кривая- в — самая пологая (из рассмотренных кривых). Уменьшение интенсивности влияния роста km на увеличение температуры огневой стенки должно было бы привести к прогрессирующему замедлению падения ресурса камеры сгорания по мере роста km, т. е. график t=f km) должен был бы стать вогнутым. [c.103]

Коэффициент усиления к,, можно привести к безразмерному виду, разделив изменение уровня на 0,6 л (диапазон дат чика) и приращение расхода — на значение номинально1 о расхода Р, [c.330]

Другим фактором, затрудняюшим точное регулирование процесса нейтрализации, является нелинейная зависимость величршы pH от расхода реагента. Небольшое изменение задания регулятору может во много раз изменить коэффициент усиления объекта и оптимальный коэффициент усиления регулятора и привести к неустойчивым колебаниям в системе. Наконец, системы регулирования величины pH Б отработанных средах должны справляться с достаточно большими возмущениями, вызываемыми изменениями концентраций и расходов. Большие изменения нагрузки влияют на коэффициент усиления объекта и могут даже изменить постоянные времени системы. Это обстоятельство делает особенно трудным создание такой системы регулирования, которая была бы достаточно быстродействующей и устойчивой для всех условий работы. [c.457]

Электрическое за/кигание обеспечивает надежное воспламенение и эффективное сгорание смесей природного газа с воздухом при коэффициентах избытка воздуха, не превышающих 1,5 —1,(). Дальнейшее увеличение коэффициента избытка воздуха горючей смеси уменьшает эффективность сгорания (повышенный удельньп расход теплоты из-за снижения скорости сгорания) и. может привести к пропуску вспышек из-за невоспламенения горючей смеси. [c.332]

Стоимость КГШП в несколько раз выше по сравнению с паровоздушными штамповочными молотами, пригодными для производства аналогичных поковок. Эксплуатационные расходы при использовании прессов ниже, но не настолько, чтобы привести к положительному экономическому эффекту. Применение КГШП целесообразно при внедрении прогрессивных технологических процессов штамповки в закрытых штампах и горячего прессования. Благодаря этому возможна экономия исходного металла. При штамповке на молотах коэффициент использования металла составляет 40...50%, а на КГШП - 60...70%, что значительно снижает себестоимость продукции. [c.47]

Гелий вполне безопасен и удовлетворяет большинству требований, кроме доступности из-за его сравнительно высокой стоимости. Если в приборе используется ионизационный детектор, к чистоте гелия предъявляются очень жесткие требования. За счет близких значений коэффициента теплопроводности гелия и водорода последний может быть определен в анализируемой смеси с невысокой чувствительностью. Кроме того, применение гелия может привести к уменьшению эффективности разделительной колонки за счет большого коэффициента диффузии. Снижение разделительной способности колонки особенно заметно при малом расходе газа-носителя (10— 30 см2/мин) и лрактически не сказывается на результатах разделения при более высоких расходах. [c.214]

Для упрощения структурной схемы системы автоматического регулирования выберем достаточно большой коэффициент усиления в контуре топливного крана. При постоянной времени Та = = 0,l- 0,3 сек можно получить полосу пропускания контура около 200 j eK. При такой полосе пропускания на то плирном кране практически устанавливается Рт = onst и расход топлива не будет зависеть от числа оборотов турбины [20]. В этом случае структурную схему на рис. 8. 16 можно свести к трехконтурной схеме (рис. 8. 17), которую нетрудно привести к виду, удобному для расчетов. [c.370]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...