Коэффициент расхода трения приведенный

Формула (3.52), где коэффициент гидравлического трения приведен в явном виде, позволяет подсчитать непосредственно потерю напора в трубе при заданном расходе. Формула (3.53) дает возможность определить пропускную способность в зависимости от потери напора. [c.43]

Задача X—17. Определить высоту Н уровня воды в резервуаре, при которой в случае отбора из узловой точки А расхода = 35 л/с в концевом сечении трубопровода (где давление равно атмосферному) расход будет Qa = 50 л/с. Приведенные длины, диаметры и коэффициенты сопротивления трения для ветвей трубопровода следующие [c.290]

При расчете форсунок, работающих на тяжелых топливах, необходимо учитывать силы трения топлива о торцовые стенки камеры закручивания, поэтому характеристика А заменяется на Aj, а если учитывать сопротивления и силы- трения топлива в пристенной области,— на Аээ- Отсюда ясно, что для определения коэффициентов расхода jij. и а также коэффи циента можно пользоваться кривыми, приведенными на рис. 18, откладывая по оси абсцисс вместо А соответственно значения А и Agg. Справедливость этого подтверждается многочисленными опытными данными. Так, результаты исследования центробежных форсунок на тяжелых топливах показали, что кривая, характеризующая зависимость = f А а), удовлетворительно аппроксимируется уравнением [c.52]

Индекс t соответствует номеру камеры р/, — соответственно плотность и давление в t-й камере с,- — окружная скорость потока в (-Й камере относительно статора ft — площадь поперечного сечения кольцевого капала между двумя гребнями и — окружная скорость на радиусе ф — угловая координата t — время — расход пара через (-ю щель, отнесенный к единице длины окружности ( погонный расход) Цу — приведенный коэффициент расхода через i-ю щель [7] Г — температура газа перед i-м гребнем R — газовая постоянная х — показатель политропы, Ki, — коэффициенты трения на поверхности i-й камеры в окружном направлении соответственно на статоре и роторе U i, Uri — части периметра камеры, относящиеся к статору и ротору. Значения и рекомендуется определять по зависимости Я = / (Re) (рис. 6), причем [c.304]

Целесообразнее поэтому перейти от ц р к приведенному коэффициенту трения воздуха в трубе. Этот коэффициент также условен, ввиду того, что он учитывает не только потери на трение, но и влияние ряда факторов, которыми пренебрегали, принимая указанные выше допущения. Пользуясь графической зависимостью ft = ц (О коэффициента расхода от коэффициента сопротивления трубопровода [59], приведенной на рис. 76 в виде графиков, определим для каждого из полученных значений величину коэффициента После этого из известного соотношения найдем [c.195]

Зависимость (7.42) решает проблему замкнутого математического описания кольцевых двухфазных течений. Использование соотношений для т ,, Тр истинного объемного паросодержания и коэффициентов трения преобразует уравнение (7.37) в алгебраическое уравнение (10-й степени) относительно безразмерной толщины пленки bid. При заданных расходах фаз, т.е. при известных приведенных скоростях, решение такого уравнения выполняется достаточно простыми стандартными методами на персональном компьютере. (Возможно и существенное упрощение этого уравнения, путем отбрасывания членов со старшими степенями малой величины bid.) При найденном значении толщины пленки из (7.35) несложно находится градиент давления. В [42] и [30] приводятся примеры успешного применения такой методики. [c.330]

Формулу для определения приведенного коэффициента трения можно получить и в другом виде, исходя при выводе ее из того, что кинетическая энергия маховиков расходуется на работу сил трения в подшипнике [10]. Пусть маховики имели начальную скорость О) = (Од, конечную скорость ш = О и при выбеге совершили п оборотов. Кинетическая энергия маховиков в начале выбега была равна [c.138]

Соответствующий коэффициент поверхностного трения и число Нус-сельта для системы воздух — воздух представлены на рис. 3 и 4, где эти величины убывают с возрастанием массоотдачи обе кривые приближаются к нулевому значению при предельном расходе, когда пограничный слой отрывается от стенки. Коэффициент восстановления, приведенный на рис. 5, несколько понижается при массоотдаче, но не [c.82]

Влияние радиуса скругления угловой точки в районе критического сечения на интегральные характеристики приведенных на рис. 3.30 сверхзвуковых конических сопел по результатам расчетных и экспериментальных исследований показано на рис. 3.32. Помимо коэффициента расхода сопел, зависимость которого от величины радиуса скругления была рассмотрена при анализе рис. 3.13, на рис. 3.32 дана зависимость от величины Т 2 трех значений коэффициентов импульса, удельного импульса и относительного импульса, определяемых соотношениями (1.43), (1.44) и (1.45). Следует отметить, что расчетные значения коэффициентов импульса приведены без учета трения в сверхзвуковой части, однако, как отмечалось в предьщугцем разделе, величина потерь импульса на трение для рассматриваемых сопел относительно невелика и составляет значительно меньше 0,5% от идеального импульса. В силу специфики определения каждого коэффициента импульса характер их изменения различен при изменении Т 2- [c.97]

Структурная схема моделируемой системы представлена на рис. 1. На основании проведенных экспериментальных исследований [3] механизм позиционирования руки робота представлен в виде трехмассовой системы с упругими и демпфирующими свойствами. Движение руки описывалось при помощи уравнений Лагранжа. Система охвачена отрицательной обратной связью по положению, где — коэффициент обратной связи — задаваемое положение руки / — ток двухкаскадного электро-гидравлического преобразователя типа сопло—заслонка—золотник с упругой обратной связью (сервоклапан) q — расход масла, поступающего в цилиндр i — передаточное отношение механизма, преобразующего поступательное движение поршня гидроцилиндра во вращательное движение руки робота F —- приведенная сила трения. Амплитудно-частотные характеристики сервоклапанов, используемых л данной конструкции робота, показали, что они [c.67]

Из приведенной таблицы видно, что при отношении сторон сечения трубы /г/Ь < 1/2 1, разность значений Шмакс полученных по уравнению (11.18) и по формуле, не учитывающей влияние трения о боковые стенки, превышает 10%. При Н Ь = 1/3 разница снижается до 2,6%, а при к Ь 1/4 результаты подсчетов по обеим формулам практически одинаковы. В качестве приближенных поправочных коэффициентов при определении т акс можно пользоваться отношениями Ш2/Ш1, а при определении величины расхода потока 630 [c.630]

Рассмотрено численное моделирование течения газа, структуры потока, локальных коэффициентов трения, профильных потерь и угла выхода потока в плоских турбинных решетках с использованием двухмерных уравнений Рейнольдса. Для нахождения характеристик турбулентности использована двухпараметрнческая дифференциальная <5г-а>-модель турбулентности. Выявлена структура потока за выходной кромкой решетки. Расчетные значения локального давления газа и коэффициента трения на контуре профиля, профильных потерь и угла выхода потока сопоставлены с экспериментальными данными на трансзвуковой сопловой решетке при обтекании с различными величинами приведенной скорости газа за решеткой и относительного расхода выдуваемого воздуха. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...