Нагрев пластин

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела движущимся нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися [c.198]

Условия задания. Тепловой режим работы конструкции упрощенно рассматривается как односторонний нагрев пластины газом с параметрами теплообмена а и Тд (табл. 21.11) в течение времени т . Начальная температура пластины Т . [c.321]

Второе слагаемое в решении — 1 2 х, т), описывающее нагрев пластины внутренним источником q . (х), получим методом конечных интегральных преобразований 131. Применим к уравнению (2.1) интегральное преобразование [c.52]

Количество переданной теплоты. Количество теплоты, затраченной на нагрев пластины, подсчитывается по формуле (176) или (177). [c.101]

НЕСТАЦИОНАРНЫЙ АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ НАГРЕВ ПЛАСТИНЫ [c.329]

При прохождении тока по обмоткам биметаллических пластин датчика и приемника происходит нагрев пластин, а вследствие различных коэффициентов линейного расширения активного и пассивного слоев биметаллической ленты происходит деформирование пластин, причем они изгибаются в сторону пассивной части пластины, имеющей малый коэффициент линейного расширения. [c.235]

Резистор 9 включен последовательно в цепь биметаллической пластины 4, что позволяет проходить току по ней и поэтому ускоряется нагрев пластины. [c.183]

При прохождении тока по обмоткам биметаллических пластин 3 датчика и 6 приемника происходит нагрев пластин, что и вызывает их деформирование. Деформация пластины 6 приемника вызывает перемещение стрелки 7, и чем большей силы ток будет течь по обмотке пластины, тем сильнее она деформируется и на больший угол отклоняет стрелку. При деформации биметаллической пластины 3 датчика происходит размыкание контактов, а следовательно, прерывание тока. После этого пластина 3 остывает и, принимая первоначальную форму, замыкает контакты. При отсутствии избыточного давления масла на диафрагму контакты вибрируют редко, в цепи указателя устанавливается сила тока около 0,05 а, и стрелка приемника перемещается от исходного положения к нулевому делению шкалы. [c.144]

Нагрев пластины и цилиндра при постоянстве мощности внутренних источников теплоты во времени описывается формулой [2, 9, 34] [c.42]

Такая форма удобнее для описания полей, обладающих симметрией относительно начала координат. При четной симметрии для Е (индукционный нагрев пластины) = О, при нечетной (уединенная шина с током) 5 = 0. [c.52]

ИНДУКЦИОННЫЙ НАГРЕВ ПЛАСТИНЫ в ПРОДОЛЬНОМ ПОЛЕ [c.121]

Несимметричный нагрев пластины в условиях различной теплоотдачи на гранях рассмотрен А. В. Лыковым [45] [c.48]

Прн большей величине погонной энергии необходимо снимать усиление валика до поверхности пластины методом, исключающим нагрев пластины. При большой глубине проплавления для облегчения разборки между смежными брусками делаются прорези. [c.125]

Нагрев пластины точечным источником, движущимся на ее поверхности. Этот случай близок к наплавке валика на пластину. В зависимости от толщины расчет температуры ведут по одной из трех схем. Если пластина тонкая, то предполагают, что источник выделяет теплоту равномерно по толщине листа и расчет производят как для линейного источника теплоты в пластине. В толстых плитах отражением теплоты от нижней границы пренебрегают и расчет ведут по схеме точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела. Наконец, если пластина [c.434]

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела подвижным нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися распределенными источниками теплоты, можно найти в монографии [8]. [c.453]

Так как разность (/(, — определяет величину теплового потока, который идет на нагрев пластин образца, из формулы (И 1.56) следует [c.143]

Нагрев пластины подвижным источником [c.44]

При включении прибора по обмотке 2 (фиг. 232, б) биметаллической пластины 3 датчика проходит ток. При этом пластина 3, нагреваясь, выгибается и размыкает контакты 4 и 5, выключая ток, а после охлаждения снова распрямляется, замыкая контакты, и т. д. При холодном двигателе контакты датчика сжаты более плотно, и в случае вибрации пластины 3 контакты более длительный период замкнуты, чем разомкнуты. Вследствие этого в обмотку 9 биметаллической пластины 11 указателя поступает большой ток, вызывая значительный нагрев пластины и ее изгиб. Стрелка 10 указателя при этом устанавливается в начале шкалы. [c.353]

Используя вариационный принцип Био в форме (2.32), (2.34), исследовать одномерный (вдоль оси х) тепловой нагрев пластины толщиной I из материала с теплоемкостью яг и теплопроводностью Л. В начальный момент i = О температурное поле пластины однородно, и соответствующую температуру удобно принять за начало отсчета Т = О, а при i > О на границе и на оси пластины реализуются условия Т х = О, > 0) = То, дТ/дх = О при х = 1,Ь > 0. [c.91]

Для аккумуляторных пластин, как и для большинства влажных материалов, характерна различная инерционность полей влажности и температуры, что обусловливает различную скорость протекания тепло- и массопереноса при высокоинтенсивной сушке. Нагрев пластин происходит значительно интенсивнее, чем обезвоживание. Это обстоятельство ограничивает возможности дальнейшей интенсификации процесса сушки пластин конвективным способом из-за появления трещин и ухудшения адгезии пасты к решетке. Причиной появления трещин, представляющих собой локальное разрушение пасты (часто на границах раздела решетка—паста), является развитие объемно-напряженного состояния, которое создается в пластине в результате усадочных явлений. Последние возникают как следствие неравномерного распределения массосодержания и температуры по сечению пластины. [c.125]

Отсюда расход теплоты на нагрев п пластин, помещенных внутри аппарата, в соответствии с уравнением (11.60) составит [c.333]

НАГРЕВ ДВУХ УЗКИХ ПЛАСТИН [c.184]

Теплота, выделяемая по линиям АС и BD и распространяющаяся влево от АС и вправо от BD, соответствует подогреву кромок пластин шлаковой ванной. Теплота, распространяющаяся вправо от АС и влево от BD, вследствие ухода источников вперед в основном создает тепловой поток через сечение А В[, что соответствует подогреву металла ванны со стороны шлака, который имеет более высокую температуру, чем расплавленный металл в ванне. Линейная интенсивность мощности равна qj(2b ) у металлического и ш/(2Лщ) у шлакового источников теплоты. Такой нагрев предопределяет характер распределения температур в пластинах. Изотермы подходят к свариваемым кромкам под некоторым углом, отличающимся от 90 (рис. 7.22), нагрев кромок происходит задолго до их плавления. Приращение температуры в любой точке может быть подсчитано с использованием выражения (6.26) путем его интегрирования с изменением х [c.234]

Режим шовной сварки обычно подбирают и проверяют экспериментально. Количество вводимой в металл на единицу длины шва теплоты можно приближенно определять по теплосодержанию расплавленного металла, находящегося между сварочными роликами и имеюш,его объем V=k-2l-28 l (рис. 7.27, а), где k — поправочный коэффициент, близкий к единице, учитываю-ш,ий нагрев металла в околошовной зоне и определяемый экспериментально, например калориметрированием. Если нахлестка 2L велика по сравнению с 21, то процесс выравнивания температур можно рассчитывать по схеме стержня с теплоотдачей, принимая расчетную толщину пластины равной 26, а начальное распределение приращений температур на длине 21 [c.245]

Легко обнаружить, что самые незначительные изменения условий опыта приводят к сдвигу интерференционных полос. Так, например, если поднести руку к пространству между пластинами (незначительно нагреть воздух в этом объеме), то наблюдается интенсивное перемещение полос. [c.223]

РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ БИМЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПЛАСТИН, ИСПЫТЫВАЮЩИХ ЦИКЛИЧЕСКИЙ ПОВЕРХНОСТНЫЙ НАГРЕВ [c.195]

Зачастую необходимо нагреть участок поверхности (длина нагреваемого цилиндра или пластины больше длины индуктора). В этом случае можно считать, что так как индуктированный ток концентрируется под индуктором. При этом, однако, в определение х вносится некоторая условность. [c.83]

Нагрев широкой пластины. Если нагрев ведется с одной стороны пластины, а другая имеет идеальную теплоизоляцию, то решение уравнения (7-10) имеет вид [c.110]

Нагрев осуществляется в специальных индукционных нагревателях, основным элементом которых является индуктор. Наибольшее распространение получили индукторы цилиндрического, овального и щелевого типа. Прямоугольные тела нагревают в овальных (прямоугольных), реже щелевых индукторах. Для цилиндрических тел используют индукторы всех трех типов (рис. 12-1), причем в овальных индукторах цилиндры могут располагаться вдоль (рис. 12-1, б) или поперек (рис. 12-1, в) оси индуктора (нагрев в продольном или поперечном поле индуктора). Для нагрева лент и пластин толщиной менее двух глубин проникновения эффективно использование индукторов поперечного поля (рис. 12-2), состоящих из двух плоских индукторов 1 с Ш-образным магнитопроводом 2, токи в которых имеют одинаковое направление [41 ]. Тип использованного индуктора во многом определяет конструкцию и технико-экономические показатели всего нагревателя. [c.189]

Весьма распространенный случай — нагрев пластины, когда источник теплоты начинает свое движение от ее края (рис. 6.16,6). Помимо того что здесь происходит процесс теплона-сыщения, наблюдается также отражение теплоты от границы /—/. Учет отражения, если это необходимо, может быть выполнен путем введения фиктивного источника теплоты, который начинает движение одновременно с действительным источником теплоты из точки О, перемещаясь в противоположном направлении. Оба источника теплоты действуют в бесконечной пластине. Приращение температуры в точке А определится как сумма приращений температур от действительного и фиктивного источников теплоты. [c.185]

Величина утечки газа в процессе сжатия через внешнюю кромку пластины зависит от величины усилия, с которой пластина прижимается к цилиндру или к разгрузочному кольцу. Чрезмерное усилие вызывает повышенную работу трения и нагрев пластины и кольца, а недостаточное — создаёт условия для утечек газа. Поэтому большинство заводов (при стальных пластинах) в качестве расчётной принимают величину средней" скорости внешней кромки пластины w w = o>-R, где ш — угловая скорость ротора, R — радиус цилиндра) равной 10 —12 м сек и во всяком случае не более 13 Mj eK. Если внешнюю кромку пластины выполнить скруглённой по [c.552]

Следует заметить, что нагрев пластин снижает к. п. д. фотоэлемента, так как практически большинство современных кремниевых фотобатарей могут успешно работать лишь до температур 120—150° С. [c.51]

Установившаяся температура кристалла в химически нейтральной плазме близка к температуре нейтрального газа в разряде. При протекании химических реакций на поверхности температура кристалла может превышать температуру газа вследствие экзотермического эффекта реакции. Такой температурный режим нежелателен при проведении технологических процессов, поэтому предпринимались попытки уменьшить нагрев пластин путем введения в реактор перфорированного цилиндра, расположенного коаксиально с корпусом реактора. Перфорированный цилиндр выполнен из алюминиевого листа толш,иной 1 мм. В цилиндре имеется несколько тысяч отверстий диаметром 2-ЬЗ мм, коэффициент прозрачности цилиндра (отношение плош,ади отверстий к плош,ади стенки цилиндра) обычно составляет 0,4-ь0,5. Подложки помеш,ают внутри перфорированного цилиндра. Считается, что сквозь отверстия проникают в основном химически активные частицы. Однако фактически цилиндр не приводит к снижению установившейся температуры подложек вследствие своей большой теплоемкости он просто увеличивает время нагревания подложек и при этом замедляет скорость химической реакции. На рис. 6.34 показана температурная кинетика монокристалла 81 диаметром 100 мм и толш,и-ной 0,46 мм в кварцевом цилиндрическом реакторе без цилиндра и с цилиндром. Постоянные времени нагревания кристалла суш,ественно отличаются т 150 с для края и т 170 с для центра кристалла в реакторе без цилиндра, тогда как для кристалла в цилиндре т 540 с. Установившаяся температура кристалла в обоих случаях примерно 220 °С. [c.177]

Рабочий цилиндр пресса выпущен в нижний этаж, так что верхняя часть поршня приходится на уровне пола.. Тележка с пластинами закатывается в пресс и останавливается над опущенным поршнем. По углам тележки имеется 4 направляющих стержня 5, заостренных на верхнем конце, к-рые при прессовании входят в отверстие б верхней неиод-пишной плиты. Преимущество описанных прессов заключается в том, что к каждому прессу имеются две тележки, и в то время как одна из них находится под прессом, другая находится на выгрузке и загрузке пакетами, что увеличивает производительность пресса. Алюминиевые плиты, служащие прокладками между пакетами с олео-стоком, перед помещением в пресс предварительно нагреваются до 30°. Нагрев пластин производится в железном шкафу, внутри к-рого имеется 76 ячеек для [c.45]

Фиг. 25-24. Кривые, характеризующие нагрев пластины толщиной 23 прн условии роста температуры обеих поверхпсстей с llo тoяннo i скоростью

Для неоребренных стержней диаметром / ст Роб = -=F t = nDL и Dt=D T. Стесненность движения слоя (Ald ) менялась от 5 до 125, а скорость слоя — от 0,1 до 120 Mj eK. Для выравнивания температуры слоя частиц графита после электронагревателя в нижней части были смонтированы перемешивающие пластины. На входе в теплообменный участок были установлены две взаимно перпендикулярные сборки семнадцати малоинерционных медь-константановых термо пар. Плотность укладки частиц оценивалась методом отсечек. Опыт велся 30—40 мин после вывода в течение 2—3 ч установки а стационарный режим. В (Л. 31, 77, 144] слой предварительно нагревался в загрузочном бункере в [Л. 286] впервые нагрев слоя велся прямым пропуском через него тока. [c.335]

Нагрев при однопроходной дуговой сварке продольных и кольцевых швов тонкостенных цилиндрических оболочек, несмотря на их кривизну, может быть приравнен к случаю нагрева пластины линейным источником теплоты. Это объясняется тем, что цилиндр представляет собой развертываюш,уся поверхность. [c.189]

В данной работе были рассчитаны температурные поля неоднородных пластин, имитирующих реальные биметаллические пластины. Коэффициенты теплопроводности (А.) и температуропроводности (а) зависели от температуры и считалось, что они не испытывают разрыва в месте соединения пластин. Одна сторона биметаллической пластины испытывала циклический поверхностный нагрев, а противоположная охлаждалась по закону Ньютона. Были рассмотрены комбинации следующих материалов алюМиний-сталь, бериллий-медь, бериллив-сталь, ванадий-сталь, медь-сталь, ниобий-сталь,, молибден-сталь, мо либден-мель, которые приводят к нескольким характерным зависимостям а, X от координаты и температуры, что нашло отражение и а найденных зависимостях температуры от координаты и времени. [c.195]

Опытные образцы из теплоизоляционного материала выполнены в форме круглых пластин толщиной 3,4 мм каждая и диаметром 137 мм. Между пластинами помещен плоский электрический нагреватель. Тепловой поток, выделяемый нагревателем, проходит через опытные образцы и воспринимается плоскими холодильниками, через которые циркулирует охлаждающая вода из водопроводной сети. Электрический нагреватель выполнен из нихромовон проволоки диаметром 0,4 мм, уложенной внутри металлического корпуса. Высокая теплопроводность корпуса нагре- [c.126]

Свойство термопластнчности позволяет применять термическую сварку при изготовлении изделий из термопластов. Нагрев свариваемых участков от внешнего источника тепла — горячим воздухом или контактом с разогретой металлической пластиной— приводит к перегреву поверхности вследствие низкой теплопроводности термопласта. Этого недостатка лишен нагрев в электрическом поле высокой частоты. [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...