Хромоникелевые стали повышенной прочности

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ ПОВЫШЕННОЙ ПРОЧНОСТИ [c.232]

Механические свойства и режимы термической обработки хромоникелевых аустенитных сталей повышенной прочности [c.158]

Хромоникелевые цементуемые стали приобретают после термической обработки высокие прочность, вязкость и прокаливаемость. При повышении содержания N1 в хромоникелевых сталях увеличивается прокаливаемость и снижается критическая скорость охлаждения. Стали с высоким содержанием N1 используют для изготовления деталей больших диаметров поперечного сечения и сложной формы, закаливаемых на воздухе. [c.179]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Цементируемые стали с повышенной прочностью по сравнению с аналогичными углеродистыми сталями. По сравнению с хромоникелевыми цементируемыми сталями имеют несколько пониженную вязкость и примерно одинаковую прочность сердцевины Термически обрабатываемая (улучшенная) сталь с повышенной прочностью [c.329]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Стали этой группы имеют несколько более повышенную длительную прочность и сопротивление ползучести (см. рис. 1), чем хромоникелевые стали типа 18-8 и 18-8 с Ti. Их применяют в качестве жаропрочного материала при рабочих температурах до 650—700° Сив качестве окалиностойкого до 800—850 С [15, 22, 23, 34]. [c.149]

Рис. 31. Диаграммы длительной прочности хромоникелевых аустенитных сталей повышенной жаропрочности

Легирование сталей, металлов и сплавов I) нержавеющей аустенитной хромоникелевой стали — улучшающее ее сварочные свойства, прочность, сопротивление ползучести при повышенной температуре, пластичность, Является стабилизатором, предотвращающим выпадение карбидов из стали в интервале температур 430—870 Коррозионноустойчивые стали, [c.352]

Хромоникелевая сталь. Совместное присутствие хрома и никеля сообщает стали особо высокие механические и технологические свойства. Высокая прочность и износостойкость, связанные с содержанием в стали карбидов хрома, сочетается с повышенной вязкостью, связанной с содержанием в стали никеля. Никель, повышающий прочность феррита, усиливает благотворное действие вводимых в сталь карбидообразующих элементов, в частности хрома, сообщающего стали высокую про-каливаемость. [c.380]

Хромоникелевые стали сочетают высокую пластичность и вязкость с достаточной прочностью и коррозионной стойкостью при повышенных температурах и хорошей свариваемостью. Хромистые и хромо-никелевые сплавы можно сочетать в одной конструкции. [c.194]

Присадка азота к хромоникелевым сталям повышает жаропрочные свойства хромоникелевых сталей, что видно из сопоставления данных различных исследователей [266, 267, 280]. В главе о длительной прочности стали типа 18-8 указано, что при температуре испытания 538° С длительная прочность увеличивалась с повышением содержания азота (см. табл. 124). Как уже указывалось, действие углерода и азота примерно одинаково, поэтому в таблице приведены данные по влиянию суммы азот + углерод на длительную прочность. С увеличением содержания суммы азот + углерод (более 0,12%) длительная прочность увеличивалась [280]. [c.327]

Изучение влияния легирования [202] на свойства сварных соединений хромоникелевой стали типа 25-20 позволило установить, что наилучшее сочетание прочности сварных соединений без заметного снижения пластичности обеспечивается при содержании в стали 0,20% С 21—26% Ni и <2,9% Мп. Присадки 0,07—2,73% Мо 1,91—2,94% Nb и 25,7—34,6% Сг не оказывают большого влияния на прочность сварных соединений, если они не вызывают образования феррита, способствующего повышению прочности и понижению пластичности сварных швов. [c.379]

Механические свойства хромомарганцевоникелевых сталей с азотом зависят от структуры и содержания марганца (рис. 259) [377]. Стали с повышенным содержанием азота (0,23%) имеют повышенную прочность при пониженной пластичности. Повышение содержания марганца в хромоникелевой стали 17-4-N несколько увеличивает ударную вязкость при температурах глубокого холода. С понижением температуры испытания ударная вязкость хромомарганцевоникелевых сталей уменьшается. [c.440]

Сталь относится к аустенитным, имеет несколько повышенную прочность вследствие больших присадок азота [226], изготовляется в виде толстого листа, рекомендуется в качестве немагнитной. При высоких температурах прочностные свойства этой стали несколько выше, чем у хромоникелевой стали типа 18-8. [c.447]

Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают более высокими пластическими свойствами при повышенной прочности, и поэтому при холодной обработке их допускаются большие степени деформации. Стали с менее стабильным аустенитом более склонны к наклепу и упрочнению в процессе деформации, что [c.717]

Высокими упругими свойствами обладает биметалл, состоящий из инвара 36Н и хромоникелевых сталей. Малый коэффициент линейного расширения инвара обеспечивает достаточную чувствительность таких биметаллов, а высокая прочность и хорошая термостойкость позволяют использовать их при высоких напряжениях и повышенных температурах (до 200—400° С). [c.199]

Значительное повышение прочности хромоникелевых аустенитных сталей достигается за счет легирования азотом, образующим, как и углерод, твердые растворы внедрения. Растворимость азота в у-железе при температуре 830 °С составляет [c.614]

Профиль сверла для пластичных материалов повышенной прочности (хромоникелевые сплавы, жаропрочные стали, Ов < ЮОО Н/мм ) с увеличенной шириной лезвия и диаметром сердцевины - рис. 6.5, б. [c.217]

Для наиболее ответственных деталей машин, работающих при повышенных нагрузках, от которых наряду с высокой прочностью требуется также и высокая ударная вязкость, применяются хромоникелевые стали. [c.199]

Основным легирующим элементом является хром, значительно повышающий прочностные характеристики термообработанной стали. Он присутствует в большинстве сталей этой группы в количестве 2%. Будучи более сильным карбидообразующим элементом, чем марганец, хром активно повышает твердость и прочность отпущенной стали, практически не снижая характеристик пластичности. Аналогично действуют и такие карбидообразующие элементы как молибден, вольфрам, ванадий и др. Однако поскольку эти металлы дороже хрома, их обычно вводят не столько из-за необходимости повышения прочностных характеристик стали, сколько из-за их специфических свойств. Так, например, молибден и вольфрам устраняют отпускную хрупкость, которой подвержены хромистые и хромоникелевые стали. [c.129]

Входящие в состав стали легирующие элементы определяют ее название по составу, например хромистая, марганцовистая, кремнистая, хромоникелевая, хромоникелемолибденовая. Цель легирования конструкционных сталей — повышение их прочности, вязкости, износостойкости, прокаливаемости инструментальных— улучшение режущих свойств, повышение красностойкости и пр. [c.113]

Хромоникелевые стали содержат углерода 0,16—0,54%, хрома 0,45—0,75%, никеля 1—2%. Эти стали обладают повышенными прочностью, пластичностью, ударной вязкостью при нормальных и низких температурах. Стали, содержащие углерода не более 0,2%, обладают хорошей свариваемостью и не требуют подогрева. Стали с повышенным содержанием углерода склонны к образованию закалочных структур и должны подогреваться до 200—300 . [c.292]

Аустенитные хромоникелевые стали хорошо свариваются контактной сваркой. Точечная и шовная сварка производятся на пониженных плотностях тока, так как эти стали обладают высоким удельным сопротивлением и при повышенном давлении, поскольку они имеют значительную прочность при высоких температурах. [c.370]

В СССР получила применение в судостроении марганцовистая сталь повышенной прочности марок 20Г (для сварки) и ЗОГ (для клёпаных конструкций). С 1938 г. для строительства Дворца Советов была применена высокопрочная хромомарганцовомедистая сталь марки ДС. Помимо этого с 1939 г. разработаны и ныне внедрены в производство марки типа СХЛ, выплавляемые на базе природнолегированных хромоникелевых руд Орско-Хали-ловского района. При выплавке этих марок используется также легированный лом, медь вводится в виде отходов биметалла. Химический состав стали высокой прочности для строительных конструкций, изготовляемой в СССР, приведён в табл. 20. [c.375]

Повышения корроэионно-ка-витационной стойкости деталей машин достигают а) правильной конструкцией деталей (для уменьшения кавитационных эффектов) б) повышением прочности (твердости) й коррозионной устойчивости сплава (применение алюминиевых бронз, хромистой, хромоникелевой и хромомарганцевой стали и др.) [c.341]

Широкое применение получили стали системы Fe — Сг — Ni без присадок и с присадками меди, молибдена, титана и ниобия. Эти стали характеризуются хорошими механическими и технологическими свойствами и обладают хорошей коррозионной стойкостью. Никель повышает пластичность стали, способствует формированию мелкозернистой структуры. Холодная деформация ведет к повышению прочности данных сталей. Однако эти стали Склонны к межкристаллитной и точе шой коррозии. Следует отметить, что хромоникелевые стали обладают более высокой коррозионной стойкостью, чем хромистые стали, поскольку йведение никеля способствует обр- зованию мелкозернистой однофазной структуры сплава, для которой характерна повышенная коррозионная стойкость. [c.39]

Х 20Х Цементируемые стали с повышенной прочностью по сравнению с аналогичными углеродистыми сталями. По сравнению с хромоникелевыми цементируемыми сталями имеют несколько пониженную вязкость и примерно одинаковую прочность сердцевины Детали (преимущенствен-но некрупные), подвергаемые цементации и закалке и работающие на износ при трении втулки, пальцы, зубчатые колеса, толкатели, валики и т. п. [c.515]

Одинарная закалка с низкой температуры—охлаждение в ящике, повторный нагрев до температуры 780—800° (в зависимости от стали) и закалка —даёт мартенситную структуру корки, повышенную прочность сердцевины и малое коробление, которое к тому же может быть ещё уменьшено, если перед цементацией произвести нормализацию, а перед закалкой охлаждать зубчатки до температуры, несколько превышающей Л,,, которая для никелевых и хромоникелевых сталей значительно ниже (например, для сталей SAE 2512, 2515, 2520, 4815 и 4820 критическая точка Л -1<500°, т. е. зубчатки перед закалкой можно охлаждать до температуры 500—550°). Иногда перед закалкой производят высокий отпуск (при 630—650°). Недостаток одинарной закалки с низкой температуры состоит в том, что в заэвтектоидных сталях при медленном охлаждении в ящике образуется цементитная сетка, делающая корку хрупкой. Процесс цементации для уменьшения количества свободного цементита следует вести так, чтобы получить заданную толщину науглеро-женного слоя при содержании углерода не свыше 1о/д. [c.319]

Аустенитная хромоникелевая сталь характеризуется особой склонностью к наклёпу. Деформация в холодном состоянии — в частности холодная прокатка листовой стали — сильно изменяет механические и физические свойства стали (фиг. 2), сближая между собой предел прочности при растяжении и предел пропорциональности при одновременном резком их повышении. Так, при 50%-ном обжатии листовой стали с 18% Сг и 8% N1 предел прочности может быть повышен с 60 до 150 kz mm , т. е. в 2,5 раза, и предел пропорциональности — с 20—25 до 100—120 кг1мм т. е. в четыре с лишним раза, при сохранении удлинения в 5-80/0. [c.489]

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевьгх сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных" заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обьлно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, Nb). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства. [c.29]

Х18Н10Т позволяет использовать ее после холодной пластической деформации с целью повышения прочности. Аустенит хромоникелевых сталей не стабилен и под влиянием пластической деформации возможно частичное мартенситное превращение (у -> 8 —> а). [c.300]

Хромоникелевые стали, легированные бериллием, имеют высокую прочность и твердость при повышенных температурах. Вполне вероитно, что бериллий можно применять d качестве модификатора сталей в тех случаях, когда с помощью углерода не удастся достичь желаемых свойств. [c.68]

Хромоникелевая нержавеющая кислотостойкая сталь. Состав распространенных в технике хромоникелевых, аустенитных, нержавеющих кислотостойких сталей по ГОСТ 5632-61 приведен в табл. 29. Добавка свыше 8% Ni в сталь, содержаш,ую около 18% Сг, позволяет получить у сталей Х18Н9 и 1Х18Н9Т после закалки с 1150° С в воде аустенитную структуру. Высокая температура нагрева при закалке необходима для растворения карбидов и получения однородного аустенита (фиг. 233, б) она создает у стали повышенную в сравнении с хромистой нержавею-ш,ей сталью коррозионную стойкость, вязкость и прочность при повышенных температурах. [c.388]

Замечательное сочетание коррозионной стойкости и необходи. мых механических свойств при комнатной и повышенных температурах, хорошая свариваемость и достаточно высокие прочность и пластичность сварных соединений послужили основанием к широкому применению хромоникелевых сталей и сплавов в различных отраслях промышленности. В результате этого выявилась в некоторой степени дефицитность никеля, несмотря на то что производство его возросло в несколько раз [10, И 1. [c.11]

Жаропрочные характеристики могут увеличиваться или уменьшаться в зависимости от условий образования 0-фазы и температуры испытания. При небольшом сроке службы присутствие а-фазы в хромоникелевых сталях типа 18-8 с присадками может быть полезным, так как несколько повышает жаропрочность при невысоких температурах испытания. При длительных испытаниях, особенно при повышенных температурах вследствие коагуляции а-фазы, присутствие ее нежелательно, так как сопротивление ползучести и длительная прочность уменьшаются. Ударная вязкость при высоких температурах в присутствии а-фазы не так сильно изменяется. Присутствие о-фазы уменьшает коррозионную стойкость хромоникелевых сталей типа 18-8 с титаном в кипящей 65%-ной HNO3. [c.239]

Хромоникельниобиевые стали (без дополнительного легирования) при высоких температурах имеют несколько повышенные характеристики длительной прочности, сопротивления ползучести, чем хромоникелевые стали типа 18-8 и 18-8 с титаном. Но эта разница не столь велика, и можно считать, что сталь с ниобием примерно находится на том же уровне, что и сталь с титаном. Стали типа 18-8 с ниобием находят широкое применение в качестве жаропрочного материала до 650—700° Сив качестве окалиностойкого до 800—850° С. [c.347]

Сг и 8—12 % Ni (гл XXII, п 2) сохраняют аустенит ную структуру при охлаждении вплоть до криогенных температур, однако аустенит таких сталей нестабилен, т е способен претерпевать под влиянием пластической де формации мартенситное превращение, в результате кото рого в структуре могут возникать мартенситные фазы Увеличение содержания хрома и никеля в сталях типа 18—8 приводит к снижению температурного интервала мартенситного превращения и уменьшает интенсивность мартенситных превращений при деформации Аустенит ные хромоникелевые стали имеют невысокую прочность при комнатной температуре Хромоникелевые стали для службы при криогенных температурах упрочняют холод ной пластической деформацией, однако повышение проч ностных характеристик в результате деформации сопро вождается снижением пластических свойств (рис 143), особенно сильно у сталей с нестабильным аустенитом, со держащих 8—10 % Ni [c.242]

Ч-42 кгс/мм ) с порошком меди, уложенным у зазора, может быть обеспечена при нахлестке 2 мм и режиме пайки 970° С, 25 мин или 990° С, 15 мин с порошком Си + 5% Ni при той же нахлестке необходимо повышение температуры пайки. Сопротивление срезу образцов из хромоникелевой стали, паянных по режиму 1010° С, 10 мин, составляет 38 кгс/мм. При добавке никеля к порошку меди отмечается значительный разброс данных механической прочности, что, вероятно, обусловлено большей химической стойкостью окислов никеля и более высокой температурой плавления твердого раствора Си—Ni, чем меди. Высокое сопротивление срезу получено на соединениях из стали 12Х18Н9Т, паянных смесью] порошков Си + 10% Ni по режиму 1010—1030° С, 15 мин Т(,р = 45-н48 кгс/мм . [c.171]

Разупрочняющее действие коррозии растет с повышением прочности материала, и поэтому для сталей с а >40 кГ1мм коррозионный предел выносливости почти не повышается. Так, из рис. 377 видно, что при коррозии в воде для всех испытывавшихся сталей (углеродистых, никелевых хромоникелевых и хромомолибденовых), почти независимо от их статической прочности, пределы выносливости получакЬ Ся около 12—18 кГ1мм . И чем более прочна сталь, тем больше снижается ее выносливость в коррозионной среде. Ослабить вредное влияние коррозионной среды можно азотированием, наклепом или при помощи защитных покрытий (окраски, покрытия прорезиненными тканями и т. п.). [c.417]

Молибден. Введение молибдена в высокохромистую или хромоникелевую сталь способствует повышению общей химической стойкости ее. Присадка молибдена в аустенитную хромоникелевую сталь способствует появлению в ней ферритной фазы. Как ферри-тизатор, молибден в 1,5—4 раза эффективнее хрома. Введенный в хромоникелевую сталь молибден повышает ее твердость и предел прочности. Однако для нержавеющей стали мартенситного класса, содержащей молибден (из-за подверженности ее к высокотемпературной хрупкости), требуется термическая обработка металла как до, так и после резки. [c.26]

Для разложения остаточного аустенита после цементации чаще применяют высокий отпуск при температуре 630—640° С, после чего следует закалка с пониженной температуры и низкий отпуск. Такая обработка также обеспечивает высокую твердость цементованного слоя. Цементация с последующей термической обработкой повышает предел выносливости вследствие образования в поверхностном слое значительных остаточных напряжений сжатия (до 40—50 кПмм ) и резко понижает чувствительность к концентраторам напряжений при условии непрерывного размещения упрочненного слоя по всей поверхности детали. Например, после цементации на глубину 1,0 мм и закалки хромоникелевой стали (0,12% С, 1,3% Сг, 3,5% Ni) предел усталости образцов без концентраторов напряжений увеличился от 56 кПмм до 75 кГ мм , а при наличии надреза — от 22 кГ/мм до 56 кГ/мм . Дополнительно предел выносливости цементированных изделий может быть повышен дробеструйным- наклепом. Цементованная сталь обладает высокой износостойкостью и контактной прочностью. [c.253]

Повышение гтрокаливаемости и прочности хромомарганцевых сталей достигается также дополнительным легированием их никелем. Такие менее легированные хромомарганцевоникелевые стали, например 18ХГН и 15ХГН2Т (см. табл. 10), приближаются по своим механическим и технологическим свойствам к хромоникелевым сталям. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...