Сила продольная - Влияние на частоту

Силы продольные — Влияние на частоту поперечных колебаний 373, [c.558]

Вертикальные колебания симметричных конструкций можно разделить на симметричные и антисимметричные относительно продольной оси машины (кручение вокруг продольной оси). В первом приближении рассматривать раздельно симметричные и антисимметричные колебания можно также и при неполной симметрии установки относительно продольной оси. Размеры колонн следует назначать такими, чтобы все поперечные рамы имели примерно одинаковые частоты свободных колебаний, несмотря на различную величину связанных с ними масс. При определении податливости конструкций верхней плиты необходимо учитывать наряду с изгибными и деформации сдвига, а также кручения, если поперечные нагрузки приложены не по осям элементов. Рама основания и корпус машины оказывают влияние на частоты свободных колебаний системы, в особенности на частоты высших гармоник. Тяга вакуума конденсатора как статическая сила не включается в динамические расчеты. Но если конденсатор жестко скрепляется со штуцером отработанного пара, следует часть веса конденсатора учитывать в качестве колеблющейся массы. Величина этой части определяется упругими [c.243]

Прежде всего следует исследовать собственные частоты вертикальных колебаний поперечных рам, так как центробежная сила воспринимается в основном ими. В качестве первого приближения мы предполагаем, что объединение поперечных рам друг с другом с помощью продольных ригелей оказывает незначительное влияние на частоты вертикальных колебаний (слабая связь) и они поэтому могут достаточно точно определяться для каждой поперечной рамы в отдельности. [c.266]

Коэффициент Т1 в формуле (17) должен зависеть от формы поперечного сечения витка пружины, так как при отсутствии продольной силы ( =0) этот коэффициент учитывает влияние на частоту колебаний пружины инерции поворота витков и деформаций изгиба витков в своей плоскости. Это последнее влияние тем больше, чем меньше жесткость витка при изгибе относительно бинормали к винтовой линии. Поэтому коэффициент т) должен уве- [c.268]

Пример 4. ВЛИЯНИЕ НА ЧАСТОТУ КОЛЕБАНИЙ ЛОПАТКИ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ СИЛ. Динамическая частота колебаний лопатки, т. е. частота в случае, когда лопатка вращается вместе с диском, выше частоты колебаний неподвижной лопатки (ее иногда называют статической частотой). Повышение частоты вызывается увеличением жесткости лопатки на изгиб от растягивающего действия на лопатку центробежных сил элементов лопатки. При этом происходит увеличение потенциальной энергии лопатки без изменения ее кинетической энергии. Пусть диск радиуса а, в ободе которого жестко закреплена лопатка, вращается с угловой скоростью со [1/с]. Продольная центробежная сила, действующая на лопатку, в сечении, расположенном на расстоянии X от обода диска, равна [c.325]

При подборе материалов для лопаток паровых турбин (при условии их удачной конструкции) не возникает проблем. Рабочая часть лопатки представляет собой в сечении криволинейный изогнутый продольно профиль, имеющий длину от 10 до 1800 мм. Как закрепленные, так и вращающиеся лопатки должны сопротивляться напряжениям, возникающим под действием пара, а вращающимся лопаткам сообщается также напряжение из-за действия центробежных сил. Нагрузка, действующая на вращающиеся лопатки со стороны пара при прохождении их через стационарные лопатки, оказывает влияние на величину возникающих циклических изгибающих напряжений, которые достигают максимума при совпадении их частоты с основной или гармонической частотой вибрации лопатки. Если это произойдет, резонансная вибрация вызывает напряжения, превышающие предел устойчивости материала, предусмотренный при изготовлении лопатки. Поэтому сопротивление усталости турбинных лопаток является такой важной характеристикой при расчетах. Если ограничения, накладываемые аэродинамикой на величину сечения, делают невозможным достижение достаточно высокой частоты для конструкции с простой лопаткой, то лопатки необходимо закреплять вместе группами. В американских конструкциях большие лопатки турбин промежуточного давления собирались в группы посредством выточек, которые стыковались с соответствующими выточками соседних лопаток и соединялись сваркой. В Великобритании большие лопатки обычно собирались в группы и сшивались проволокой. В местах, где проволока проходит через выточки, вы-штампованные и проточенные в лопатках, лопатки спаивают твердым припоем. Более маленькие лопатки соединяют на наружном ободе, изготовленном из полосового материала с отверстиями, в которых заклепывают верхние лопатки. [c.224]

И. К. М е л д е р. Влияние переменной продольной силы на частоту свободных поперечных колебаний прямолинейного стержня. В сб. Вопросы динамики и динамической прочности , вып. 1. Изд-во АН Латв. ССР, 1953. [c.286]

Влияние дорожных и климатических условий. Дорожные условия оказывают большое влияние на срок службы шин. На интенсивность износа шин влияет тип и состояние дорожного покрытия, продольный и поперечный профили дороги, а также вид дороги в плане, т. е. величина радиусов поворотов и частота их. Наличие неровностей дороги вызывает большие динамические нагрузки на каркас шин, нагрев их и разрушения. При увеличении выпуклости дороги происходит перераспределение веса в поперечном направлении и увеличение нагрузки на шины одной стороны автомобиля. Спуски и подъемы, извилистость пути также резко увеличивают износ шин вследствие перераспределения веса по осям, воздействия боковых сил при поворотах, а также из-за частых торможений и разгонов. [c.352]

Опирание фундамента на соседнее перекрытие вызвало повышение горизонтальной жесткости колебательной системы. Собственные частоты горизонтальных колебаний значительно возросли, явления резонанса со второй гармоникой возмущающих сил исчезли и влияние этих сил стало второстепенным, так как они много меньше, чем инерционные силы первой гармоники. Однако в противоположность приведенным рассуждениям по полученным осциллограммам горизонтальных колебаний в продольном направлении точек, расположенных на верхнем обрезе фундамента, создавалось впечатление, что колебания с частотой второй гармоники по прежнему преобладают. После проведения гармонического анализа записанных колебаний было получено отношение амплитуд первой и второй гармоник — 2 5. Это кажущееся противоречие было устранено после внимательного изучения параметров измерительной аппаратуры вторая гармоника потому так сильно проявлялась в записи, что ее частота находилась в непосредственной близости с частотой собственных колебаний измерительного тракта и, следовательно, коэффициент увеличения для нее был особенно высок. После установления действительных коэффициентов увеличения для каждой частоты оказалось, как и следовало ожидать, что главное значение имеют колебания с частотой первой гармоники. [c.384]

Основными величинами, характеризующими влияния, являются напряжение помех и продольная электродвижущая сила помех — в диапазоне низких частот, уровни помех— в диапазоне высоких частот и переходное затухание. С учётом того, что отдельные составляющие напряжения помех оказывают различное воздействие на систему телефон—ухо, установлена шкала коэфициентов относительного мен ающего действия для напряжения различных частот по отношению к мешающему действию напряжения с частотой 800 гц (табл. 3). [c.961]

Влияние продольных сил на частоту изгибных колебаний [c.316]

В 2 гл. 2 рассмотрена картина влияния жесткости рессор (собственной частоты /Сф продольных угловых колебаний) на амплитуды продольно-угловых колебаний корпуса. Рассмотрим более подробно этот вопрос на примере одноопорной массы, к которой возмущающие силы прикладываются непосредственно (рис. 23, б) и через подвеску (рис. 23, а). Действие силы Р (рис. 23, б) аналогично действию продольной силы на корпус гусеничной машины. [c.121]

В обеих балках ужесточающее балку влияние продольной растягивающей силы на высшие частоты меньше, чем на низшие. (Сжимающая продольная сила оказывает противоположное — уменьшающее жесткость воздействие.) [c.208]

Влияние изменения геометрической конфигурации системы на спектр рассмотрим на примере колебаний рабочего колеса, несущего консольные лопатки с сильной естественной закруткой. Под действием центробежных сил лопатки раскручиваются, и некоторые из их собственных частот. могут достаточно сильно измениться даже при снятии иоля центробежных сил, но сохранении новой геометрической конфигурации, возникавшей иод его воздействием. Расчет колебаний рабочих колес с такими лопатками желательно вести, вводя в него те геометрические характеристики, которые лопатки приобретают в результате статического действия центробежных сил при заданной частоте враще шя. Другой пример — рабочее колесо со свободной кольцевой проволочной связью,, пронизывающей лопатки. Действие центробежных сил искривляет участки связи, расположенные между лопатками, вызывая заметное снижение их продольной жесткости, что, естественно, ощутимо сказывается на изменении определенных собственных частот систе.мы. [c.112]

Влияние сил высокой частоты на устойчивость упругих систем. Приведем результат, полученный В. Н. Челомеем (1956 г.) при рассмотрении влияния продольных периодических сил высокой частоты на устойчивость упругой системы [74]. [c.88]

Рассматриваются способы определения частот изгибных колебаний однородного прямолинейного стержня, основанные на формулах Релея и Граммеля (см. [83]). С помощью принципа Гамильтона-Остроградского проведён анализ точности вычисления частот колебаний по принятой форме изгиба стержня. Получены аналоги формул Релея и Граммеля, учитывающие влияние продольных сил инерции. [c.165]

Эта формула не учитывает влияния толщины стенки отливки, что для отливок с малой толщиной стенки не имеет существенного значения. Более важно это для толстостенных отливок, так как центробежная сила на наружной поверхности отливки достигает величины, при которой может произойти разрыв прилегающей к изложнице корки затвердевшего металла (в отливке образуется продольная трещина). Поэтому при большой толщине стенок отливки в процессе литья изменяют частоту вращения. Сначала заливают форму при небольшой частоте вращения, а затем по мере заполнения формы и увеличения толщины стенки отливки частоту вращения увеличивают. [c.208]

Численное интегрирование полученной системы уравнений не представляет затруднений, тем более, что эта система распадается на две независимые системы, описывающие поперечные и продольные колебания упругой шарнирной цепи. Как видно из полученных уравнений, нелинейность существенным образом влияет на амплитуды и частоты поперечных колебаний, в то время как амплитуды продольных колебаний такого влияния не испытывают. Поэтому в дальнейшем уравнения, описывающие продольные колебания масс цепочки, могут быть проинтегрированы самостоятельно в линейной постановке. Затем, подставляя решение для в систему уравнений, описывающих поперечные колебания масс цепи, приходим к задаче о воздействии на нелинейную колебательную систему со многими степенями свободы возмущающей силы с несколькими частотами. Поскольку правые части (102) не зависят от р,, ф , то первое и третье уравнения этой системы удобны для исследования амплитуд М,-, NI- [c.41]

При переходе от напряжений к погонным усилиям и моментам нами используются три поверхности приведения две — совпадающие с нейтральными слоями (линиями) продольных и поперечных сечений оболочки, а в качестве третьей — срединная поверхность обшивки. Это позволило с учетом принятых гипотез упростить математические выкладки по сравнению с рассмотренным в литературе случаем использования одной исходной, как правило, срединной поверхности стенки. Кроме того, оперирование с нейтральными линиями, на наш взгляд, дало возможность более наглядно выявить распределение внутренних усилий в отдельных элементах конструкции и легче уяснить физику влияния эксцентриситета подкреплений на величины критических нагрузок и частоты собственных колебаний оребренных оболочек. В связи с этим в работе, наряду с несимметричной формой деформации цилиндрической оболочки, рассматривается и осесимметричная, для которой, естественно, остается в силе только гипотеза жесткой нормали. [c.6]

Поскольку кристалл легче поляризуется на низких частотах ), чем на высоких, UL больше (От- Может показаться странным, что (о вообще отличается от (От в пределе больших длин волн, поскольку в этом пределе смещения ионов в любой области конечных размеров неразличимы. Однако из-за большого радиуса действия электростатических сил их влияние может всегда распространяться на расстояния, сравнимые с длиной волны, какой бы большой она ни была в результате электростатические возвращающие силы имеют разную величину для продольной и поперечной оптических мод ). Действительно, воспользовавшись соотношением Лоренца (27.27), получаем из (27.65), что электростатическая возвращающая сила в длинноволновой продольной (L) оптической моде определяется локальным полем [c.172]

Влияние ультразвука на жидкий металл. Механическую волну, частота которой превышает 20 тыс. Гц, называют ультразвуком. Ультразвуковые волны распространяются в жидком металле в виде продольных волн, бегущих в неограниченном пространстве, или стоячих волн, распространяющихся в ограниченном объеме. В этой среде под действием ультразвуковых колебаний возникают области разрежения и сжатия. При этом все частицы среды, попадающие в волновое движение, совершают равномерно ускоренное колебательное движение с определенной скоростью вокруг положения равновесия. Если при механических колебаниях ускорение частиц превышает в десятки раз ускорение силы тяжести, то при ультразвуковых колебаниях это превышение составляет сотни тысяч раз. [c.38]

На рис. 9 представлена качественная зависимость резонансной амплитуды угловых колебаний корпуса от частоты Кср собственных колебаний при равномерном движении машины по гармо- -ническому профилю и постоянных характеристиках амортизаторов (кривая 1), Для оценки влияния продольной силы на этом же рисунке представлена кривая зависимости резонансной амплитуды угловых колебаний корпуса для тех же условий движения, но в предположении, что продольная сила в любой момент движения машины равна нулю (кривая 2). [c.45]

Плоское движение летательного аппарата разделяется на продольное и боковое. Изгиб конструкции выражается через нормальные формы колебаний летательного аппарата, рассматриваемого как балка со свободными концами, с учетом влияния вращения летательного аппарата и срезывающих усилий. Масса летательного аппарата предполагается постоянной, так что уравнения движения действительны на коротких участках полной траектории полета в течение каждого такого участка можно пренебречь изменением массы летательного аппарата, частот изгибных и продольных колебаний, форм колебаний, плотности воздуха и ускорения силы тяжести. Таким образом, уравнения достаточны для определения [c.592]

Поскольку соотношение нормированности (5.42) совпадает с аналогичным (5.22), то и выражения (5.23)—(5.25), полученные в п. 5.4 для динамических перемеш,ений при заданных начальных условиях, применимы в данном случае. Более того, динамические перемеш,е-ния системы, обусловленные действием продольных сил, можно найти, воспользовавшись выражениями (5.28) и (5.29), также полученными в п. 5.4. Таким образом, видим, что хотя наличие пружины и оказывает влияние на частоты и формы продольных колебаний стержня, тем не менее суть метода нормальных форм колебаний для определения динамического поведения системы не изменилась. [c.352]

Влияние упора гребного винта. Из общей теории поперечных колебаний известно, что действие продольной силы может иногда существенно повлиять на частоту поперечных колебаний балки, причем сжимающая сила снижает, а растягивающая повышает эту частоту. Количественно влияние продольной силы на частоту свободных поперечных колебаний однопролетной балки может быть оценено с помощью соотношения [c.237]

В Уральском отделении ЦНИИ МПС разработан и в настоящее время проходит эксплуатационные испытания оригинальный вибратор продольного действия (рис. 133). Вибратор устанавливается краном в промежутке между полувагонами и очищает одновременно кузова двух вагонов без отцепки их от состава. Корпус 1 вибратора вклинивается между упорами-скользунами 2, опирающимися на элементы рамы каждого из вагонов, и раздвигает вагоны. Поглощающие аппараты автосцепок, находящиеся в сцепленном состоянии, сжимаются так, что вибратор и полувагоны образуют единую жесткую систему. При суммарной мощности электрЬдвигателей 80 кВт вибратор развивает направленную возмущающую силу вдоль вагонов 400- 50 кН при частоте вибрации 16— 17 Гц. Это обеспечивает качественную очистку двух полувагонов за 1—3 мин. Испытаниями установлено, что несмотря на столь значительную величину возмущающей силы, напряжения, возникающие в металлоконструкции вагона, значительно ниже допустимых, а отрицательное влияние на полувагоны в целом меньше, чем влияние накладных вибраторов. Последнее может быть объяснено тем, что конструкция любого вагона рассчитана на продольные нагрузки, действующие при движении поезда и значительно превосходящие нагрузки, возникающие при очистке кузовов продольным вибратором. [c.246]

Сравнить частоты собственных колебаний груза Р = =2 кГ, укрепленного на конце консоли для двух положений системы (см. рисунок). Частоты определить с учетом влияния продольной силы. Массой балки пренебречь. Дано /=50 см, Ь=20 мм, h=2 мм, =2-10 кГ1см [c.236]

Гаррисон и его сотрудники подробно исследовали зависимость импеданса проволоки от силы тока, частоты и внешнего магнитного поля и обнаружили, что с ростом силы тока сопротивление проволоки скачком растет, затем убывает. Полученная ими зависимость импеданса от частоты отличается от той, которую дает классическая линейная теория поверхностного эффекта. Вскоре после этих работ появилась статья Уэбба [28], который обнаружил и исследовал на радиочастотах влияние продольного поля на импеданс проволок, изготовленных из жестких магнитных материалов. Он указал ряд возможных радиотехнических применений зависимости импеданса от магнитного поля автоматическая настройка, автоматическая регулировка громкости и т. п. [c.46]

Под хлопками лопастей подразумевается весьма резкий звук ударов, следующих с частотой прохождения лопастей, который создается несущим винтом в определенных условиях полета. Хлопки лопастей определяются периодическими импульсами звукового давления и могут считаться предельным случаем шума вращения. Когда указанные импульсы существенно превышают уровень шума других источников в диапазоне частот от 20 до 1000 Гц (для несущего винта), они воспринимаются как четко выраженные хлопки. Эти хлопки чаще всего наблюдаются при таких маневрах, как заход на посадку, полет с небольшим снижением, резкий разворот с торможением, а также при полете вперед с большой скоростью. У некоторых вертолетов хлопки лопастей отмечаются и при полете вперед с умеренной скоростью. Наиболее вероятной причиной таких хлопков представляется взаимодействие лопастей с вихрями и влияние толщины, лопасти при больших числах Маха. Эти аэродинамические явления сопровождаются большими по величине и локализованными изменениями сил на лопасти, что приводит к им- пульсному характеру звукоизлучения. Возможно, определенную роль играет возникновение местных срывных зон и областей со сверхзвуковым потоком. У вертолета продольной схемы такие хлопки возникают вследствие того, что лопасти заднего винта пересекают концевые вихри лопастей переднего винта. [c.823]

Преобразователи постоянного тока в переменный распространены значительно меньше, чем преобразователи переменного тока в постоянный они применяются в электрической тяге на установках с рекуперацией энергии и на электростанциях с буферной аккумуляторной батареей. П. постоянного тока в переменный представляет собой совмещение шунтового двигате-ся с синхронным генератором. Очевидно соотношения между напря жениями и токами, имеющие место в П. переменного тока в постоянный, справедливы и для обращенного П. Особенностью обращенного П. является то, что величина полезного магнитного потока меняется в нем с нагрузкой и м. б. регулируема путем изменения тока возбуждения. В обращенном П. сила и сдвиг фаз переменного тока не зависят от тока возбуждения поэтому продольная составляющая поля реакции якоря может изменять поток. При индуктивной нагрузке П. продольное поле размагничивает полюсы, при емкостной—намагничивает. Поперечное поле, также как в П. переменного тока в постоянный, очень мало и почти не влияет на поток. В виду влияния нагрузки на величину потока число оборотов П. зависит от режима в сети. Действительно со стороны постоянного тока П. работает как шунтовой двигатель и следовательно скорость его обратно пропорциональна величине магнитного потока. При индуктивной нагрузке число оборотов П. увеличивается. Разнос П. может быть при протекании через якорь реактивного тока большой силы или коротком замыкании в сети переменного тока. Из-за опасной роли индуктивной нагрузки П. не следует применять в сетях с большим числом двигателей и трансформаторов. Для предохранения от разноса пользуются ограничителем скорости. Зависимость скорости П. от его нагрузки представляет собой крупный недостаток, т. к. частота сети переменного тока получается непостоянной. Для получения неизменной скорости П. прибегают к специальной мере— [c.302]

Во-вторых, модель Био включает упругий вариант как частный случай. В самом деле, при нулевой вязкости или сравнительно низких частотах, к которым относится и диапазон частот поверхностной сейсморазведки, нерелаксированное состояние не возникает, и среда реагирует на сейсмические волны как упругое тело. Однако важнейшие выводы теории Био - предсказание медленной продольной волны и положение о влияниие микроструктуры среды на особенности относительных смещений скелета и флюида - сохраняют свою силу и в упругом варианте (Biot, 1956). [c.155]

Причем диаметр верхнего несущего винта (2,5 м) планировался меньше диаметра нижнего (5 м). Такая распространенная в то время схема предусматривалась для уменьшения вредного влияния верхнего винта на нижний. Верхний малый винт проектировался четырехлопастным и цельнодеревянным по образцу винта Жуковского НЕЖ , а нижний должен был быть шестилопастным и представлять собой стальной каркас, обтянутый материей. Частота вращения малого винта предполагалась 10(Ю об/мин, большого — 400 об/мин. Их суммарная подъемная сила оценивалась изобретателем в 350 кг. Кроме того, сзади устанавливался толкающий двухлопастный пропеллер, подобный малому несущему винту, и руль. Продольно-поперечная балансировка должна была обеспечиваться противовесом. Предполагалось, что после подъема на нужную высоту каретка , представлявшая собой шасси и кабину для экипажа, сместится вперед. За счет этого наклонится ось несущих винтов, которые создадут дополнительную про- [c.187]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...