В максимальное в области концентрации

Скоростные характеристики, дополненные изолиниями концентраций основных токсичных компонентов (на рис. 4 нанесены изолинии концентраций окиси углерода), принято называть многопараметровыми, универсальными токсическими характеристиками двигателя. Они наиболее полно представляют его токсические свойства, характеризуют степень доводки двигателя, отдельных его систем и элементов. В частности, в области максимальных нагрузок рост концентраций СО обусловлен включением в работу обогатительных систем карбюратора — экономайзера, зко- [c.17]

На высоте 200—500 км в области слоев Ft и F наблюдается наибольшая концентрация электронов. Слой F, образуется только летом в дневные часы в нормальных условиях на высоте 180—220 км. Максимальная концентрация электронов в слое Fi составляет (2-f-5)-10 см- Слой F[ существенно влияет на распространение коротких волн. Максимальная концентрация электронов в слое fa составляет несколько миллионов в 1 см . Высота зоны максимальной концентрации 200—400 км. Состояние слоя F2 оказывает большое влияние на распространение радиоволн в диапазоне 10—200 м. Выше максимума слоя концентрация ионов и электронов очень медленно уменьшается с высотой, приближаясь на высоте 2000—3000 км к концентрации межпланетного газа (10 —10 см ). [c.1196]

Вопросы гомогенизации очень существенны при разработке сплавов для прецизионных магнитов. В любом неоднородном материале концентрация меняется приблизительно периодически относительно ее среднего значения i[13]. За счет диффузии концентрация постепенно выравнивается. В работе [13] показано, что для повышения скорости гомогенизации целесообразно уменьшать расстояние между максимумами и минимумами концентрации. Это служит одной из причин более быстрой гомогенизации обработанного давлением материала по сравнению с литым, так как обработка давлением приводит к сближению областей с максимальной и минимальной концентрацией [13]. Надо полагать поэтому, что для повышения однородности рассматриваемых материалов большое значение может иметь применение при обработке ковки с большими степенями обжатия, а также горячей прокатки [37]. [c.233]

V — объем образца), р и Д J максимальны в невырожденных полупроводниках с малой эффективной массой носителей и малой концентрацией рассеивающих центров (ионизованных примесей) и возрастают нри понижении темп-ры. Из известных полупроводниковых материалов наибольшим обладает чистый 13Ь с проводимостью п-типа, охлажденный до гелиевой темп-ры. Фотосопротивление из 18Ь позволяет регистрировать очень слабое излучение( 10 1 вот при ширине полосы пропускания измерит, устройства А/ = 1 8ц). Спектральную область х-Ф. можно продлить в сторону высоких частот (о) > 1/т) за счет резонансного поглощения в магнитном поле [c.348]

Характер проявления жидкотекучести как литейного свойства имеет при литье под давлением свои специфические особенности, обусловленные высокими скоростями охлаждения и действием давления на металл. Жидкотекучесть двойных сплавов Мд—А1 исследовали при температуре заливки на 50° С выше температуры ликвидуса каждого сплава, т. е. определяли условно истинную жидкотекучесть. Для сравнения двойные сплавы такого же состава отливали в прутковую кокильную пробу с диаметром канала 7 мм и в песчаную форму, имеющую спиральный канал сечением 8X6 мм. Полученные данные (рис. 21) показывают, что кривая жидкотекучести при литье под давлением имеет минимум в области концентраций 1—2% А1. Это соответствует максимальному неравновесному интервалу кристаллизации сплавов системы Мд—А1 при литье под давлением. [c.42]

Дело в том, что, когда состояние металла трубы приближается к пределу текучести, очень важно не перейти в область неуправляемой пластики, когда, даже если отсутствует подъем давления, деформация металла трубы продолжается самостоятельно. Это, в свою очередь, приводит к разрущению участков трубопровода, имеющих минимальную толщину стенки или дефекты. Такая работа требует максимальной концентрации внимания от операторов, поэтому в тест-кабине соблюдается абсолютная тишина и появление лишних людей, не участвующих в проведении испытаний, полностью исключается. [c.167]

Картина изолиний концентраций окислов азота в поле универсальной токсической характеристики обратная. В области наиболее эффективного сгорания (а - 1,0. .. 1,1), где концентрации СО и С Н, минимальны, окислы азота имеют наибольшие концентрации, что объясняется высокими температурами процесса сгорания и достаточным количеством кислорода для ведения термических реакций образования N0. В зоне мощностного обогащения смеси (а 0,9. .. 0,95) концентрации N0 несколько ниже, хотя температуры сгорания максимальны. Здесь сказывается недостаток кислорода. На режимах холостого и принудительного холостого хода окислы азота практически отсутствуют. [c.17]

Таким образом, область концентраций легирующего элемента, в которой наблюдается снижение скорости окисления металла, тем шире, чем ниже валентность катиона легирующей добавки. Одновременное протекание процессов образования вакансий по вагнеровскому механизму и заполнения этих вакансий катионами легирующей добавки во всем интервале концентраций малых добавок легирующих элементов должно несколько уменьшить величину максимального снижения скорости окисления металла и расширить область концентраций, в которой это снижение наблюдается. [c.87]

Из жидкого сплава выделяются лишь твердые растворы а или р. У осей А и В, характеризующих концентрацию чистых компонентов, находятся области существования твердых растворов аир. Максимальная растворимость компонента В в А определяется кривой ОР, а наибольщая растворимость А в В — линией СО, [c.42]

Вместе с тем следует учесть, что разрушение может произойти только в том случае, когда максимальные напряжения в области вершины трещины будут равны (как это следует из уже упоминавшихся работ Фроста) пределу выносливости исследуемого материала при симметричном цикле нагружения без концентрации напряжений. Подставив значение R вместо R и выразив предельную амплитуду трещинообразования через но- [c.53]

К основным признакам нового типа экономического развития относятся усложнение общественных потребностей, ведущее к ускорению сдвигов в структуре производства, в ассортименте и качестве продукции и услуг превращение растущей эффективности производства (на основе рационального использования производственного потенциала страны и его технического перевооружения) в главный источник экономического роста усиление ориентации в развитии экономики в распределении производимых ресурсов активизация внешнеэкономических связей. По мере увеличения масштабов социалистического производства, повышения уровня экономического развития происходит усложнение общественных потребностей (становятся многообразнее, быстро появляются новые потребности, повышаются требования к качественным характеристикам). Научно-техническая революция в машиностроении осуществляется в разных направлениях с различной скоростью (в ряде случаев даже скачками), что находит выражение в создании новых поколений машин. Поэтому эффективное овладение ее результатами вызывает необходимость рационального использования капитальных вложений, непрерывного межотраслевого перераспределения ресурсов, концентрации их в тех областях, где прогресс науки и техники обеспечивает максимальное получение эффективности в производстве. В результате становятся все белее динамичными межотраслевые пропорции в промышленности и в народном хозяйстве в целом. [c.57]

Газ в металле влияет на температурный интервал порообразования и температуру максимального распухания [95, 111]. С увеличением концентрации газа в металлах температура их максимального распухания сдвигается в область более высоких температур. Для иллюстрации этого эффекта на рис. 81 приведена температурная зависимость распухания исходных и дегазированных образцов меди и никеля, облученных электронами с энергией 1 МэВ и ионами Ni соответственно. [c.150]

Так как концентрация этих продуктов во внешнем потоке равна О, существует диффузионный поток от стенки, равный ЗСш. При этом продукты попадают в область пограничного слоя, где температура существенно выше, чем на разрушающейся поверхности. В окрестности точки торможения максимальная температура внутри пограничного слоя близ-152 ка к температуре торможения, т. е. может составлять несколько тысяч [c.152]

Исследования электрических свойств фосфида галлия показали, что после первого прохода через зону в слитках имеются области как Р-, так и п-типа проводимости. Однако после нескольких проходов слитка через зону происходит очистка ОаР от примесей, главным образом от кремния, и материал приобретает проводимость р-типа. Концентрация свободных носителей заряда в подвергнутом зонной очистке фосфиде галлия не превышала Р = 5-Максимальное значение подвижности дырок при комнатной температуре составило М = 60 см /в.сек [3]. Следует отметить, что нелегированные образцы фосфида галлия не проявляют фото- и электролюминесценции в видимой области спектра. [c.47]

Однако условие (3-5), апробированное на практике при сушке топлива горячим воздухом, неизбежно нарушается с переходом на сушку инертными газами. Так, при газовой сушке, необходимой для получения 15—25% при сжигании высоковлажных топлив, количество воздуха в первичной смеси существенно уменьшается. Например, при работе с болгарскими лигнитами количество воздуха в сушильном агенте за мельницей не превышает 27%, а в основных горелках при наличии пылеконцентратора составляет не более 10 /о теоретически необходимого для горения топлива. Поэтому в случае газовой сушки принимаются все меры для ускорения перемешивания первичной смеси с частью горячего воздуха до входа в топку. При этом значительную роль играют не только величина а гор. но и качество перемешивания воздуха с пылью. В этом отношении подача горячего воздуха в верхнюю часть корпуса вихревого пылеконцентратора представляется наиболее рациональной, так как при этом кислород вводится в область, где концентрация пыли максимальна, а условия перемешивания наиболее благоприятны. [c.118]

На рис. 4 показано влияние добавок углерода на свойства сплава сравнение прочности и вязкостц разрушения дано для сплавов либо в однофазной а-области, либо в двухфазной (а- -7)-области, отожженных при 823 и 958 К соответственно. В обоих указанных состояниях предел текучести резко увеличивается при введении малых добавок углерода, несколько меньших 0,01 % При больших концентрациях наблюдается постепенный незначительный подъем прочности с увеличением содержания углерода вплоть до исследованного максимального значения (0,18 %). При 823 К растворимость углерода в а-железе [c.255]

Железо, никель и в меньшей степени хром увеличивают коррозионную стойкость циркония, задерживая наступление стадии ускоренной коррозии как в воде, так и в паре. В том случае, когда цирконий загрязнен азотом, углеродом или другими вредными примесями, железо, никель и хром сообщают ему меньшую коррозионную стойкость, чем олово. Максимальная коррозионная стойкость достигается при добавлении в сплав 0,25% железа и никеля (в сумме) [111,231 111,243]. Увеличение суммарной концентрации этих элементов в сплаве свыше 0,5% приводит к ухудшению его коррозионной стойкости. В значительной степени стойкость сплавов, легированных железом и никелем, зависит от термообработки и структуры металла. Сплавы, легированные до 2% железом, никелем и хромом порознь или в сочетании друг с другом, имеют более высокую коррозионную стойкость в водяном паре при температуре 400— 815° С, чем кристаллический прутковый цирконий. Интересно отметить, что при введении в цирконий 0,1% никеля или железа и 0,5% платины коррозионные потери уменьшаются, но увеличивается количество водорода, выделившегося в процессе коррозии [111,228]. Последнее обстоятельство позволяет предполагать, что указанные легирующие компоненты действуют в данном случае как эффективные катодные присадки. Увеличение скорости катодного процесса при введении в цирконий этих металлов приводит к смещению стационарного потенциала в положительную сторону. При этом стационарный потенциал смещается в область пассивации и скорость коррозионного процесса соответственно уменьшается. По данным М. Е. Страуманиса [111,240], введение в плавиковую кислоту ионов платины приводит к пассивации циркония. Это еще раз подтверждает, что легирующие компоненты — железо и никель можно рассматривать как эффективные катодные присадки. Катодная поляризация смещает стационарный потенциал циркония и его сплавов в отрицательную сторону (в область активного растворения) и тем самым вызывает увеличение скорости коррозии [111,228]. В сплаве циркония, легированном 0,1% железа и 0,1% никеля, количество гидридов больше, чем в нелегированном. Следовательно, скорость катодного процесса разряда ионов водорода увеличивается при легировании циркония железом и никелем. Характер окисной пленки в этом случае, видимо, не является решающим в определении коррозионной стойкости циркония. Величина емкости при легировании циркония железом, никелем, оловом возрастает в 5—10 раз, в то время как скорость коррозии остается практически постоянной [c.221]

Vo,32 =0, обладает небольшой областью гомогенности, простирающейся от до 72 % (ат.) Re при 1970 °С. Фаза Vo32R o68 имеет максимальную температуру перехода в сверхпроводящее состояние. В области концентрации 69,3-73 % (ат.) Re температура составляет 8,8-8,6 К [4] и 9 К [6]. [c.140]

Температурные зависимости и tg б эпоксидных смол представлены на рис. 24. Как видно из рисунка, ход кривых для всех марок смол аналогичен. Сдвиг максимума кривых в область более высоких температур наблюдается при увеличении молекулярного веса смол. Максимальные значения tg б, наблюдаемые вблизи температуры плавления смол, обусловлены релаксационными диполь-ными потерями, связанными с резким изменением подвижности молекул в переходной области. Величина максимума tg б увеличивается с ростом концентрации эпоксидных групп. При повышении температуры наблюдается плавное возрастание значений огпю ДЛЯ смолы ЭД-5 значение имеет максимальное значение в области температур 35—40° С. [c.44]

Первым в таблицах механических свойств идёт сплав авиаль под маркой АВ или АК5. Он принадлежит к тройной системе А1 —Mg —81 и лежит вблизи квазибинарного разреза А1 — М а81 в области концентраций с избытком кремния. Сплав АВ способен к естественному (при комнатной температуре) и к искусственному (при повышенных температурах) старению после закалки, причём максимальный эффект упрочнения обеспечивает второй вид старения. [c.270]

Восходящий поток над очагом горения имеет сложную структуру с оптическими характеристиками, различными в разных точках потока. В факеле пламени (в светящейся его области) величина коэффициента ослабления достигает своих максн.мальных значений главным образом из-за излучения сажистых частиц, нагретых до высоких температур, а сам поток недиатермичен. За светящейся зоной факела на значительном удалении от области горения концентрация излучающих газов и твердых частиц в продуктах сгорания вследствие перемещивания падает, градиенты температур и концентраций уменьшаются таким образом, что поток приближается к диатермичному. Характер изменения плотностей лучистых тепловых потоков в лобовую точку перекрытия в зависимости от высоты его размещения приведен на рис. 4.39. Характер изменения плотностей лучистых потоков качественно подобен для различных диаметров очага и имеет две характерные точки. При значении к= перекрытие расположено в зоне факела с максимальной температурой и плотность падающего лучистого потока принимает максимальное значение. При значениях А>1 и Л<1 перекрытие раз.чещается в зонах факела с температурами, меньщими максимального значения, и соответственно уменьшаются плотности лучистых потоков. При значениях / >1 кривая qR=f(h) имеет точку перегиба для всех диаметров очага в области / =2,3, что связано с качественными изменениями в структуре потока. По экспериментальным дан-ны.м [9], что подтвердилось и в экспериментах автора, значение / = 2,3 совпадает с зоной светящегося пламени, граница которой проходит по изотерме 600—550 °С. [c.203]

При нагреве до 1000° неоднородность уменьшается максимальное содержание углерода в мартенсите составляет 0,8—0,9%, а в основной массе мартенсита достигает 0,4%, т. е. приближается к среднему в этой стали (при любой скорости нагрева в пределах от 50 до 200 градкек) [149]. К сожалению, автор не указывает исходной структуры стали, что затрудняет анализ кинетики гомогенизации аустенита. Как было показано на рис. 38, температура 840° соответствует концу превращения феррита в этой стали. В этот период неоднородность аустенита обусловлена а) наличием участков аустенита, образованных из последних участков феррита, наиболее бедных углеродом б) наличием участков аустенита с предельным содержанием углерода вблизи остаточных карбидов. Повышение температуры от 840° до 1000° резко активизирует диффузию, что приводит к выравниванию концентрации углерода. В этих условиях процесс гомогенизации определяется скоростью растворения карбидов (в основном Feg ). Максимум неоднородности должен соответствовать температуре (840°), при которой структура стали уже превращена в аустенит, но в ней сохранились дисперсные карбидные частицы, вокруг которых существуют области с предельной концентрацией углерода. Полное растворение карбидов происходит при температуре 900—950°. Для выравнивания концентрации необходимо дальнейшее повышение температуры (в данном случае до 1000°). [c.94]

Представляется полезным связать Уном с максимальным коэффициентом усиления gмaii Как видно из рис. 3.7.7, g Jaк сдвигается в область более высоких энергий при увеличении уровня накачки, так что максимальное значение коэффициента усиления не соответствует постоянной энергии фотона. При вычислении как макс, так и /ном независимым параметром является концентрация неосновных носителей, а концентрация основных носителей определяется из условия электронейтральности [c.197]

Кроме того, когда речь идет о сильном легировании полупроводников электрически активной примесью (легирующие примеси), то надо иметь в виду, что, например, в элементарных полупроводниках довольно часто наблюдается несоответствие между концентрациями носителей заряда и электрически активной примеси п р) < Сзтах- Поэтому было введено также понятие предельной растворимости электрически активной примеси. Предельной растворимостью электрически активной примеси называют максимальную концентрацию электрически активной примеси в твердой фазе, которую можно создать введением данной примеси. Экспериментально можно определить измеряя зависимость концентрации электрически активной примеси в твердой фазе С,- от концентрации примеси в расплаве С . Если С,- измерить с помощью эффекта Холла (см.гл. 5), то есть электрическим методом, а полную концентрацию примеси в твердой фазе s измерить каким-либо другим методом, например, радиоактивным или масс-спектроскопическим, то общий вид зависимостей С и С5 от С1 может быть представлен графиком, изображенным на рис. 7.8. В области достаточно малых значения С и С,- совпадают однако, начиная с некоторых С1, кривая С,-(С ) обнаруживает тенденцию к насыщению, в то время как С5(С ) продолжает расти. Значение и есть предельная растворимость электрически активной примеси. [c.279]

На рис. 14 показана структура неподвижного слоя. Топливо 4, ссыпаемое на горящий кокс, прогревается. Выделяющиеся летучие сгорают, образуя надслойное пламя 5. Максимальная температура (1300—1500 °С) наблюдается в области горения коксовых частиц 3. В слое можно выделить две зоны окислительную, а > 1 восстановительную, а < 1. В окислительной зоне продуктами реакции горючего и окислителя являются как СО , так и СО. По мере использования воздуха скорость образования Oj замедляется, максимальное ее значение достигается при избытке воздуха (X = 1. В восстановительной зоне ввиду недостаточного количества кислорода (а < 1) начинается реакция между Oj и горящим коксом (углеродом) с образованием СО. Концентрация СО в продуктах сгорания возрастает, а Oj, уменьшается. Длина зон в зависимости от среднего размера б частиц топлива следующая Li = (2 — 4) 6н La = (4 — 6) б . На длины зон Lj и Lj (в сторону их уменьшения) влияют увеличение содержания летучих горючих Ул. уменьшение зольности A , рост температуры воздуха. [c.41]

При этом предполагается, что в зонах концентрации напряжений, где, как правило, происходят малоцикловые разрушения, накапливаются в основном усталостные повреждения в результате действия знакопеременных упругопластических деформаций. Вместе с тем в эксплуатационных условиях в результате работы конструкции на нестационарных режимах, в том числе при наличии перегрузок, возможно накопление односторонних деформаций, определяювцих степень квазистатического повреждения и влияю-ш их на достижение предельных состояний по разрушению. Для обоснования методологии учета накопления конструкцией (наряду с усталостными) квазистатических повреждений по результатам тензометрических измерений требуется решение прежде всего вопросов расшифровки показаний датчиков с целью воспроизведения истории нагруженности в максимально напряженных местах конструкции и оценки малоциклового повреждения для эксплуатационного контроля по состоянию. Малоцикловое повреждение может в общем случае оцениваться по результатам измерений, выполненных обычными тензорезисторами, но с расширенным диапазоном регистрируемых деформаций (до величин порядка нескольких процентов), характерных для малоцикловой области нагружений. Исследование [20] выполнялось в Московском инженерно-строительном институте и Институте машиноведения на базе разработанных в лаборатории автоматизации экспериментальных исследований МИСИ специальных малобазных тен-зорезисторов больших циклических деформаций. Аппаратура и методика эксперимента подробно описаны в [229]. На серийной испытательной установке УМЭ-10Т с тензометрическим измерением усилий и деформаций, а также крупномасштабным диаграммным прибором осуществлялось циклическое нагружение цилиндрических гладких образцов по заданному и, в частности, нестационарному режиму. Одновременно соответствующей автоматической аппаратурой производилась регистрация истории нагружения с помощью цепочек малобазных тензорезисторов, наклеенных на испытываемый образец. Сопоставление показаний тензорезисторов с действительной историей нагружения и деформирования образца, регистрировавшихся соответствующими системами испытательной установки УМЭ-10Т, давало возможность определить метрологические характеристики датчиков и особенности их повреждения в условиях малоциклового нагружения за пределами упругости. Наиболее существенными особенностями работы тензорезисторов в условиях малоциклового нагружения оказываются изменение коэффициента тензочувствительности при высоких уровнях исходной деформации и в процессе набора циклов нагружения, уход нуля тензорезисторов и их разрушение через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов. [c.266]

Более высокие характеристики стали 08Х2Г2М, полученные при опытах, предопределили ее повышенную усталостную и коррозионно-усталостную долговечность. Испытания проводили в малоцикловой области в интервале деформаций 0,6—1,33%. Выбранный уровень деформаций соответствовал реальным деформациям, развиваемым в местах концентрации деформаций — в резьбовой части головок штанг. Подвод коррозионной среды при исследовании коррозионной усталости осуществляли из герметичной емкости через капельницу в зону действия максимальных деформаций. [c.251]

Результаты испытаний на усталость позволили построить зависимости пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от остроты надреза для средне- и низкоуглеродистой сталей при изгибе с вращением и кручении (рис. 19). Эти зависимости подтвердили теоретический вывод о том, что напряжения, необходимые для развития усталостной трещины в зоне существования нераспространяющихся трещин, не зависят от остроты надреза. Из полученных зависимостей были определены пределы выносливости гладких образцов Or и тд, максимальные напряжения Стдкр и тнкр, при которых еще возможно существование нераспространяющихся усталостных трещин, и максимальный эффективный коэффициент концентрации напряжений Кат- Далее по формулам (4) и (5) были подсчитаны значения т и Какр- Анализируя результаты этих расчетов (табл. 4), можно сделать вывод, что совпадение параметров, определяющих область существования нераспространяющихся усталостных трещин, полученных теоретически и экспериментально, оказалось достаточно хорошим. [c.45]

Для образца с круглым отверстием отношение пределов выносливости при кручении и изгибе составляет Тд/од 0,75. Это различие особенно заметно в области существования нераспро-страняющихся усталостных трещин, т. е. для образцов с диаметром отверстия менее 0,5 мм. Полученное соотношение пределов выносливости объясняется тем, что при изгибе образца с отверстием максимальная амплитуда напряжений с учетом концентрации напряжений составляет адгкЗап, а при кручении Ол 4тц. Принимая во внимание практически одинаковое распределение напряжений [c.87]

Распространение усталостной трещины при симметричном цикле нагружений можно представить следующим образом. В циклически деформируемом образце, максимальные напряжения цикла на поверхности которого превосходят уровень, необходимый для появления трещины, возникает усталостная трещина. При этом в зависимости от исходного коэффициента концентрации напряжений, изменяющего жесткость напряженного состояния, действительные напряжения, при которых возникает трещина, тем больше, чем больше жесткость напряженного состояния в надрезе. В гладком образце, как и в образце с невысокой концентрацией напряжений (ао<аокр), трещина, возникнув, всегда развивается до полного его разрушения, так как у ее вершины номинальные напряжения значительно выше, а действительные напряжения равны напряжениям, необходимым для ее развития.В образцах с высокой концентрацией напряжений (аст>асгкр) возникшая трещина не распростра няется, так как в результате высокого градиента (прямая GH) действительные напряжения в области вершины трещины ниже напряжений, необходимых для ее распространения. Иными словами, когда трещина достигает определенной (критической) глубины, напряжения у ее вершины (ордината точки II) существенно нил<е напряжений, характеризующих положение точки /. [c.121]

Тажим образом узнают глубину, на которую необходимо ошустить электрод, чтобы он находился в области максимальной концентрации частиц второй фазы. Для [c.30]

Оптимизация содержания алюминия. Первоначально усилия были направлены на повышение вязкости разрушения сплава Fe—12Ni путем добавления химически активных металлов. Результаты проведенных исследований показали [2], что наиболее эффективной добавкой для повышения вязкости разрушения и прочности является алюминий. Влияние добавки алюминия на вязкость разрушения сплава Fe—12Ni при низких температурах показано на рис. 1. Три кривые, представленные на этом рисунке, характеризуют материал, отожженный в течение 2 ч при температурах 823 К (в однофазной а-области), 958 К (в двухфазной а-Ь у-области) и 1093 К (в однофазной 7-области). Максимальную вязкость разрушения достигали при концентрации алюминия, равной 0,5% (ат.), при двух более высоких температурах отжига и при содержании алюминия в пределах 0,5—1 % (ат.) и температуре отжига 823 К. Повышение вязкости разрушения связывают с удалением примесей, являющихся элементами внедрения, и с измельчением размера зерна на 50%. Из-за резкого снижения вязкости в сплаве Fe—12Ni—lAl, отожженном при 958 и 1093 К (см. рис. 1), для дальнейшего исследования было выбрано оптимальное содержание алюминия, равное 0,5 % (ат.). [c.252]

Более простым и достаточно точным для инженерных расчетов является метод, основанный на использовании интерполяционных зависимостей, связьшающих коэффициенты концентрации напряжений и деформаций в упругой и неупругой областях деформирования. Этот метод имеет практическое значение, поскольку именно максимальные местные деформации в зонах концентрации определяют сопротив-леьше длительному малоцикловому и неизотермическому нагружению. [c.22]

Более простое и в то же время достаточно точное для инженерных расчетов решгние дает использование интерполяционных зависимостей между коэффициентами концентрации напряжений и деформаций в уп-pjo-ой и неупругой областях деформирования. Эти зависимости имеют большое практическое значение, поскольку именно максимальные местные деформации в зонах концентрации определяют сопротивление мало цикловой усталости при длительном и неизотермическом нагружении (не всегда необходимо знать поля деформаций для всей детали). [c.88]

Интенсивность межкристаллитной коррозии возрастает почти ррямо пропорционально концентрации углерода. По данным Э.—Кудремона йП,62], при большой продолжительности отпуска в области критических температур, например 500 час при температуре 550—700° С и. при очень жестких условиях испытаний, межкристаллитная коррозия наблюдается в сплавах с концентрацией менее 0,01% углерода. В работе X. Д. Вейстера [111,61] показано, что межкристаллитной коррозии подвержены при тех или иных условиях все стали с концентрацией углерода свыше 0,006 - . Д. Хегер [111,63] подтверждает то же, но при концентрации углерода 0,009%. По данным В. В. Романова [111,64], аустенитная нержавеющая сталь не склонна к межкристаллитной коррозии уже при концентрации углерода 0,02%. В хромомарганцевоникелевых аустенитных сталях максимальная концентрация углерода, при которой нет межкристаллитной коррозии, снижается с ростом суммарного содержания марганца и никеля свыше 14% [111,65] и при Мп + Ni = 18% составляет 0,02—0,035%. [c.135]

Представляют также существенный интерес характеристики воздушного потока в этой части брызгального бассейна его распределение по высоте, пульсация, турбулентность и т. п. Наружный поток воздуха входит в область а при минимальной плотности капельного потока, образуемого отдельными каплями, летящими по наиболее протяженным траекториям. Далее воздушный поток встречает все более плотный капельный поток, растет концентрация капель в активном объеме. Максимальное значение теплосъема определяется наличием в этой области пространства некоторой средней для бассейна в целом плотности орошения, развитого факела разбрызгивания и активного воздушного потока, когда его температура и влажность еще не стабилизировались. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...