Испытания Температура ковки

Оптимальные температуры ковки вновь разрабатываемых и осваиваемых сталей и сплавов могут быть определены по результатам следующего комплекса испытаний (табл. 13) [10] 1) на осадку, 2) на удар изгибом, 3) на определение сопротивления деформации, 4) на рекристаллизацию обработки, 5) на склонность к перегреву (собирательная рекристаллизация). [c.289]

Малоуглеродистые, среднеуглеродистые, низко- И среднелегированные конструкционные стали при испытании на осадку в интервале температур ковки и горячей штамповки (800—1200° С) не обнаруживают хрупкого состояния. Исключение составляет общеизвестная хрупкость сталей при температурах 300— 500° С, называемая синеломкостью, и хрупкость армко-железа при температурах 820— 1100 С. Эти зоны хрупкости обнаруживаются как при испытании на осадку, так и при испытании на удар изгибом. [c.289]

Марочник построен по принципу применения и содержит сведения о химическом составе, механических свойствах и твердости в зависимости от размера поковки (отливки или детали) и режимов термической обработки параметры ковочных, литейных свойств и обрабатываемости резанием характеристики свариваемости, флокеночувствительности, склонности к отпускной хрупкости, а также некоторые справочные данные по механическим свойствам в зависимости от температур отпуска, испытания и ковки, по пределу выносливости при отрицательных температурах, релаксационной стойкости, длительной прочности, ползучести, жаростойкости, коррозионной стойкости даются сведения о зарубежных материалах, близких по химическому составу к отечественным. [c.13]

Отбор проб для испытания на осадку проводят по ГОСТ 7564—73, испытание на двух образцах — по ГОСТ 8817—82. Образцы нагревают до температуры ковки и осаживают до /з первоначальной высоты. [c.394]

Ковочные свойства в марочнике оцениваются механическими свойствами в зависимости от температуры испытания в интервале ковочных температур, температурными параметрами ковки и условиями охлаждения преимущественно крупных поковок, получаемых из слитков или заготовок. [c.10]

Кратковременные испытания не характеризуют в полной мере свойство металлов и сплавов при высоких температурах, а дают лишь приближенные представления о их жаропрочности. На основании кратковременных испытаний на растяжение можно получить лишь представление о способности исследуемого материала к горячей обработке давлением (ковке, штамповке, прокатке), а также о поведении материала деталей в начальный период их работы, например, в реактивном двигателе при старте самолета или космического корабля. [c.105]

Для определения допустимых режимов нагрева, температурных интервалов ковки и штамповки, степени, скорости и схемы деформации, условий охлаждения поковок, а также необходимого усилия оборудования следует знать зависимость механических свойств обрабатываемого материала от температуры деформирования. Механические свойства определяют различными методами испытаний на растяжение, сжатие, кручение и ударный изгиб. [c.89]

С понижением температуры испытаний ударная вязкость падает и тем больше, чем выше исходная ударная вязкость ковкого чугуна (фиг. 91 [3]. [c.75]

Свойства при повышенных и пониженных температурах. При повышенных температурах сопротивление ковкого чугуна упругим и пластическим деформациям понижается. Несколько уменьшается и пластичность при кратковременных испытаниях. [c.123]

В табл. 17 приведены данные о влиянии температуры на механические свойства ковкого чугуна обычного состава при кратковременных статических испытаниях. [c.123]

Из графика (рис. 7) видно, что увеличение температуры испытания выше 400— 450° С вызывает интенсивное падение прочности. В атмосфере водяного пара, являющегося интенсивным окислителем, допустимая температура работы отливок из ковкого чугуна должна быть понижена до 300° С. При этом необходимо учитывать, что ферритный ковкий чугун хуже сопротивляется окислению, чем перлитный [17]. [c.124]

По данным работы [17], длительная прочность перлито-ферритного ковкого чугуна при 425° С (соответствующая испытаниям в течение 4000 ч) одинакова с литой сталью марки 25Л после отжига, в то время как кратковременная прочность стали при этой температуре выше, чем чугуна. При температурах более высоких, чем 500°, длительная прочность феррито-перлитного чугуна оказывается меньше, чем указанной стали. Ферритный ковкий чугун при всех температурах имеет длительную и кратковременную прочность ниже, чем сталь. Сопротивление ползучести ковкого чугуна выше, чем серого, но ниже, чем высокопрочного чугуна. [c.124]

Нередко детали машин или элементы строительных конструкций работают в зоне повышенных и пониженных температур. Для расчета на прочность таких объектов нужны сведения о характеристиках прочности и пластичности именно при различных температурах эксплуатации. В современной справочной литературе дпя некоторых материалов такие данные можно найти. Мы лишь укажем на общую тенденцию чем выше температура испытания образца металла или сплава, тем ниже характеристики прочности и выше характеристики пластичности. Соответствующим образом трансформируются и диаграммы деформирования уменьшается высота по оси а и увеличивается ширина по оси е. При достаточно высокой температуре пластичность может возрасти настолько, что становится возможной пластическая обработка металлов (прокатка, ковка и т. п.). [c.56]

ТЕМПЕРАТУРА ПЕРЕХОДА ИЗ ПЛАСТИЧНОГО СОСТОЯНИЯ В ХРУПКОЕ ДЛЯ КОВКОГО ВАНАДИЯ, ОПРЕДЕЛЕННАЯ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ МЕХАНИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ НА растяжение [c.113]

Ковочные свойства. Для характеристики ковочных свойств в Марочнике приводятся механические свойства в зависимости от температуры испытания в интервале ковочных температур и критерий ковкости. Помимо ковочных свойств приводятся температурные параметры ковки и условия [c.17]

Этот переход зависит от температуры испытания и содержания углерода и азота в стали. У сталей обычных промышленных плавок переход от ковкого (пластичного) к хрупкому состоянию происходит при комнатных температурах. [c.40]

Термический режим ковки и объемной штамповки. Ковку и объемную штамповку производят в нагретом состоянии. Оптимальный температурный интервал ковки стали определяют по диаграмме состояния, комплексу лабораторных испытаний, связанных с определением свойств металла при высоких температурах (табл. 1) и изучению зависимости строения металла от времени его пребывания при высоких температурах (величина зерна, перегрев, пережог, обезуглероживание и т. д.). [c.37]

Методика установления допустимого температурного интервала ковки следующая. Из слитка, если требуется установить температурный интервал ковки литого металла, в трех взаимно перпендикулярных направлениях (аксиальном, радиальном и тангенциальном) вырезают образцы для механических испытаний из различных зон слитка столбчатой, равноосной и осевой. Механические испытания проводят на растяжение, кручение и ударный изгиб при 20—1300°С. Столь широкий диапазон температур вызван необходимостью выявить зоны пониженной пластичности или хрупкости и учесть их при назначении режимов нагрева и охлаждения. [c.218]

Этот вид испытаний используется как технологическая проба для оценки сопротивления деформации и пластичности при обработке давлением. Скорости нагружения и деформации при прокатке, ковке, волочении имеют тот же порядок величины, что и при динамических испытаниях. Схема сжатия лучше всего имитирует напряженное состояние в этих видах обработки и поэтому часто используется в ударной технологической пробе. Образцы обычно имеют цилиндрическую форму с отношением высоты к диаметру /го/с о<2. Их осадку при комнатной или повышенных температурах производят на вертикальных копрах, определяя в результате испытания [c.217]

Термомеханические параметры ковки и штамповки цветных металлов и сплавов (температуры начала и конца обработки общие деформации допустимые деформации, не вызывающие разрушения металла при обработке деформации, определяющие кинетику рекристаллизации обработки скорости деформации скорость нагрева, скорость охлаждения и напряженно-деформированное состояние металла при обработке), устанавливают но результатам комплекса испытаний, приведенных в табл. 3, руководствуясь данными табл. 2 и рисунков 1—95, приведенных в гл. 1. [c.66]

При освоении новых сплавов их пластичность определяют испытанием материала в области высоких температур на разрыв, изгиб, кручение, сжатие (осадку круглых образцов в торец до появления трещин) и технологическими проба.ми, т. е. ковкой слит ков и заготовок небольшого веса. [c.249]

Зависимость упругости и температурного расширения от температуры. В литературе имеются скудные сведения об экспериментальном определении модулей упругости и сдвига при сравнительна высоких температурах, приближающихся к температуре плавления 0 тела. Значения этих модулей, определенные из статических испытаний при повышенной температуре, могут оказаться заниженными из-за неизбежной пластической деформации и ползучести, которые становятся существенными при высоких температурах, в особенности для ковких металлов. Более достоверные результаты получаются при динамических испытаниях, когда образец заставляют совершать упругие колебания. [c.40]

Течение в трубе при законе гиперболического синуса для скоростей. Эксперименты на растяжение ковких металлов с изменением скоростей сдвига в очень широком диапазоне от самых малых, встречающихся в долговременных испытаниях на ползучесть, до самых больших, которые создаются при высокоскоростных (ударных) испытаниях, показали, что при повышенных температурах зависимость скорости сдвига V от касательного напряжения т можно выразить законом гиперболического синуса [c.444]

Кольбек и Гарнер [144] исследовали хромистые стали с 20— 23% Сг и присадками до 0,25% N. Они установили, что в изломах слитков с высоким и низким содержанием азота не наблюдается заметной разницы в величине зерна. Слитки с высоким содержанием азота, большим чем 1 100, получаются с большими радиальными пузырями. Такие слитки удовлетворительно ковались при 1100—1200° С, при более высокой температуре ковки появлялась крупнозернистость, а при более низкой — возникали внутренние трещины. Механические испытания показали, что стали с высоким содержанием азота после закалки с 1100—1150° С обладают наибольшей ударной вязкостью. Особенно благоприятное влияние на повышение ударной вязкости оказывает присадка никеля (1%) совместно с азотом (рис. 112). Хромистая сталь с азотом и никелем имеет тонкий волокнистый излом и ударную вязкость 17,3 кГ-мкм . Хромистая сталь без азота и с тем же количеством никеля имеет грубозернистую структуру и низкую ударную вязкость. [c.194]

Это подтверждается также данными аналогичных испытаний ударной вязкости деформированного после различной длительности нагрева технически чистого титана (ВТ1) как непосредственно в горячекованом состоянии, так и после вакуумного отжига (фиг. 213), э также данными по пределу прочности, пределу текучести и относительному удлинению, поперечному сужению и микроструктуре в зависимости от температуры ковки и продолжительности нагрева перед ковкой (фиг. 214—216). [c.285]

Для обнаружения подкорковых и наружных пороков сталь, предназначенную для горячей или холодной высадки или щтам-повки, испытывают на осадку в горячем или холодном состоянии. Испытание в холодном состоянии производят по ост 1686. Испытание в горячем состоянии производят ва образцах высотой, равной двум диаметрам. Образцы нагреваются до температуры ковки и осаживают до й первоначальной высоты. [c.230]

Известно, что НТМО не приводит к заметному подавлению хрупкости стали [108], в то время как ВТМО позволяет резко ослабить проявление отпускной хрупкости в опасном интервале температур отпуска [16, 70, 88, 89] и повысить ударную вязкость при комнатной и низких температурах [16, 70, 77, 88, 89, 90, 92]. В связи с этим значительный интерес представляет комбинированное применение ВТМО и НТМО, причем ВТМО должна привести к подавлению охрупчивания стали при отпуске, а НТМО — резко поднять предел прочности и твердости стали. Совместное применение ВТМО и НТМО было исследовано В. Д. Садовским и др. [108]. Часть образцов стали 37ХНЗА подвергали упрочнению методом НТМО (нагрев до 1150 " подстуживание до БЗО деформация 60% ковкой закалка-f отпуск), другую часть упрочняли по обычному режиму ВТМО (нагрев до 1150° деформация 30% при 900° закалка-f отпуск), а третью партию подвергали комбинированной термомеханической обработке вначале образцы проходили ВТМО, а затем НТМО по указанным выше режимам. Результаты ударных испытаний стали, подвергнутой такой обработке, показали, что совмещение на одном и том же объекте процессов ВТМО и НТМО значительно повышает ударную вязкость в зоне развития обратимой хрупкости и одновременно увеличивает твердость стали. [c.74]

Качество чугунов оказывает влияние на значение коэффициента трения и износоустойчивости фрикционной пары. Сравнительные значения коэффициентов трения и величин износа некоторых фрикционных материалов, работающих в паре с различными чугунами при температуре около 120° С, давлении в пределах 1,5—7,5 кГ/см и скоростях скольжения от 4 до 15 м/сек, полученные на стенде непрерывного трения, приведены на фиг. 346. Зависимость коэффициента трения тех же фрикционных материалов от температуры при трении по хромоиикелевому чугуну и тех же условиях испытаний показаны на фиг. 347. Как видно из фиг. 346, а, наибольшее значение коэффициента трения получено при трении по ковкому чугуну. Коэффициенты трения фрикционных материалов зависят от качества материала металлического элемента трущейся пары. Значения коэффициента трения вальцованной ленты 6КВ-10 и материала 6КХ-1 по различным металлическим элементам при температуре поверхности трения около 200° С, давлении 2,5 кПсм -и скорости скольжения около 10 м/сек приведены в табл. 89. [c.573]

При условном проходе до 80 мм, температуре среды до 400 С и давлении до 40 кПслА разрешается применение арматуры из ковкого чугуна марки КЧ 30-6 по ГОСТ 1215-41. При условном проходе свыше 80 до 100 мм арматура из чугуна указанной марки может устанавливаться на трубопроводах с температурой не свыше 300° С и давлением до 25 кПсм" . Вся чугунная арматура должна подвергаться гидравлическому испытанию согласно ГОСТ 356-52. [c.41]

Ковка при ВТМО благоприятно влияет также на ударную вязкость стали. На рис. 16 представлены результаты испытания на удар образцов из стали 40Х2Н4СМ размером 10 X 10 X 60 мм с надрезом, прошедших ковку при температуре 900° С за один нагрев с обжатиями на 20, 40, 60 и 85%, непосредственную закалку по окончании ковки и затем отпуск при соответствующих температурах. Применение ковки при ВТМО значительно повысило ударную вязкость стали по сравнению с обычной закалкой. Эффект улучщения свойств возрастает с увеличением степени деформации. Заслуживает внимания значительное повышение ударной вязкости после ВТМО и отпуска при температурах, дающих после обычной закалки провал ударной вязкости. [c.53]

Образцы из стали ВЛ-1 размером 10 X 10 X 60 мм с надрезом были нагреты для аустенитизации до 950° С, подвергнуты пластической деформации ковкой с обжатием на 60%, закалены в масле, затем отпущены на 550° С, снова нагреты до 950° С и подвергнуты повторной закалке, а затем окончательному отпуску на 200° С. Результаты испытаний при соответствующих температурах представлены на рис. 18. Ударная вязкость стали после наследственного упрочнения значительно выше, чем после обычной термической обработки. Характер падения вязкости с понижением температуры испытания одинаков по обоим методам обработки, однако, следует отметить, что ударная вязкость при температуре —20° С, получаемая наследственным упрочнением, такая же, какую удается получить при +20° С после обычной термической обработки. В абсолютных значениях это составляет более 6 кГм1см . [c.55]

ТЕМПЕРАТУРА ПЕРЕХОДА ИЗ ВЯЗКОГО В ХРУПКОЕ СОСТОЯНИЕ ДЛЯ КОВКОГО ВАНАДИЯ, ОПРЕДЕЛЕННАЯ ПРИ ИСПЫТАНИИ НА ДЛР ПО ШАРпн НА Образцах прутков в с V-ОБРАЗНЫМ надрезом [c.113]

Сплавы выплавляли в индукционной печи с раскислением бор-кальком через шлак. Химический состав исследованных сплавов приведен в табл. 1. Во всех семи сплавах содержание углерода не превышало 0,03%, серы — 0,004%, фосфора — 0,007%, кремния—0,3%. Слитки подвергали гомогенизирующему отжигу в течение 3 ч при температуре 1200° С и ковке в интервале температур 1200—900° С. Окисление образцов производили при температуре 1000° С с различными выдержками в атмосфере воздуха. После испытания образцы охлаждали на воздухе. [c.127]

Тела с кристаллической структурой также обладают способностью пластически деформироваться при температурах, лежащих значительно ниже точки их плавления. Ряд примеров был указан в предыдущей главе. Среди поликристаллических материалов важнейшее место занимают пластичные (ковкие) металлы благодаря их способности подвергаться пластическим деформациям под действием усилий достаточной величины и при низких температурах. Лабораторные испытания, произведенные с постепенным увеличением силы в течение непродолжительного времени, показали, что значительные пластические деформации можно получить и в других кристаллических материалах, как, например, в хрупких горных породах (мрамор, песчаник). Чтобы этого достигнуть, требуются, однако, большие сячимающие усилия, причем нагружение следует производить так, чтобы образец работал в условиях сложного напряженного состояния. [c.22]

Охлаждение ковкого чугуна до комнатной температуры после второй стадии ужене вызывает заметных структурных изменений. Графитные включения и матрица, окончательно сформировавшиеся во время второй стадии отжига, сохраняют свой вид при охлаждении до комнатной температуры. Однако свойства ковкого чугуна существенно зависят от режима охлаждения. При медленном охлаждении ков кий чугун может приобрести повышенную межзеренную хрупкость, проявляющуюся при ударных испытаниях. Новые фазы при этом в структуре ие возникают, и хрупкость связана с равновесной сегрегацией примесей на границах зерен феррита и с блокировкой есь дислокаций, а также концентрацией напряжений [126]. Большая роль в этом охрупчивании отводится азоту, кис- [c.154]

Механические свойства сплавов йодидного хрома с 0,3 и % Y (номинальный состав) прн комнатной и повышенной температурах приведены в табл. 311 [15]. Испытаниям подвергали образцы, изготовленуые прессованием при 1204° с последующей ковкой при 871° (HV = 150—152 кПмм ). Заметное падение твердости сплава с 1 % Y наблюдается при повышении температуры выше 900°. [c.791]

Температурный интервал ковки стали определенной марки зависит от ее химического состава (см. табл. 8, 9, 10, 13) я устанавливается на осповани) лабораторных испытаний. Он должен обеспечивать высоку]о пластичность металла, низкое сопротивление дефор.мированию, а нагрев до этих температур перед ковкой не должен приводить к снижению качества кованых изделий и их механических свойств. [c.290]

Для проверки правильности мнения о том, что при нормальной температуре стальные детали без остаточных напряжений менее склонны к хрупким разрушениям, даже при наличии значительных исходных дефектов и трещин, автором были проведены испытания поковок из углеродистой стали с пределом прочности 60 кГ/л1Л1 с площадью поперечного сечения 250 и 350 В ослабленном сечении каждого образца было просверлено отверстие для создания концентрации напряжений при нагружении растягивающей нагрузкой. В процессе ковки и термической обработки в образце возникала сеть трещин, положение и величина которых определялись перед испытаниями ультразвуковым методом. Площади трещин и других дефектов в наиболее нагруженном сечении образца были просуммированы и отнесены к общей площади поперечного сечения. Были учтены также дефекты, ориентированные перпендикулярно направлению растяжения, так как наличие их уменьшает площадь поперечного сечения образца. В первой, наиболее недоброкачественной поковке (/) отношение площади дефектов к площади всего поперечного сечения составляло 0,9, т. е. несущая площадь составляла 10% поперечного сечения. Во второй поковке II) это отношение составляло 0,75, т. е. несущая площадь составляла 25% поперечного сечения. В третьей поковке III) отношение площади дефектов к площади всего сечения составляло 0,4. [c.415]

Температуры при которых металл находится в наиболее пластичном состоянии и обладает минимальным сопротивлением деформированию при- ковке и шталтоьке, называют температурным интервалом ковкн. Практически интервал между максимально возможной (верхней) температурой нагрева и минимальной (нижней) температурой, при которой заканчивают горячую деформацию, устанавливают по диаграммам состояния металлов или сплавов, проверяют их путем комплекса лабораторных испытаний (испытание на пластичность свободной осадкой, кручением и ударным изгибом, определение сопротивления деформированию, критической те.м-пературы роста зерна и др.) [c.35]

Сплав нимоник-90 обнаруживает высокую жаропрочность при дл1ительных испытаниях при 815 и 870° [92] и поэтому получил применение для изготовления рабочих лопаток газовых турбин авиационных реактивных двигателей последних моделей. Ковка сплава нимоник-90 не встречает особых затруднений температура горячей деформации 1050—1150°. [c.868]

Сплав хейнес-аллой-25 содержит до 0,15 /о С 9—11% Ni 19—21% Сг до 2 /о Fe 14—16% W 1—2% Мп 1,0% Si остальное кобальт. При температурах порядка 1200° спяав с большим трудом поддается деформированию после ковки рекомендуется обязательно производить отжиг (1050—1100°) для снятия внутренних напряжений. Окончательной термической обработкой обычно является отжиг при 1230°, реже —при 800—900°. В табл. 59 и 60 приведены результаты испытаний на кратковременное растяжение, длительную поои-ность и ползучесть сплава хейнес-аллой-25. [c.871]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...