Сварка Критерий свариваемости

Способность соединяемых металлов образовывать при сварке качественное сварное соединение оценивают их свариваемостью. Свариваемость — комплексная характеристика металла, характеризующая его реакцию на физико-химическое воздействие процесса сварки и способность образовывать сварное соединение, отвечающее заданным эксплуатационным требованиям. Основные критерии свариваемости следующие окисляемость металла при сварке, зависящая от его химической активности [c.434]

Основным критерием свариваемости, определяющим эксплуатационную надежность сварных соединений, является сопротивляемость образованию горячих и холодных трещин. Возникновение горячих трещин связано с химическим составом и условиями кристаллизации металла шва, что зависит от типа электродов, флюсов, защитных газов, типа сварного соединения, а также от числа проходов при сварке. Образование холодных трещин в первую очередь связано с химическим составом, толщиной свариваемых элементов, жесткостью сварного соединения и температурными условиями сварки. [c.14]

Критерием свариваемости металлов при холодной сварке давлением служит степень деформации, достаточная для образования надежного соединения [c.581]

Таким образом, можно сказать, что критерием свариваемости служит необходимость подогрева и термообработки стали при ее сварке. [c.73]

Одним из важных критериев свариваемости сплавов этого класса является незначительная чувствительность к изменению режимов сварки. Однофазные а-сплавы имеют широкий интервал скоростей охлаждения, при котором сохраняются достаточно высокие свойства соединений. Наибольшие значения характеристик пластичности сварных соединений достигаются при средних и относительно высоких скоростях охлаждения. Механические свойства сварных соединений а-сплавов, полученных аргонодуговой сваркой без присадки, приведены в табл. 25.2. [c.357]

Критерии расчетного выбора технологии и режимов сварки, основанные на установлении связи между параметрами термических циклов и изменениями структуры и механических свойств сварных соединений с учетом рационального сочетания режимов термообработки до и после сварки характеристики свариваемости сталей и сплавов титана различных структурных классов и рекомендации по их легированию повышение прочности сварных соединений сталей и сплавов титана с помощью термомеханической и механико-термической обработки. [c.6]

Учитывая, что ё = f (е, а 8 = г ) (Р t, о), методами регрессионного анализа получены достаточно простые выражения критерия свариваемости /Сев, позволяющие с учетом высокотемпературной прочности ав свариваемых деталей определять термодеформационные параметры сварки, оптимальные для получения заданного качества соединения. Так, для соединения с % =0,5 [c.22]

Для оценки свариваемости металлов по критерию сопротивляемости горячим трещинам применяют два основных вида испытаний — сварку технологических проб и машинные способы испытаний. [c.42]

Во многих случаях, в особенности при сварке легированных сталей и различных сплавов, требуется прежде всего получение определенных механических свойств и структуры металла около-шовной зоны и шва, которые зависят от длительности пребывания металла выше определенной температуры, скорости охлаждения в необходимом интервале температур, повторного нагрева и многих других особенностей термического цикла сварки (см. разд. IV). Поэтому оценка эффективности процесса сварки по энергетическим критериям часто оказывается второстепенной. Однако для сталей, мало чувствительных к воздействию термического цикла сварки, оценка эффективности различных режимов сварки по энергетическим затратам необходима. Следует различать сварные соединения двух основных крайних типов соединения, в которых преобладает наплавленный металл (заштрихованные участки на рис. 7.20, вверху), и соединения, образуемые преимущественно в результате расплавления основного металла (рис. 7.20, внизу). Для последнего типа соединений, например стыкового, тепловую эффективность процесса целесообразно характеризовать удельной затратой количества теплоты на единицу площади свариваемой поверхности [c.232]

Приведены данные об основных процессах, протекающих при сварке, о конструктивных элементах сварных соединений и швов, способах и критериях оценки свариваемости. Представлена подробная информация о современных материалах, оборудовании, различных способах сварки и термической резки сталей, цветных металлов и сплавов. Содержит сведения, необходимые для аттестации сварщиков и специалистов сварочного производства. [c.2]

Исследования технологии сварки рассматриваемым методом касаются в первую очередь оптимизации ее параметров, установления их взаимосвязи и зависимости от свойств свариваемых ПМ. В качестве критерия оптимизации наряду с кратковременной прочностью при растяжении [121] или изгибе сварных образцов используют прочность на удар при изгибе [123], результаты оценки деформационных свойств сварных соединений при испытании сгибанием, длительную прочность образцов, в том числе при повышенной температуре, длительную прочность сварных труб [121, 123], трещиностойкость образцов или сварных труб при вдавливании штифта в отверстие диаметром меньше диаметра штифта, в том числе [c.361]

Основное внимание в книге уделено методам оценки изменений структуры и механических свойств сварных соединений. В соответствующих разделах кратко рассмотрены вопросы теории фазовых и структурных превращений, технологической прочности при сварке, различных видов хрупкого разрушения сварных соединений. Сформулированы критерии оценки свариваемости, на основе которых выбирают способы, технологию и режимы сварки. [c.2]

Авторами сделана попытка на основе общей теории фазовых превращений и технологической прочности при сварке классифицировать существующие количественные и качественные методы испытания металлических материалов на свариваемость и обосновать рациональные области их применения. Для этого в монографии кратко изложены основные закономерности изменения структуры и свойств металлических сплавов при сварке и обоснованы критерии выбора методов их испытания на свариваемость, технологии и режимов сварки и последующей термической обработки. Рассмотрены методы оценки изменения структуры и свойств в зоне термического влияния основного [c.5]

В монографии на основе современных представлений в области теории фазовых превращений и технологической прочности при сварке проведен анализ и дано научное обоснование методов и критериев оценки свариваемости металлов. [c.7]

В предлагаемом читателю труде предпринята попытка систематизировать, сравнить и критически оценить наиболее распространенные способы испытания свариваемости металлов. В связи с этим кратко рассмотрены теория технологической прочности, фазовые и структурные превращения, а также хрупкая прочность сварных соединений и сформулированы критерии оценки свариваемости, на основе которых в настоящее время принято выбирать способы и технологию сварки. [c.10]

Проба ЯО [50, 61]. Эта проба включает сварку трех комплектов пластин одной толщины (не более 25 мм), но различной ширины (рис. 83). Сварку производят в специальном приспособлении, не допускающем коробления пластин. Шов выполняют только в средней части стыка, имеющей разделку. При усадке остывающего щва кромки пластин по краям стыка приходят в соприкосновение, усиливая напряженное состояние в образце. Трещины образуются в металле шва и в основном металле. Критерием стойкости к образованию холодных трещин служит максимальная ширина пластин, свариваемых без трещин. [c.171]

Очевидно, при сварке металлов различных толщин ковочное усилие надо прикладывать в тот момент, когда металл центральной области точки имеет близкую температуру. Это состояние достигается при постоянстве критериев 1 и 2. Однако при сохранении равенства критерия Фурье интенсивность источников тепла для различных толщин значительно отличается и для достижения аналогичных температур необходимо уменьшать значение критерия Фурье с ростом толщины свариваемых деталей. При этом время запаздывания ковочного усилия подчиняется следующему приближенному соотношению [c.169]

Величина осадки. При правильно подобранных режимах контактной оварки пересекающихся стержней обеспечивается определенная величина осадки, которая может служить критерием качества сварного соединения. На основании опытных данных, полученных при сварке и исследованиях сварных соединений, установлено, что величина осадки должна быть в пределах от 0,3 до 0,4 диаметра свариваемых стержней (для случая сварки двух пересекающихся стержней различных диаметров эта величина относится к диаметру меньшего из свариваемых стержней). [c.247]

При сварке легких сплавов изменение размеров и формы рабочей поверхности электродов не может служить единственным критерием оценки стойкости, так как еще задолго до изменения размеров электрода (за исключением медных электродов) на поверхности свариваемых деталей начинают наблюдаться потемнения, свидетельствующие об интенсивном переходе материала электрода на деталь и возможности местной коррозии свариваемых изделий. В связи с этим, за критерий оценки стойкости электродов при сварке легких сплавов [c.86]

В книге изложены основные вопросы теории и элементы технологии современных процессов сварки давлением взрывом, холодной, ультразвуковой, диффузионной, трением и контактной. Для этих способов сварки рассмотрены металлофизические, деформационные и электротепловые явления и процессы в Металлических свариваемых контактах. Исследованы н показаны в применении критерии подобия для расчета электрических сопротивлений свариваемых контактов и для расчета режимов некоторых способов сварки давлением. [c.2]

Если говорить об упругих деформациях, то они определяются только изменением межатомных расстояний и сохраняют старые расположения соседей, но тем не менее тоже повышают энергию в зоне контакта. Однако такого рода подъем энергии для формирования новых металлических связей недостаточен. Упругая деформация обратима, так как создается энергией, которая немедленно же отдается в виде тепла. Пластическая же деформация — это уже внутренняя, запасенная, не способная произвести ту же самую внешнюю работу, которая на нее была затрачена. Как это и было ранее показано [критерий V, формулы (123) и (124)], для свариваемого контакта суммарная энергия, которую можно ввести в металл, определяется произведением /гОа . Чем больше это произведение, тем быстрее может быть осуществлен процесс сварки. [c.91]

Как было ранее показано, для всех случаев точечной сварки тщательно зачищенных металлических листов можно вычислять секундное количество тепла, выделяющееся в свариваемом контакте, по формуле (180) и соответственно определять критерий С по формуле (208). Начальная величина (см. рис. 34, 73, а, 73, б) обычно мало отличается от сопротивления только что сваренной точки. [c.158]

То — начальная температура свариваемого изделия, сохраняющаяся и при сварке на некотором расстоянии от шва в течение всего времени, °С (О — безразмерный критерий процесса охлаждения. Этот безразмерный критерий также зависит от свойств свариваемого металла и условий сварки, выраженных через безразмерную [c.336]

В отечественной и зарубежной литературе предлагаемый читателю атлас является единственным изданием, в котором обобщены результаты исследований изменения фазового состава, структуры и механических свойств широкого круга промышленных и опытных сплавов титана в зоне термического влияния при сварке, а также приведены характеристики сопротивляемости сплавов титана и их сварных соединений замедленному разрушению. На основе этих данных сформулированы и приведены критерии расчетного выбора режимов и технологии сварки сплавов титана различных структурных классов. Описания методов испытания на свариваемость в атласе нет, так как они подробно рассмотрены в аналогичном атласе для сталей, изданном в 1972 г. [1], а также в специальной монографии [2]. [c.7]

Полностью устранить подобные дефекты можно, применяя различные способы сварки давлением. Систематические исследования свариваемости тугоплавких металлов при сварке давлением позволили выявить критерий их свариваемости вхолодную, определяемый соотношением их упругих констант (В/С 2,5) или величиной коэффициента Пуассона ц 0,32 [7]. Все чистые металлы УА группы удовлетворяют этому критерию и могут быть сварены вхолодную. Это подтверждается экспериментально степень деформации, необходимая для образования прочного соединения этих металлов, находится на уровне 80— 85%. Заметное снижение деформации при сварке давлением наблюдается при температуре начала диффузионной подвижности (--0,25 Гпл). [c.415]

Рассмотрим количественную сторону процесса сварки швом посредством прерывистого включения тока. Согласно ранее исследованным соотношениям, был определен физический смысл критерия К. Так, согласно (1.47) и (2.83) числитель этого критерия — это та энергия, которую мы вводим в зону свариваемого контакта, а знаменатель — энергия, теряемая за счет теплопроводности в окружающую массу металла. Для шовной сварки можно считать [c.112]

Весь предшествующий теоретический материал показывает, что для назначения режима сварки единичной точки главным размером является толщина свариваемых деталей fi. Согласно ГОСТ 15878—79, по толщине может быть выбран размер ядра, т. е. его диаметр высота h. От этих размеров (б, с , к) начинаются все технологические расчеты. В современной сварочной литературе сконцентрировано огромное число таблиц [19], в которых рекомендованы для определенных диаметров точек сварочные токи, время их пропускания и давление электродов. Если проектируется технология точечной сварки именно для такого металла и размеров ядра, какие есть в таблицах, то, разумеется, нет никакой надобности вести расчеты токов и давлений. Надо просто ориентироваться на тот огромный опыт, по которому созданы режимные таблицы [19]. Мало того, в некоторых производственных условиях для какого-то металла и его размеров установлены собственные режимные характеристики, отличающиеся от литературных рекомендаций. Но если же речь идет о новом или вообще другом металле (если приходится ориентироваться на другие размеры, явно не вписывающиеся в существующие табличные), то расчеты производить необходимо. Обратимся к формулам (2.79) и (2.84). Последняя представляет критерий технологического подобия [c.175]

Ценность критериальных методов расчета для сегодняшней практики в том, что по хорошо отработанным режимам, известным из опытных данных, можно с достаточной инженерной точностью найти режимы сварки для неизвестных металлов и неизвестных размеров свариваемых деталей. Критерий К предназначен для [c.175]

Критерии К и И вполне отчетливо показывают взаимосвязи всех переменных, от которых зависит режим сварки. Однако не все переменные рассчитываются. Некоторые из них задаются. Размеры ядра сварных точек, например, задаются по ГОСТ 15878—79. В нем для каждой толщины свариваемых листов предусмотрен минимальный размер диаметра ядра. Так, в частности, рекомендуется [c.176]

Все зависит от соотношения толщин. Практически делают Аа1 Следовательно, титановый источник теплоты даже при одной прослойке оказывается по крайней мере в 3 раза более интенсивным, чем источник теплоты свариваемого контакта. В связи с этим становится понятной структура сварного соединения, характеризуемая тем,что алюминиевый сплав доводится до точки плавления за пределом титановой прослойки, близко подходя к плоскости контакта электрод— деталь. Имея в виду изложенные соображения для сварки биметаллических листов рассматриваемого типа, технологический критерий подобия по формулам (1.47) и (2.84) приходится записывать в следующем виде [c.199]

Монография состоит из семи глав. В гл. I рассмотрены основные положения теории фазовых превращений в металлах и сплавах в твердом состоянии, а также закономерности превращений железа, титана и их сплавов в изотермических условиях. В гл. II показаны условия их протекания в зоне термического влияния при сварке плавлением. В гл. III описаны новые методы и аппаратура для изучения кинетики фазовых превращений и изменений структуры и свойств металлов в неравновесных условиях при сварке и термомеханической обработке, а также для исследования задержанного разрушения и образования холодных трещин. В гл. IV приведены результаты исследования превращений при непрерывном нагреве, кинетики роста зерна и гомогенизации аустенита и Р-фазы сплавов титана при сварке. В гл. V рассмотрены основные закономерности фазовых превращений в условиях непрерывного охлаждения при сварке. В гл. VI изложен механизм задержанного разрушения сталей и сплавов титана, установлены критерии оценки этого явления и показано влияние легирующих элементов, параметров термического цикла и жесткости сварных соединений на" сопротивляемость этих материалов образованию холодных трещин при сварке. В гл. VII приведены характеристики свариваемости сталей и сплавов титана различных структурных классов и систем легирования, сформулированы критерии выбора технологии и режимов их сварки и показаны пути регулирования структуры и свойств сварных соединений как в процессе сварки, так и при последующей термической, термомеханической или механико-термической обработке. [c.10]

Методика этих испытаний подробно рассмотрена в 6 и 7 гл. III. Критериями оценки сопротивляемости сталей образованию трещин в технологических пробах служат скорость охлаждения, температура подогрева (или замораживания) и толщина свариваемых элементов. Сравнение данных этих проб позволяет также оценивать и влияние формы соединения. При испытаниях на задержанное разрушение, кроме этих критериев, можно определять еще и минимальное разрушающее напряжение (Тр шш и время р до разрушения, т. е. параметры, существенно расширяющие возможности оценки влияния конструктивных факторов и параметров технологии сварки и термообработки. [c.224]

На практике удобнее контролировать процесс сварки путем измерения величины деформации свариваемых деталей [7]. При этом способе процесс сварки прекращают после достижения заранее определенной величины деформации. Между величиной деформации и эксплуатационным критерием качества сварки (прочность, ударная вязкость и др.) предварительно устанавливается функциональная зависимость. Такой способ контроля успешно применяют для сварки [c.247]

Термическое воздействие при сварке на сталь, особенно легированную и с высо1 им содержанием углерода, затрудняет производство и определяет в конечном итоге возможность сваривания, а потому его принимают за критерий свариваемости стали", а методы проверки чувствительности стали к термиче- [c.290]

О способности разнородных ПМ свариваться в расплаве наиболее точно можно судить по параметрам 5 растворимости полимеров. Качественные соединения при сварке в расплаве разнородных ПМ получают в том случае, если указанные параметры близки друг к другу. Близкими значениями 5 обладают ПВХ и ПММА, ПС и сополимеры стирола, ПЭ и ПИБ, полиизопрен и натуральный каучук, ПВА и нитроцеллюлоза, полихлоропрен и ПБМА и др. За критерий свариваемости разнород- [c.341]

В настоящее время критериями прочно Сти соединений, выполненных св-аркой трением, приняты угол загиба и ударная вязкость. Однако эти показатели не могут служить критериями для сварных соединений, работающих в условиях циклических нагрузок. Исследования выносливости соединений, выполненных сваркой трением, показали, что в за висимости от физико-хи/мичеоюих свойств свариваемых металлов их уста- [c.182]

В связи- с этим при выборе критериев для расчетного определения режимов сварки тех или иных металлических материалов необходим строго диференцированный подход. Он зависит фиЗико-химиче ских свойств свариваемых материалов и от того, в каких зонах сварного соединения при данном виде или способе сварки возникают опасные дефекты или происходят не1благоприятные изменения структуры и свойств. [c.40]

В главе III сформулированы общие критерии выбора способов, режимов и технологии сварки и последующей термической обработки, приведены основные данные, характеризующие свариваемость около 50 марок промышленных и опытных сплавов титана (диаграммы изотермического и анизотер-мического превращения, диаграммы изменения свойств в зависимости от параметров термического цикла сварки по методике ИМЕТ-1, диаграммы замедленного разрушения по методике ИМЕТ-4, результаты испытания сварных жестких проб и т. п.). [c.8]

По ряду причин, рассмотренных в гл. 1 и 2, давление гораздо менее критичный параметр, чем амплитуда колебаний наконечника 0- Напомним, например, что рост N на порядок увеличивает расчетную величину пороговой амплитуды, при которой в зоне соединения возникает проскальзывание лишь на 20—30%. Рассмотрим рекомендуемые в литературе соображения, касающиеся выбора величины Мы уже говорили о минимальных и максимальных величинах (и соответствующих величинах о) при минимальных величинах сварки не происходит, а при максимальных — соединение разрушается. По данным работ [12, 23, 41], минимальные величины соответственно равны 16 5—10 7 мк. Однако это нельзя считать правильным, так как минимальные значения установлены без указания конкретного объекта сварки. Существуют объекты, свариваемые при весьма малых и соответственно при затратах минимальной энергии — долей джоуля. Так, при сварке тонких проводов (диаметром 30—35 мк) с напыленными слоями Си, Аи, А1 (/=50 кгц) величина Ео составляет 1,5—2 мк [27]. Для одного и того же объекта сварки рекомендуют различные величины Например, листы из сплава Д16АТ (5=1,0-Н1,0 мм), согласно [41], свариваются лишь при >>15—16 мк (при о=18 мк прочность соединения на срез — 58 кГ, а при =28 мк максимальная прочность — 220 кГ). Тот же объект при близких значениях а сваривается при о=17—18 мк с прочностью до 450 кГ [42]. Число подобных рекомендаций и примеров можно было бы продолжить. По-видимому, причина заключается в том, что иногда сварка производится не в оптимальных условиях (технология, конструкция сварочной машины и т. д.). Отсюда и предельные минимальные амплитуды. В качестве критерия для минимальной величины о разумно принять соображения, изложенные в работе [53] величина должна обеспечивать пластические сдвиговые деформации металла в зоне соединения При таком критерии Ошш может составлять и десятые доли микрона. Такие малые величины не исключают принципиальной возможности сварки при достаточно большом времени т . Однако с технологической точки зрения режим весьма малых непригоден. [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...