Импеданс движения

Уравнение (5.6) показывает, что чем больше механический импеданс катушки (т. е. чем труднее её привести в движение), тем меньше импеданс движения в электрической цепи (тем меньше обратная э. д. с., вызываемая движением катушки). Если катушка закреплена неподвижно, то импеданс движения будет равен нулю. Эти результаты являются [c.51]

И индуктивностью Г/К). Далее мы встретимся с импедансом, вызванным излучением звука. В этом случае для получения импеданса движения нам придётся умножить на Г суммарную механическую проводимость диафрагмы, обусловленную её собственными параметрами, а также реакцией сопротивления излучения. [c.53]

Предположим теперь, что поршень приводится в движение связанной с ним электромагнитной системой, как это описано в 5, причём коэффициент связи равен Г. Электрический импеданс движения звуковой катушки, возникающий из-за движения самой катушки и воздуха в рупоре, равен Г, умноженному на механическую проводимость системы поршень —рупор. Этот [c.306]

Импеданс движения. Электрический импеданс системы, приводящей в действие ультразвуковой преобразователь, меняется при его колебаниях. Э. д. с., возникающая при колебаниях в механической части, действует противоположно э. д. с., подаваемой на преобразователь от генератора, в результате чего импеданс электрической цепи меняется. Изменение, вызванное этой причиной, носит название импеданса движения, его величина является показателем эффективности работы преобразователя [28]. [c.53]

При найденных значениях геометрических параметров были рассчитаны частотные зависимости модуля и фазы импеданса для позы а = 90°, Р = 90°. На рис. 16 приведены экспериментальные [48] и расчетные данные для этой позы. Кривая 1 соответствует значениям геометрических параметров, полученным из предположения, что все мускулы, окружающие плечевой сустав, принимают участие в движении плеча в одной плоскости. Сравнение расчетной кривой с экспериментальной показывает, что в области низких частот (при X < 0,25) наблюдается значительное различие между кривыми. Полагая, что эти различия связаны с допущением, что все мускулы принимают участие только в одном движении, было исследовано влия- [c.73]

В настоягцей работе расчет волновых процессов в неоднородной гидросистеме проводится методом входных импедансов, разработанным в теории длинных линий [2]. Изучение волновых процессов в сложных гидросистемах при этом проводится на основании формальной аналогии записи дифференциальных уравнений Движения жидкостей в трубопроводах и уравнений распространения электрического тока вдоль линии с распределенными по длине емкостью С, индуктивностью Ь и сопротивлением Е, [c.16]

Для составления уравнений движения полученных узловых точек импедансных схем в каждой точке с общим перемещением возмущающую силу следует приравнять сумме импедансов элементов, сходящихся в узел, умноженной на перемещение рассматриваемого узла, за вычетом этих же импедансов, умноженных на перемещения других точек их соединения. [c.209]

Записывая уравнения движения в величинах импедансов и перемещений для каждой узловой точки, получим уравнения, идентичные уравнениям (V.9), ранее выведенным классическим методом. [c.210]

S —эквивалентный гидравлический импеданс активных и пассивных механи- ческих элементов насоса Z, 9 — гидравлическая емкость К,, учитывающая сжимаемость жидкости в камерах насоса и прилегающей части трубопроводов 10 — линейное гидравлическое сопротивление Лю, учитывающее утечки в насосе II — квадратичное гидравлическое сопротивление JS,i, учитывающее потери в трубопроводе при турбулентном режиме 12 — гидравлическая индуктивность г,2, учитывающая инерционность движения жидкости в системе 13 — линейное гидравлическое сопротивление Ли, учитывающее утечки в гидромоторе 14 — гидравлическая емкость ЛГц, учитывающая сжимаемость жидкости в камерах гидромотора и прилегающей части трубопровода 15 — эквивалентный гидравлический импеданс механической системы гидромотора и нагрузки Z, в [c.45]

В общем случае импеданс — это величина, которая характеризует полное сопротивление прохождению электрического тока, движению тел и сплошных сред. Он определяется как отношение силового фактора (электрического напряжения, силы, давления) к скоростному фактору (электрическому току, скорости, объемному или массовому расходу) [58]. [c.8]

Также показано, что в теории лопастных машин, отсутствующее использование понятия импеданса — аналога электрического сопротивления, которое есть одним из фундаментальных параметров в теории ЭМ. Эта компонента, которая характеризует полное сопротивление прохождению электрического тока, движению тел и сплошных сред, определяется как [c.7]

Следовательно, если импеданс не зависит от р, временные зависимости тока и напряжения одинаковы. Импеданс сложной цепи определяется импедансами составляющих ее резистивных, емкостных и индуктивных элементов, обозначаемыми через R, МрС и pL соответственно. Аналогично в случае поступательного движения механический импеданс [c.184]

Входные цепи датчиков. В случае измерения силы датчик должен быть соединен последовательно с объектом, на котором производится измерение (при последовательном соединении элементов действующие в них силы одинаковы). Датчик не вносит искажений в измерения и в распределение сил на объекте, если его входной импеданс значительно больше импеданса места включения. Поэтому в некоторых случаях ЧЭ как обособленная часть датчика вообще отсутствует. Если для МЭП естественной входной величиной (ЕВВ) является сила, то при расчетах механическая входная цепь датчика от входа до МЭП учитывается импедансом С если ЕВВ — скорость, то эта цепь учитывается подвижностью (см. гл. VHl, раздел 1). При измерении кинематических величин устанавливаемые датчики не должны существенно изменять параметры объекта, а датчики относительных кинематических величин не должны изменять движения концов на измеряемом участке, т. е. они должны иметь большую входную подвижность. [c.213]

Ускорение измеряется в инерциальной системе координат, относительно Земли, так как мы определяем абсолютное ускорение относительно базы. Таким образом, если в соответствии с методом механического импеданса [50], мы изобразим обычную одномерную механическую систему (неявно используя электрическую аналогию), то все массы будут находиться в параллельных ветвях и замыкаться одним условным контактом (называемым недоступным) на нулевую шину — Землю, в то время, как пружины и демпферы, образуют свои силы, как на абсолютных, так и на относительных перемещениях и скоростях, т. е. могут помещаться как в последовательной, так и в параллельной ветвях цепи. Поэтому создание фильтра-пробки в последовательной ветви электрической цепи с помощью параллельных индуктивности и емкости, в механической цепи, казалось бы, невозможно за счет того, что нельзя в последовательной ветви механической цепи разместить параллельные пружину и массу, так как масса не может создать силу на относительном ускорении. Однако это становиться возможным, если исходить из механики Лагранжа, где описывается динамика связанных механических систем и возможно дополнительное действие присоединенных инерционных элементов, используя которые мы создадим инерционные силы на относительном ускорении в направлении виброизоляции с помощью преобразования движения этих элементов [52, 53. [c.14]

Для вычисления колебательной скорости основания в случае двухъярусного крепления (рис. П.4.10, в) поступим следующим образом найдем импеданс, соответствующий скорости движения, массы т механизма при зажатой массе т (т. е. при 2 = 0) [c.71]

Граничные условия определяют законом движения концов струны У(х, Ои = о = г/о(0 У х, t) x=.i = yi t). (IV.1.12) Они могут быть заданы также в форме импедансов границ струны [c.96]

Рис. 1.2.2 стических волн или поглощается активной частью механического импеданса. Кроме того, в процессе работы излучателя вблизи него возникает присоединенная масса жидкости М, которая накапливает кинетическую энергию, периодически обменивается ею с источником движения преобразователя и таким образом удерживается вблизи преобразователя. [c.200]

Согласно определению, импеданс излучателя есть отношение комплексной реакции поля излучения, действующей в направлении движения, к колебательной скорости точки приведения. [c.261]

Применительно к поршневым излучателям в экране точкой приведения может быть любая точка поверхности излучателя. Движение излучателя осуществляется по направлению его оси, поэтому вектор приведенной скорости точек поверхности равен единице. Исходя из этих соображений, вычисляем импеданс плоского преобразователя как отношение [c.261]

Суммарная сила давления звукового поля, окружающего сферу, на ее поверхность 5 должна по величине равняться силе, приводящей эту поверхность в колебательное движение. Отношение этой силы к создаваемой на поверхности скорости называется полным механическим сопротивлением, или механическим импедансом (Z). На основании равенств [c.63]

Из этого результата ясно, что скорости ЦО) и k(l) будут равны по абсолютной величине. Условие Ы = ш соответствует резонансу в трубе. Таким образом труба, длина которой равна целому числу полуволн, передает действие силы как жесткий стержень и на большом расстоянии можно получить ту же деформацию S(/), что и в точке приложения силы. Условия передачи энергии в этом случае будут оптимальными. Импеданс нагрузки как бы переносится в точку действия силы и складывается с импедансом Zq поршня, непосредственно приводимого в движение силой ф. Подобный эффект может отчетливо выявиться, конечно, лишь при малых затуханиях р. [c.114]

В гл. 6 показано, что для длинных волн излучение распространяется в форме плоской волны, возбуждаемой суммарной объемной пульсацией, даваемой мембраной, и не зависит от формы ее колебаний. Собственный импеданс колеблющейся пластинки или мембраны, представляющей распределенную систему, можно условно отнести к центру системы, движение которого характеризуется некоторой скоростью щ. Учитывая кинетическую, потенциальную и рассеянную в системе энергию, введем некоторые эквивалентные параметры М Е и / , характеризующие массу, упругость и трение для системы, приведенной к центру . Таким образом, мы заменяем распределенную систему системой с одной степенью свободы с эквивалентными массой М упругостью Е и коэффициентом трения / . Кроме того, силу, действующую на систему по всей ее площади, придется заменить эквивалентной силой действующей в центре и производящей ту же самую работу. Кроме объемной пульсации, порождающей плоскую волну, мембрана или пластинка дает дополнительные колебания в окружающей среде, вызываемые высшими модами колебания поверхности. При длинных волнах высшие моды не порождают волн, распространяющихся в трубе, и возбуждают колебательный процесс лишь в ближней зоне. Это приводит к возникновению дополнительной энергии, связанной с этими колебаниями, и формально может быть выражено как появление добавочной или присоединенной массы, как бы движущейся в целом со скоростью По, Для колебаний в воздухе [c.180]

Следовательно, сила Р х отрицательна, т. е. направлена в ту же сторону, что и скорость частиц среды. Она получается умножением импеданса присоединенной массы на относительную скорость сферы (—2 о)- Поскольку в данном случае дополнительная сила вызывает движение вдвое меньшей присоединенной массы, то она сообщает. ей удвоенную скорость. [c.284]

Отметим следующую особенность полученного решения. В согласии с уравнением (7.14) коэффициент отражения r является функцией скорости движения источника, т. е. интенсивность отраженных от границы волн зависит от скорости конвекции источника. Роль конвекции, определяемая вторыми слагаемыми в числителе и знаменателе (7.14), тем больше, чем меньше значение нормированного нормального импеданса Z. В целом влияние конвекции на величину r возрастает с ростом скорости движения источника, т.е. с увеличением числа Маха. Если М- 0, то в соответствии с [91], [92], [93] [c.209]

Величина внесённого импеданса называется импедансом движения электрической цепи. Это есть подлинный электрический импеданс измеряемый в омах, который не следует смешивать с механическим импедансом 2 . Величина = = = может быть яэзвана комплексной. механи- [c.51]

Импеданс движения. —Интересно заметить, что электрическая цепь с индуктивностью сопротивлением (Г/Л ) и ёмкостью т/1 ), соединёнными параллельно, даст электрический импеданс как раз такой, как это вытекает из формул (5.6). Рассматривая вопрос с точки зрения электрической цепи, мы можем считать, что электродинамический тромкогоюритель будет характеризоваться электрической схемой, изображённой на фиг. 4. Если электрический импеданс неподвижно закреплённой катушки громкоговорителя равен то импеданс при движении катушки будет где 2 = и Zд =Г/Z . Величина носит название блокированного [c.51]

Из формул (5.7) можно сделать ряд заключений, заслуживающих внимания. Механический импеданс, рассмотренный в разобранном выше примере, может быгь представлен как сумма импедансов — Дот, и К — Ы), соединённых последовательно. Уравнения позволяют, однако, сделать более общие г-аключения. Если механическая нагрузка на кату шку может быть представлена механической проводимостью = которая изображается любой комплексной функцией от ш, то импеданс дви жешш катушки, вызванный этой нагрузкой, будет равен Г7 . Например, если механическая нагрузка состоит из пружины и сопротивления, соединённых параллельно, то механическая проводимость будет равна — К), а импеданс движения окажется равным = это было бы в цепи с последовательно соединённым сопротивлением (1 /Л ) [c.52]

При механическом резонансе механическое реактивнее сопротивление шт— Kjva) равняется нулю следовательно, величина механического импеданса Z 1 минимальна, а величина внесён-него импеданса движения становится максимальной. [c.53]

П0лиамидны ми покрытиями на металле [57] также указывают на неоднородность покрытий, поскольку при движении микрозонда по поверхности окрашенного металла, помещенного в электролит, наблюдаются существенные изменения импеданса системы. [c.107]

Очевидно, что любую сложную неоднородную гидросистему можно представить как систему, состоящую из I простых трубопроводов постоянного диаметра, соединенных между собой. Поэтому с помощью этих соотношений можно решать задачи о периодических движениях жидкости для сложных разветвленных систем трубопроводов. Полагая при этом, что для каждого последующего участка сопротивлением нагрузки служит входной импеданс предыдущего участка и пользуясь для узловых точек соотношениями между граничными импедансами простых трубопроводов, полученными в теории цепей, можно найти входной импеданс всей сложной системы. При этом импедансы сосредоточенных неоднородностей типа фильтров, обратных и предохранительных клапанов, местных сопротивлений и т. д. определяются методами электрогидравлической и электромеханической аналогий. Решение системы уравнений проводилось на ЭЦВМ БЭСМ-ЗМ для гидросистемы (рис. 1) со следующими значениями основных параметров [c.17]

Кроме того, исторически сложилась такая ситуация, что в классической теории турбулентных режимов гидравлических сетей не нашло широкого использования понятия гидравлического сопротивления - аналога К, который определяется законом Ома. Вместо него применяется безразмерный гидравлический коэффициент трения X (коэффициент Дарси), значение которого зависит от режима движения жидкости (числа Рейнольдса) и шероховатости поверхности проточной части [39]. Именно этот факт обусловил засилье эмпирических формул гидравлики, значительно затормозил аналитический анализ физических процессов в гидроцепях и гидромашинах. Только во второй половине двадцатого века в работах авторов, которые исследовали режимы компрессоров и пневмо- и гидроприводов с позиций теоретических основ электротехники, появилось понятие "скалярного пневмосопротивления" [29,30], акустического импеданса" [4] и гидравлического импеданса"[58,70]. В то же время, ситуация в гидромеханике, в частности, в теории лопастных машин, осталась неизменной. [c.9]

Если установившийся поток газа неоднороден, то области возмущений и области влияния, построенные для каждой точки, ограничены не прямыми круглыми конусами, а коноидами — конусовидными криволинейными поверхностями с вершиной в данной точке. С матем. точки зрения эти поверхности и являются характеристиками системы дифференц. ур-ний с частными производными, описывающей движение газа (см. Газовая динамика). Через характеристику или поверхность, являющуюся огибающей к.-л. однопараыетрнч. семейства характеристик, решение ур-ний может быть продолжено непрерывным образом бесчисленным кол-вом способов, т. е. к.-л. одно течение газа может через характеристику соединяться непрерывным образом с разл. течениями (при этом будут терпеть разрыв производные к.-л. порядка от скорости, давления и плотности газа по нормали к характеристике). Величина составляющей скорости газа по нормали к характеристике равна местному значению скорости звука. Существ. особенности С. т. обусловлены нелинейностью системы ур-ний газовой динамики и зависимостью т. н. импеданса акустического ре от термодинамич. состояния среды. [c.428]

К наиб, распространённым разновидностям естеств. электрич. Ш. в радиоэлектронных устройствах относятся тепловой, дробовой и фликкерный Ш. Тепловой Ш. в электрич. цепях обусловлен хаотическим тепловым движением носителей заряда (электронов проводимости) в ме-таллич. проводниках. Тепловой Ш. приводит к флуктуации напряжения U на зажимах проводника (двухполюсника). Эти флуктуации представляют собой стационарный случайный процесс, подчиняющийся lay a распределению. Спектральная плотность напряжения 5 (6 ) теплового Ш. связана с импедансом Z (со) двухполюсника и его темп-рой Тслед, соотношением (Найквиста формула) [c.479]

МЭП удобно рассматривать как четырехполюсник с входной механической и выходной электрической сторонами. Когда заданной функцией на механической стороне является сила, действие преобразователя удобнее описывать в импедансных параметрах. Вход преобразователя характеризуется силой F и скоростью v, выход — напряжением U и током i. На рис. 2, а, б МЭП показан соответственно с неявно и явно выраженной механической и электрической нагрузкой. Внешнее воздействие на преобразователь с механической и электрической сторон учитывается по теореме Тевенина источниками силы и электродвижущей силы и импедансами нагрузок h и zi 5о и 2о — собственные механический и электрический импедансы преобразователя и —дополнительные сила и ЭДС, создаваемые при наличии движения на противоположных сторонах преобразователя в процессе преобразования мергии и, как правило, противодействующие внешним воздействиям. Величины е и вт определяются как преобразованные по Лапласу—Карсону производные соответственно энергии электрического (или магнитного) поля в преобразователе [c.184]

Тело твердое на нелинейном подвесе — Уравнения движения 281—283 Тело человека — Входной механический импеданс при действии вибрации, приложенной к различЕшм частям 388, 390 — 393 [c.456]

На различных участках поверхности регистрируются значения потенциалов, отличающиеся примерно на 100 мВ. Результаты опытов с эпоксиполиамидными покрытиями на металле [67] подтвердили неоднородность покрытий, так как при движении микрозонда по поверхности окрашенного металла, помещенного в электролит, наблюдались существенные изменения импеданса системы. [c.63]

Здесь импедансы гф и 1/(/сос2), а также масса mi и гибкость f соединены в цепочку. Эти две цепочки соединены с массой в узел (рис. П.4.10, б). Скорости движения элементов системы и механические силы, действующие на отдельные элементы, должны удовлетворять дифференциальным уравнениям, которые согласно правилам прямых электромеханических аналогий можно составить для электрических напряжений и токов эквивалентной электрической цепи, а электрическая цепь изображена на рис. II.4.10, в, где напряжение, индуктивность и емкости отмечены символами механических сил, масс и гибкостей соответствующих элементов системы, причем соединению механических элементов в узел отвечает последовательное соединение электрической цепи, а соединению в цепочку—, параллельное. [c.71]

Другой раздел указанного направления предусматривает конструктивное изменение в процессе изготовления деталей и механизмов машин в связи с повышением точности их обработки и сборки, или улучшение характеристик оборудования, конструктивной схемы в целом для уменьшения колебаний в источнике. Следует отметить как весьма перспективный метод создания машин с взаимной компенсагшей воздействия динамических факторов, а также механизмов, построенных по симметричной схеме. В этом случае динамическое устройство, соединен-ное с изделием, создает дополнительное динамическое воздействие, передаваемое к изделию в точках присоединения виброгасителя. Динамическое виброгашение осуществляется при параметрах устройства, обеспечивающих частичное уравновешивание динамических сил, возбуждаемых источником. При использовании симметричных схем упругих систем свободные колебания разделяются на ряд ке связанных между собой типов, что уменьшает число реализуемых форм движения, повышает соответствующие им импедансы и, следовательно, снижает вибрацию симметричных конструкций машин. Такой эффект достигнут, на-п ,.шер, в планетарных редукторах с поворотной симметрией, сконструированных таким образом, чтобы основными были лишь колебания угловой формы [12, 21], Для сохранения вибрационной устойчивости и ударной стойкости редуктора в направлениях, в которых не действуют возбуждающие факторы, обусловленная симметрией несвязность форм колебаний позволила использовать жесткие упругие элементы, а виброизоляцию по угловой форме колебаний сделать мягкой и таким образом уменьшить вибрацию [4]. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...