Обесцинкования коэффициент

Особенно отчетливо это можно проследить на примере испытаний при нагрузках 1,72 и 5,8 МПа, что иллюстрирует табл. 4, в которой помеш,ены значения коэффициента обесцинкования для пары сталь 40 — латунь Л63, равного отношению содержаний цинка и меди в анализируемом растворе к этому же отношению в исследуемом медно-цинковом сплаве, в зависимости от времени работы пары трения для выбранных нагрузок. [c.53]

Коэффициент обесцинкования в зависимости от времени, ч [c.53]

Анализ поведения коэффициента обесцинкования при фрикционном, взаимодействии позволяет определить основной контролирующий фактор процесса изнашивания в активной смазочной среде. Изменение активности смазочной среды сказывается на кинетике этого процесса, способствуя или препятствуя установлению стабильного во времени режима трения. [c.53]

Эти результаты согласуются с данными по определению концентрации продуктов химического превращения смазки и исследованию особенностей возникновения такого режима. Увеличение коэффициента обесцинкования, а соответственно, и скорости ионизации цинка обусловлено, по всей видимости, повышением концентрации активных продуктов превращения глицерина и интенсификацией процессов электрохимической коррозии на поверхностях трения в условиях ИП, [c.54]

С другой стороны, исследование поведения коэффициента обесцинкования во времени при заданной нагрузке и скорости скольжения позволяет определить возможный механизм начальной стадии установления режима ИП. [c.54]

В условиях, соответствующих предварительному намазыванию медного сплава на поверхность стали с последующим обогащением обеих поверхностей трения медью в результате селективного вытравливания легирующих элементов медного сплава, коэффициент обесцинкования, в начальный момент примерно равный единице, со временем возрастает, что указывает на повышение роли процессов избирательного износа медного сплава для выбранных условий фрикционного взаимодействия. [c.54]

Электрохимические свойства компонентов латуней — меди и цинка — значительно различаются, поэтому первоначально идет селективное растворение цинка из латуни и образуется обогащенный медью поверхностный слой [5.14]. Электродный потенциал латуни при этом смещается в положительном направлении пока не становится возможным растворение медной составляющей 15.31. Растворение латуни с этого времени становится равномер ным, т. е. идет с ионизацией цинка и меди в том же соотношении, в котором они находятся в сплаве. Для характеристики коррозии и растворения латуней используется коэффициент обесцинкования 15.5, 5.151 [c.215]

Следовательно, вначале коэффициент обесцинкования латуней равен бесконечности, а затем становится равным единице. [c.215]

Коэффициенты обесцинкования Z латуней, легированных As, Sb, Р и Bi (0,04%) [c.153]

Коэффициенты обесцинкования Z латуней, легированных Ni, А1 и Sn (2%) [c.154]

В тех случаях, когда коррозия латуни обусловлена присутствующим в растворе кислородом, общие потери массы обычно незначительны, однако коэффициент обесцинкования, показывающий, во сколько раз отношение содержания цинка к меди в растворе больше отношения этих компонентов в сплаве, для латуни Л-68 равен 6. Латунь с добавками алюминия, никеля значительно меньше подвергается обес-цинкованию, что объясняется затруднением протекания процессов восстановления и осаждения меди. В присутствии Ре + в количестве 0,5—5,0 г/л потери массы образцов значительно возрастают по сравнению с потерями в чистой кислоте как в статических условиях, так и при циркуляции коэффициент обесцинкования снижается и составляет 0,9—1,1, что указывает на отсутствие избирательного растворения компонентов сплава. Несколько иной характер коррозионных процессов латуни в солянокислых растворах, содержащих С х +. В статических условиях происходит сильное обесцинкование сплава, но общие потери массы незначительны, что обусловлено осаждением из раствора меди на поверхности образцов. Перемешивание коррозионной среды способствует уменьшению обесцинкования и повышению коррозионных потерь сплава (табл. 2). [c.70]

Механизм обесцинкования не получил еще удовлетворительного объяснения. Имеются две точки зрения. Первая предполагает, что первоначально протекает коррозия всего сплава, а затем медь осаждается на поверхности из раствора с образованием пористого внешнего слоя. Согласно второй, цинк, диффундируя к поверхности сплава, преимущественно растворяется прИ -а,том поверхностный слой обогащается медью. Каждую из этих гипотез можно успешно применить для объяснения явлений, наблюдающихся в определенных случаях обесцинкования. Однако накопленные факты свидетельствуют, что второй механизм применим намного чаще. Пикеринг и Вагнер [17, 18] предположили, что объемная диффузия цинка происходит вследствие образования поверхностных вакансий, в частности двойных. Они образуются в результате анодного растворения, а затем диффундируют при комнатной температуре в глубь сплава (коэффициент диффузии для дивакансий в меди при 25 °С D = 1,3-10" см с) 117], заполняясь преимущественно атомами цинка и создавая градиент концентраций цинка. Данные рентгеновских исследований обесцин-кованных слоев е-латуни (сплав Zn—Си с 86 ат. % Zn) и -у-латуни (сплав Zn—Си с 65 ат. % Zn) показали, что в обедненном сплаве происходит взаимная диффузия цинка и меди. При этом образуются новые фазы с большим содержанием меди (например, а-латунь), и изменение состава в этих фазах всегда идет в сторону увеличения содержания меди. Как отмечалось ранее, аналогичные закономерности наблюдаются в системе сплавов золото— медь, коррозия которых идет преимущественно за счет растворения меди. Растворения золота из этих сплавов не обнаруживают. В результате коррозии на поверхности возникает остаточный пористый слой сплава или чистого золота. Скопления двойников, часто наблюдаемые в полностью или частично обесцинкованных слоях латуни, также свидетельствуют в пользу механизма, связанного с объемной диффузией [19]. Это предположение встречает ряд возражений [20], однако данные рентгеноструктурного анализа обедненных цинком слоев невозможно удовлетворительно объяснить, исходя из концепции повторного осаждения меди. Хотя предложен ряд объяснений ингибирующего действия мышьяка, сурьмы или фосфора на обесцинкование а-латуни (но не Р-латуни), механизм этого явления нельзя считать полностью установленным. [c.334]

Коэффициент обесцинкования является чувствительным параметром, характеризуюш,им кинетику и ссобенности изнашивания латуней. При нагрузке 1,72 МПа уже черер 30 мин после начала испытаний коэффициент обесцинкования равен 1,6 затем несколько повышается и в условиях, соответствуюш,их началу схватывания, равен приблизительно единице, что свидетельствует об отсутствии избирательного изнашивания. Для нагрузки 5,8 МПа процесс избирательного износа в начальный период нивелируется эффектом приработки и износа медного сплава отдельными структурными блоками. В этом случае медный сплав переносится без каких-либо изменений, кроме наклепа, на сопряженную стальную поверхность. Продукты превращений смазки играют роль пластификатора и антиокислителя по отношению к поверхности сопряженного металла. [c.53]

По такой методике исследовалось обесцинкование а-латунй u30Zn в аэрированном растворе 1 М Na l+0,01M HG1 при комнатной температуре [89, 131]. В первую минуту процесса происходит начальное СР-цинка (коррозия с водородной деполяризацией), которое, однако, быстро прекращается (рис. 3.7). К концу пятой минуты коэффициент селек [c.125]

Приведенные данные позволяют сделать также важные практические выводы в плане коррозионной защиты. Во-первых, скорость коррозии латуни, определенная гравиметрически по убыли в массе образца, не отражает истинного размера и опасности коррозионных разрушений, так как при этом не учитывается масса восстановленной меди. Поэтому гравиметрические коррозионные испытания обязательно должны сочетаться с измерениями коэффициента селективного растворения по всем компонентам сплава. Во-вторых, недостаточная глубина катодной защиты может интенсифицировать обесцинкование, вместо того чтобы подавить его. Трудности контроля защитного потенциала в различных зонах теплообменного оборудования, необходимость поддержания достаточно высокой плотности катодного тока, опасность нарушения сплошности пассивирующих оксидных пленок при катодной поляризаций приводят к тому, что электрохимическая катодная защита латуней, бронз и других сплавов, склонных к СР, применяется крайне ограничено. По этим же причинам практически не используется протекторная защита латуни [245]. [c.191]

Рис. 14. Зависимость коэффициентов обесцинкования латуней от потенциала в 0,5 и. Na l

Рис, 15. Зависимость коэффициента обесцинкования Z и скорости коррозии к от плотности катодного тока для Л59 в 0,5 н, НС1 4-0,1 н. Н5О2. Время испытаний — 1 сутки.. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...