Амплитудный фактор

В наклонном слое распределения скорости и температуры основного плоскопараллельного течения сохраняют вид (25.5) с тем лишь отличием, что в формуле скорости появляется амплитудный фактор os а [c.175]

АМПЛИТУДНЫЙ ФАКТОР И ФОРМ-ФУНКЦИЯ [c.372]

В точечной модели реактора [6] для нестационарных задач функцию Ф (г, й, Е, 1) представляют в виде произведения амплитудного фактора Р (/), который зависит лишь от временной переменной /, и форм-функции (г, Й, Е, 0. т. е. [c.372]

В разд. 9.2.3 будет показано, что точечная модель реактора вытекает из предположения о независимости форм-функции от времени. Однако пока мы сохраним зависимость форм-функции от времени, что дает возможность сделать различные уточнения точечной модели реактора. Записывая поток нейтронов в виде произведения двух сомножителей (9.5), предполагаем, что амплитудный фактор Р (1) должен описывать основную временную зависимость, в то время как форм-функция г ) должна слабо меняться со временем. [c.372]

Другая задача расчетов — проверка пропорциональности амплитудного фактора мощности в переходном режиме (см. разд. 9.2.1). На рис. 10.3 представ- [c.424]

Рис. 10.3. Временная зависимость, отношения мощности реактора к амплитудному фактору [13].

Адиабатическое приближение 377 Амплитудный фактор 372, 424 Асимптотический поток 56, 62, 64, 65, 71, 78 [c.478]

В установке применена амплитудная обработка сигналов с частотной отстройкой от мешающих факторов, при этом каждый преобразователь имеет свой независимый измерительный канал. [c.52]

Все Изложенные выше соображения, разумеется, справедливы в рамках принятой математической модели, описываемой линейными уравнениями с периодически изменяющимися коэффициентами. В то же время не исключена возможность, что, начиная с определенного амплитудного уровня, эти уравнения должны быть скорректированы учетом- нелинейных факторов (см. пп. 30, 31). [c.268]

В частности, выявлены следующие факторы направленность скольжения (в том числе возвратно-вращательное движение по плоской и цилиндрической поверхностям) амплитудно-частотная характеристика колебательного движения форма, твердость и положение образцов в трущейся паре (прямые, обратные и одноименные пары) способ, состояние и вязкостно-кислотные свойства смазок состояние поверхностей трения (фактор приработки). [c.55]

Совмещение обоих нелинейных факторов влияния пусковой ветви и нелинейности объекта — существенно усложняет взаимодействие. Анализ показывает большое разнообразие ситуаций, сопровождающихся склонностью как автономно к амплитудным или частотным срывам процесса возбуждения, так и к их совместному или поочередному возникновению, На рис. 11 показаны осциллограммы частотных разверток колебаний двухконсольной балки, закрепленной на вибростоле, возбуждаемом роторным гидропульсатором. В одном случае (рис. 11, а, б) уровень колебаний не вызывает моментов на роторе, превышающих опрокидывающий момент его приводного двигателя (небольшое па- [c.188]

Характеристикой рассеяния энергии колебаний может служить логарифмический декремент. На основании подавляющего большинства исследований можно сделать заключение, что для амплитуд напряжений и частот колебаний, характерных для рабочих лопаток, декремент не зависит от частоты. Один из существенных факторов, от которого зависит рассматриваемая величина,— это амплитуда напряжений. Существуют различные способы определения декремента колебаний [59]. Наиболее широко распространенным является метод определения декремента по амплитудным кривым затухания собственных колебаний. Вместе с тем, до сих пор встречаются ошибки при пользовании этим методом, Поэтому, несмотря на разбор этого вопроса ранее [26], представляется целесообразным вновь вернуться к нему. [c.98]

Влияние погрешностей в записи программы на динамические свойства шагового двигателя, В силу ряда факторов (неточности в записи программы, неравномерная подача импульсов от интерполятора, вследствие неравномерной протяжки магнитной ленты, несущей программу и т. п.) время между двумя очередными переключениями в обмотках статора не остается постоянным, а равно Т + б , где б(- — малая случайная величина, которая может принимать произвольные движения в пределах допуска. В качестве первой, грубой оценки влияния неравномерности следования управляющих импульсов примем, что импульсы следуют через интервалы времени Т + б, Т — б, Т + б и т. д. Между двумя нечетными импульсами проходит время 2Т, то же, что и между двумя четными импульсами. Поэтому можно считать, что точка подвеса динамической модели совершает скачкообразное перемещение по периодическому закону с периодом 2Т. Анализ динамики в этом случае также показывает, что пики амплитудно-частотной характеристики будут соответствовать значениям частоты следования управляющих импульсов [c.143]

Плоские центробежные регуляторы обычно имеют частоты автоколебаний в интервале от нескольких десятков до нескольких сот герц. Как правило, динамические системы (механические или электромеханические), приводимые в движение от двигателей с центробежными регуляторами, являются фильтрами высоких частот (что может быть каждый раз проверено по их амплитудно-частотным характеристикам) и поэтому периодической составляюш,ей не пропускают. Все же уменьшение амплитуды периодической составляющей является желательным фактором, устраняющим возможности возникновения вибраций в узлах машин и приборов. [c.175]

Используя основные положения метода динамических жесткостей для определения критической скорости ротора, величину прогиба его оси и реакции опор находят через жест-костные факторы. Они в сечениях ротора и на корпусных элементах связаны с амплитудными значениями прогиба и реакциями на опорах следующими зависимостями [c.133]

Фактор торможения определяется по формуле (336). Сравнение соотношений (330) и (332) показывает, что произвольное амплитудное отклонение муфты регулятора от положения равновесия может быть найдено по формуле [c.389]

В инженерной практике встречаются случаи, когда упругая стержневая система контактирует с упругим основанием. Расчет такой системы должен быть дополнен схемой стержня на упругом основании. Наиболее простой и широко применяемой расчетной схемой является модель Е.Винклера - схема с одним коэффициентом постели. Простота этой модели приводит к недостаточной точности получаемых результатов. Поэтому позже бьши разработаны более совершенные и точные модели Здесь отметим модели на основе упругого полупространства [80, 291] (решения получаются весьма громоздкими, а сама методика сводится к набору таблиц, что создает неудобства при ее применении) и модели с двумя коэффициентами постели (проф.П.Л.Пастернак, проф.В.З.Власов, проф.М.М.Филоненко-Бородич [273]).Модель с двумя коэффициентами постели позволяет построить аналитическое решение задачи Коши, учесть деформацию сдвига основания, его неоднородность и много других факторов. В этой связи получим уравнение типа (1.40) для модели с двумя коэффициентами постели. Используя принцип независимости действия сил и дополняя уравнение динамики стержня в амплитудном состоянии на упругом основании слагаемым от продольной силы F v" x), будем иметь [c.199]

Микропористость материалов может быть использована как эффективный фактор повышения демпфирующей способности материалов. На рис. 3.7 показана амплитудная зависимость логарифмического декремента колебаний для сплава Со 30,5Ре 1,5У, имеющего различный размер пор (одновременно см. рис.3.6). [c.118]

Зубчатое зацепление служит для передачи вращательного движения от механизма к механизму с преобразованием мощности и частоты вращения. На зуб, находящийся в зацеплении, действует переменная сила нагружения, вызывающая в нем колебания с частотой повторения (зубцовой частотой), кратной произведению числа зубьев на оборотную частоту. При этом одновременно действует несколько факторов, вызывающих существенное усложнение виброакустического сигнала неуравновешенность вращающихся деталей приводит к появлению в спектре исследуемого сигнала частот кратных оборотной частоте /оз, кинематические погрешности, допущенные при нарезании зубьев и сборке колес, приводят к появлению частот, кратных числу зубьев делительного колеса станка, на котором нарезается зубчатое колесо (см. табл. 1), а также к амплитудной и фазовой модуляции колебаний на зубцовой частоте, что проявляется в спектре в виде набора боковых составляющих fg kf . [c.389]

Это явление было названо электродинамическим фактором изнашивания. Для его экспериментального изучения использовались различные сопряжения машин игольчатые подшипники карданных передач, шлицевые соединения и др. Их подвергали динамическому нагружению на стенде, причем амплитудно-частотные характеристики динамических нагрузок соответствовали их реальным эксплуатационным значениям. Измеряли амплитуду и скорость изменения потока, магнитной индукции в сопряжении, электрические потенциалы на поверхностях сопряженных деталей, контролировали состояние поверхностей, электрическое сопротивление между контактирующими деталями, их температуру (среднюю и в стыке), оценивали возможность появления электрических разрядов в зоне контакта сопряжен- [c.115]

В экспериментах амплитудные значения разности потенциалов превышали 30 мВ при частоте 50 Гц. Рост максимальных контактных напряжений выше определенного предела (350. .. 400 МПа) приводит к уменьшению электродинамического фактора. При сопоставлении этих данных с результатами измерения электрического сопротивления в контакте между сопряженными деталями замечено, что с ростом давления в контакте сопротивление между деталями снижается, стабилизируясь на минимальном уровне около 0,05 Ом при давлении 350. .. 400 МПа. [c.116]

Таким образом, задача сводится к определению амплитудных значений силовых факторов [УИ (г), Мд(г) и т. п.], зависяш,их только от радиуса. [c.58]

При дискретной модуляции по интенсивности полагается, что сигнал передатчика линейно поляризован, имеет прямоугольную огибающую, несущая частота приблизительно монохроматична. Эти факторы весьма близки к возможностям практической реализации и существенно облегчают теоретический анализ. В теоретических работах по энергетическому обнаружению и приему сигнала как с классической, так и с квантовой точек зрения, как правило, считается что сигнальное распределение подчинено закону Пуассона. Такое распределение справедливо для оптического квантового генератора, работающего в одночастотном режиме с амплитудной стабилизацией (см. приложение 2). Если значение оптической энергии не задано точно, а флуктуирует статистически, то распределение фотоэлектронов в общем случае не подчиняется закону Пуассона — необходимо усреднение по распределению флуктуаций, например, по отрицательно-экспоненциальному закону, как это сделано в [24]. Если в качестве плотности распределения флуктуаций энергии или мощности принять дельта-функ-цию, что справедливо для идеально монохроматического стабилизированного ОКГ, опять приходим к стационарному распределению Пуассона, дисперсия которого минимальна. [c.21]

Система уравнений в частных производных заменяется системой обыкновенных дифференциальных уравнений относитсУ1ьно амплитудных факторов w (г), г),. .. В качестве основных переменных целесообразно принять прогиб ю (г), угол поворота нормали (производную прогиба) т (г), радиальный изгибающий момент (г) и полную радиальную перерезывающую силу (г). [c.278]

Хотя функция Фо отнормирована, уравнение (9.6) не определяет никакой нормировки для функций 1 ) и Р. Следовательно, амплитудный фактор Р (/) может быть нормирован независимо любым подходящим для этого способом. В частности, можно отождествить Р ( о) с мощностью реактора в некоторый момент времени о- Это, в свою очередь, определит нормировку форм-функции ч ) в момент = 0. и из уравнения (9.6) будет определена нормировка во все другие времена. Тем не менее Р (/) остается почти равной мощности реактора, пока форм-функция не сильно отличается от начальной. Это видно из следующего анализа. [c.373]

Сдругой стороны, амплитудный фактор Р( ) можно нормировать, положив его в момент времени равным полному числу нейтронов, присутствующих в это время в системе. Величина Р 1) будет представлять полное число нейтронов в момент времени 1, если форм-функция меняется незначительно. Во многих практических случаях нормировка на мощность более удобна, особенно когда учитываются обратные связи, так как они определяются уровнем мощности реактора. [c.373]

Малые взрывы и воздушные пушки. Малый заряд взрывчатки или воздушная пушка создают импульс давления, действующий на коротком отрезке скважины, поэтому модель Хилена в этом случае является весьма разумной. Однако если скважина заполнена флюидом, развиваемое в источнике давление будет генерировать также интенсивные трубные волны, распространяющиеся в обоих направлениях от источника. По мере распространения импульса давления вдоль ствола скважины каждый короткий отрезок будет излучать объемные волны. Движение в каждой точке среды есть сумма вкладов от всех точек скважины с учетом временной задержки и амплитудного фактора, зависящего от ра.сстояния и угла (рис. 6.17). Приближенная оценка низкочастотного излучения от малого взрыва в скважине сравнивалась с записью колебании трехкомпонентным приемником в сланцах формации Пиерре, [188], На рнс. 6.18 приведена запись сигнала на расстоянии 92,5 м. Видно, что изменение амплитуды поперечной волны не соответствует модели Хилена с характеристикой направленности, имеющей форму клеверного листа. [c.235]

В формулах (27.5), (27.6) и (27.7) приняты следующие обозначения сг 1 и т 1 — пределы выносливости материалов при симметричном цикле изменения нормальных и касательных напряжений щ и — амплитудные нормальные и касательные напряжения циклов От и т , — средние нормальные и касательные напряжения циклов Ко и Кх — эффективные коэффициенты концентрации напряжений е — масщтабный фактор, т. е. коэффициент, учитывающий влияние размеров детали р — коэффициент, учитывающий [c.423]

Исследование скорости развития трещины в зависимости от уровня нагружения, свойств материала, среды и внешних факторов (поляризации, давления и температуры) [8,50]. При таком подходе данные о закономерностях роста трещин иод воздействием агрессивной среды и механических напряжений представляют в виде зависимостей скорости роста трещин при статическом (ко розионное растрескивание) или- динамическом (коррозионная усталость) нагружении от максимального (амплитудного) коэффициента интенсивности К цикла. При этом данные для построения указанных зависимостей (диаграмм разрушения) получают при испытании стацдаргных образцов с трещинами, образовавшимися на образцах в процессе периодического (усталостного) нагружения их на воздухе. Подрастание трещины во времени измеряют по изменению электросопротивления образца, оптическим методам по податливости материала и т. п. Испытания проводят iipn заданной температуре среды, накладывая, по необходимости, на образец анодную или катодную поляризацию. По полученнь м данным рассчиты- [c.132]

Полученная формула определяет характер изменения амплитудных значений динамических усилий при условии полного отсутствия диссипативных сил, вызывающих затухание колебаний в системе ротор двигателя — насосное колесо муфты. В реальных машинах обычно имеют место значительные диссипативные силы. Это прежде всего силы трения между поверхностями фланцев, стянутых болтами, но получающих под нагрузкой некоторые смещения. Точно учесть все факторы, вызыз ющие затухание колебаний не удается, но интенсивность затухания колебаний может быть определена экспериментально. [c.120]

Демпфирование упругой системы акселерометра рассматриваемой конструкции является жидкостным. В качестве демпфирующей обычно применяется кремнийорганическая жидкость типа ПМС. Для обеспечения критического или близкого к нему значения коэффициента демпфирования, являюш егося оптимальным 160], необходимо правильно выбрать вязкость демпфирующей среды. Учитывая большое число влияющих факторов, сложность и нелинейность зависимостей от них коэффициента демпфирования, предлагается полуэмпирическая методика определения оптимального значения вязкости демпфирующей жидкости. Методика иллюстрируется на рис. 10.4 и заключается в следующем. Вначале с помоп] ью вибростенда экспериментально определяется резонансная частота изготовленной незадемпфированной упругой системы акселерометра. Далее снимается экспериментальная зависимость величины отклонения А реальной АЧХ от идеальной на резонан- сной частоте при различных, заранее известных значениях вязкости V демпфирующей жидкости. Причем вязкость постепенно увеличивается от значений, обеспечивающих малый коэффициент демпфирования, до значений с коэффициентом демпфирования больше критического. Следует отметить, что каждый раз уточняется резонансная частота, поскольку при увеличении вязкости ее значения смещаются в сторону понижения частоты вследствие эффекта присоединенной массы [60]. Зависимость А = / (v) имеет вид, показанный на рис. 10.4, а. Оптимальное значение вязкости -Vo обычно получается экстраполяцией в области значений Л О (рис. 10.4, б). Погрешность оценивания Vq определяется количеством экспериментально полученных точек и точностью измерения. Полученное значение Vq используется для выбора демпфирующей жидйости в случае, если оказывается достаточно близким к одному из стандартных значений вязкости. В противном случае Vo применяется совместно с номограммой для определения процентного состава двух или более жидкостей с различными значениями вязкости, обеспечивающими при смешивании между собой требуемую вязкость. После получения нужной вязкости упругая система акселерометра демпфируется, и затем снимаются па вибростенде все основные характеристики акселерометра — амплитудная характеристика, АЧХ и коэффициент поперечной чувствительности. Изготовленные и задемпфированные по предлагаемой методике акселерометры имели неравномерность АЧХ, не превы- [c.175]

Практика эксплуатации АБВП показывает, что производительность АБВП, помимо величины амплитудного критерия, определяется рядом факторов, характеризующих специфику производственного процесса коэффициентом трения пары изделие— лоток, формой изделия и лотка, а также условиями эксплуатации, включающими подачу изделий с заусенцами, подачу липких или влажных изделий, подачу по лотку, погруженному в жидкость. Рассмотрим указанные факторы, влияние которых на производительность АБВП учитывается системой коэффициентов, входящих сомножителями в скоростной коэффициент К. формулы производительности (6). [c.74]

Переходные процессы при наличии сил гидравлического и сухого трения. При экспериментальных работах, проведенных в НАМИ по определению фактора торможения, было обнаружено, что в ряде случаев огибающая колебательного движения муфгы чувствительного элемента отличается от чистой экспоненты, так как отношение последующей амплитуды к предыдущей не сохранялось постоянным в течение всего времени (фиг. 252, а). Более того, огибающие амплитудных отклонений рейки топливного насоса (фиг. 252, б), отъединенного от регулятора, близки по форме к прямым. [c.374]

После записи кривой затухания колебаний муфты чувствительного элемента замеряются три последовательные амплитудные отклонения А дг, Аг дг 1 и А2 д, 2 в мм. Знание координаты Zg равновесного положения муфты при выбранном скоростном режиме дает возможность подсчитать Т1д,, т]дг 1 и т]дг 2. Затем при известном значении фактора устойчивости Fp по формуле (342) определяется величина силы сухого трения. После этого по формуле (338) подсчитывается отношение, а по формуле (336) — фактор торможения исследуемой системы на выбранном скоростном режиме. [c.391]

Указанные переменные силы обусловливают виброактивность работающей машины. С количественной стороны виброактивность характеризуется амплитудным и спектральным составом переменных сил, а также их локализадаей в теле машины. Различают случаи, когда виброак-тивность машины является побочным фактором, проистекающим из-за невозможности полной балансировки или уравновешивания сил инерции подвижных звеньев. Мероприятия по снижению виброактивности машины в этом случае называют борьбой с вибрацией в источнике. В других случаях виброактивность машины непосредственно связана с осуществлением соответствующего технологического процесса, как это имеет место, например, в виброконтейнерах, вибропогружателях, грохотах, отбойных молотках, виброшющадках и прочих машинах вибрационного типа. Рабочие органы этих машин должны совершать колебательные движения или создавать переменные силы с параметрами, обеспечивающими эффективность рабочего про- [c.422]

В то же время амплитудно-частотная характеристика рассматриваемой нелинейной системы в отличие от линейной при некоторых значениях амплитуды гармонического управляющего воздействия р( ) может иметь резонансные пики в области низких частот. Эти резонансные свойства нелинейной системы являются нежелательным фактором. Рассмотрим амплитудно-частотную характеристику замкнутой нелинейной системы при такой амплитуде управляющего воздействия, при которой резонансный пик имеет наибольшее значение. Хотя ЛФЧХ argW -i(/ o) и не пересекает прямую ф=л при L IF-i / o) <0, но при некотором значении частоты приближается к этой прямой (на рис. 2-28 это значение частоты (о = соа)- Обратная амплитудно-фазовая частотная характеристика входа нелинейного элемента в цепи сигнала ошибки СП при фиксированной амплитуде управляющего воздействия в соответствии с (1-109) имеет вид [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...