Нагрузки движущиеся нормальные

Давление жидкости р в объемной гидромашине зависит от внешней нагрузки. Теоретически, т. е. при полной герметичности рабочего объема, подача или расход объемной гидромашины не зависят от давления, а величину давления можно получить сколь угодно большой путем увеличения нагрузки на поршень. При неизменной скорости поршня подача Qt будет постоянной. Однако в действительности рабочий объем с движущимся в нем поршнем невозможно выполнить абсолютно герметичным при любом давлении. В связи с этим с ростом внешней нагрузки будет иметь место сначала небольшая утечка жидкости до определенного предела давления, после чего наступит резкое увеличение утечки вплоть до полной потери герметичности. Для обеспечения нормальной работы объемной гидромашины максимальное давление ограничивают путем установки предохранительного клапана, срабатывающего в момент увеличения внешней нагрузки. При этом ограничивается и сама нагрузка на поршень и другие детали гидромашины. [c.319]

Полагаем в первом приближении, что закон распределения нормального давления Ру сохраняется и при сопряжении движущихся тел. Для нахождения значения Ро и й в процессе движения положим, что за время t контактирования рост контактной нагрузки достаточно точно описывается линейной зависимостью (рис. 4 на участке а—б). Тогда для запишем [c.168]

Динамические нагрузки и вызываемые ими напряжения, действующие в элементах конструкций, которые работают в потоках жидкости, имеют различную природу. В нормальных условиях эксплуатации на поверхность элементов конструкций действуют случайные пульсации давления, порождаемые турбулентным потоком и срывными явлениями. В частотном спектре пульсаций давления могут присутствовать и ярко выраженные дискретные составляющие, обусловленные работой насосов [4] и акустическими эффектами в движущемся теплоносителе. Известную опасность могут представлять и температурные пульсации. Для ряда конструктивных элементов при некотором сочетании определяющих параметров могут возникать автоколебательные режимы и параметрические резонансы. Имеют место также ударные взаимодействия элементов между собой. [c.149]

В монографии с единых методических позиций теории волновых процессов излагаются физико-математические основы динамики упругих систем с движущимися границами и нагрузками. Рассматриваются качественно различные случаи проявления эффекта Доплера и излучение волн в упругих направляющих равномерно движущимися нагрузками. Подробно анализируются динамические собственные колебания систем с движущимися границами, в которых нельзя отдельно выделить пространственную и временную составляющие. Их особая роль связана с тем, что только они могут существовать в исследуемых системах в качестве свободных колебаний. Развита качественная теория параметрической неустойчивости второго рода, в основе которой лежит нормальный эффект Доплера. Рассмотрено переходное излучение упругих волн, возникающее при равномерном и прямолинейном движении механического объекта вдоль неоднородной упругой системы (струны, балки, мембраны, пластины). [c.2]

В данной главе на основе изучения кинематики и динамики волновых движений рассматриваются двойной и сложный эффект Доплера и условия, когда он выступает как нормальный или аномальный эффект. Дается физическая интерпретация рассмотренных ка-чественно-различных случаев. Исследовано излучение упругих волн равномерно движущимися нагрузками и определены критические скорости их движения. Обсуждаются также резонансные явления, возникающие при движении осциллятора (экипажа) по упругой направляющей. [c.45]

Величина эксплуатационного расхода топлива в большой мере зависит от дорожных и климатических условий, режима движения (скорость, нагрузка, длина и число ездок) и совершенства вождения автомобиля (квалификация водителя). В связи с этим объективным показателем технического состояния двигателя (при исправности других механизмов автомобиля) является не эксплуатационный, а контрольный расход топлива. Этот расход определяют при контрольных заездах технически исправного автомобиля с полной нагрузкой Б кузове, движущегося со скоростью 40—50 км/ч на ровном участке дороги с асфальтобетонным покрытием длиной 3—5 км. При этом топливо подается в карбюратор из специально устанавливаемого на автомобиль мерного бачка. Расход топлива замеряют при заездах автомобиля в двух взаимно противоположных направлениях лишь после того, как полностью установится нормальный тепловой режим двигателя. Если контрольный расход не превышает 7,0 л/100 км, то это свидетельствует об исправности двигателя. [c.17]

После окончания испытания при необходимости притирают клапаны, пришабривают подшипники, проверяют состояние всех механизмов, устанавливают нормальные зазоры (0,05—0,06 мм) в коренных и шатунных подшипниках вала насоса, пальцах ползуна и т. д. После опробования на холостом ходу насос постепенно переводят на работу под нагрузкой. При этом нельзя допускать перегрева движущихся частей. Причиной перегрева может быть густая и загрязненная смазка, чрезмерная затяжка вкладышей,, перекос подшипников и т. д. [c.227]

Расчет кранов, оборудованных подъемной кабиной, производится также на случайные нагрузки, возникающие при наезде крана, движущегося с нормальной рабочей скоростью, на препятствие, или при срабатывании ловителей в случае обрыва канатов. Горизонтальные силы, действующие на кран-штабелер при пуске и торможении или при наезде колонны на препятствие, приложенные на плече, равном расстоянию от пола (максимальное значение) до подкрановых путей, могут создать отрицательное давление колес крана на рельс. Поэтому необходимо произвести проверку крана-штабелера на устойчивость. Аналогичный расчет надо провести и для тележки. [c.420]

Аналогичную схему нагрузки имеем в кулачковом механизме (рис. 418), в котором к ползуну 3 приложены движущая сила Р, направленная по нормали я — я, сила Т, нормальные реакции N направляющих и силы трения Р. Силы Л/ и на рис. 418 не показаны. [c.312]

Реальная ситуация возникает тогда, когда параллельно и независимо от факторов, обуславливающих, например, нормальное распределение погрешностей, действуют пиковые нагрузки в виде механических перегрузок прибора, также приводящие к возникновению случайных погрешностей. Так, если расходомером, имеющим нормальное распределение случайных погрешностей в стационарных условиях, производят измерение расхода топлива на движущемся объекте, то плотность распределения погрешностей под влиянием этих двух групп независимых причин может быть записана в следующем виде [38] [c.410]

Некоторые французские исследователи предлагают для уменьшения трения сообщать движущейся детали колебания, перпендикулярные к поверхности трения. В этом случае наибольший эффект наблюдается, если дополнительная периодическая нормальная нагрузка близка по величине к основной нормальной нагрузке [29]. При работе узла трения из стальных деталей с вынужденными колебаниями было обнаружено уменьшение трения, но увеличение изнашивания. Это можно использовать при проектировании контактного ГУ. В качестве примера на рис. 49 приведена схема манжетного устройства с вибратором. [c.79]

Тем же автором в работе [64] рассмотрена задача о движении нормальной нагрузки по границе вязкоупругой полосы конечной ширины. Полоса лежит на жестком основании без трения. Так же как и в предыдущих задачах, рассмотрен случай, когда скорость перемещения нагрузки достаточно велика, так что необходимо учитывать инерционные члены в уравнениях движения. Принято, что материал, заполняющий полосу, изотропен, линеен и обладает слабым последействием, а движущаяся нагрузка представима интегралом Фурье. [c.406]

Отражение и преломление плоских волн на плоскости раздела тесно связано с действием движущейся нагрузки. Чтобы пояснить это и установить причины появления некоторых особенностей при отражении и преломлении, рассмотрим вначале отражение продольной волны от границы полупространства, на которой задано отсутствие нормальных перемещений (оу = 0) и касательных напряжений ( хг = 0). Пусть на указанную границу падает плоская волна (ве- [c.187]

Рис. 11.13. Нормальные напряжения Gi от сосредоточенной вдоль прямой нагрузки Р, движущейся с дозвуковой скоростью [V < Сг) во ловерхности упругого полупространства, Мг = О, 0.5 и 0.9 (V = 1/3, М2/М1 = 2).

Рассмотрим винтовую пару с прямоугольным профилем резьбы (рис. 7.7, а) и углом подъема о средней винтовой линии. На винт действует осевая нагрузка Q, которую считают равномерно распределенной по средней винтовой линии резьбы с радиусом Гер. На элемент резьбы гайки приходится элементарная доля осевой нагрузки AQ. Рассматривая движение винта по элементу резьбы гайки, предполагаем, что к элементу резьбы приложена движущая сила Д/ ", направленная горизонтально, сила нормального давления AjV и элементарная сила трения .F , направленная в сторону, противоположную направлению скорости. При равномерном движении ( п = onst) система сил Щ, АЛ , F, Ff уравновешена. Полагают, что соотношение между этими силами мало отличается от соотношения тех же сил при движении элемента в виде ползуна на наклонной плоскости (рис. 7.7, б), представляющей развертку на плоскость одного витка средней винтовой линии с шагом р . Условием равновесия системы сходящихся сил будет равенство АД- -AQ = A7V+А/-/. [c.75]

Момент движущих сил винтовой пары. Рассмотрим винтовую пару с прямоугольной резьбой (рис. 7.3, а). Задача состоит в определении момента пары сил = PI, в результате действия которой преодолеваются сила полезного сопротивления Q, приложенная к винту и направленная вдоль его продольной оси, а также сопротивление трения между винтом и гайкой. Для определения величины этого момента выделим на поверхности трения винта элементарную площадку ds, удаленную от оси винта на расстояние d p/2. На эту площадку действуют следующие силы dQ — осевая нагрузка dR — сила реации гайки, состоящая из нормальной составляющей d/V и силы трения df. Реакция dR отклоняется от нормали на угол трения ф. Как видно из рис. 7.3, а, величина этой реации определяется равенством [c.160]

Выражение (6.26) показывает, что при любой ориентировке движущейся трещины по отношению к Oi, раскрывающему берега трещины, ведущим механизмом разрушения может оставаться тип I, т. е. может сохраняться нормальное раскрытие берегов у вершины трещины в поле внешней двухосной нагрузки. Ограничения в использовании предложенного критерия не приводятся по стадиям распространения усталостной трещины в поле внешнего двухосного нагружения. Вместе с тем важно, что относительно плотности энергии деформации кинетические кривые имеют эквидистантное смещение для разных соотношений главных напряжений. Такая ситуация была продемонстрирована, нанример, применительно к тонким крестообразным моделям из алюминиевого сплава Д16Т толщиной 1-2 мм [70]. В указанных экспериментах были соблюдены условия подобия по напряженному состоянию и механизмам распространения усталостных трещин. Причем возрастание соотношения главных напряжений сопровождалось отклонением траектории распростране- [c.310]

Паровозы различаются 1) по числу и расположению колёсных пар 2) по нагрузке на движущую ось 3) по роду службы — пассажирские, товарные (грузовые), маневровые (в том числе промышленные) 4) по расположению запасов воды и топлива, а также вспомогательных устройств — паровозы с отдельным тендером, без тендера (танк-паро-возы, гаррат и др.) 5) по конструкции главной рамы и расположению машин на ней — паровозы с жёсткой рамой (наиболее распространённый тип) и сочленённые (маллет, гаррат и другие) 6) по ширине колеи 7) по давлению пара в котле — нормального давления (до 22 ати), повышенного давления (от 22 до 60 ати), высокого давления (свыше 60 ати) 8) по роду двигателя с насыщенным или перегретым паром, однократного или двукратного расширения, без конденсации или с конденсацией 9) по роду топлива — твёрдого (паровозы угольные, дровяные, пылеугольные) или жидкого. [c.237]

В прикладных задачах статики стержней часто внешние силы, действующие на стержни, зависят от перемещений стержня (или от их первых двух производных). Классическим примером являются стержни на упругом основании (рис. 2.1). При нагружении стержня возникают со стороны основания распределенные силы, зависящие от перемещений (прогибов) стержня. Стержни (вернее конструкции или элементы конструкций, которые сводятся к модели стержня) из разных областей техники показаны на рис. 2.2 — 2.6. Упругий металлический элемент прибора, находящийся в магнитном поле, изображен на рис. 2.2. Сила притяжения (распределенная) зависит от прогибов стержня аналогично случаю балки на упругом основании. Стержень, находящийся на вращаю.щейся платформе (см. рис. 2.3), нагружается силами, зависящими от прогибов, причем в этом случае наряду с нормальной распределенной нагрузкой qy (у) появляется и осевая распределенная нагрузка у). При продольно-поперечном изгибе (см. рис. 2.4) в произвольном сечении стержня возникает момент от осевой силы, пропорциональный прогибу. К этому классу относятся задачи статики трубопроводов, зашолненных движущейся жидкостью. При поперечном изгибе трубопровода (см. рис. 2.5) из-за появляющейся кривизны осевой линии стержня возникают распределенные силы, обратно пропорциональные радиусу кривизны. К этому классу можно причислить задачи, относяшд1еся к плавающим объектам и сводящиеся к схеме стержней (см. рис. 2.6), например понтон. [c.33]

Чтобы образовать достаточно плотный контакт и развитую контактную поверхность, необходимо приложить значительную нагрузку. Созданные при этом нормальные к поверхности контактные напряжения приведут к возникновению силы трения T — [irpa-Sn, где Цтр — коэффициент трения пары резина— металл. При этом величина силы трения может достигнуть столь большого значения (имеется в виду сухое трение), что для ее преодоления в подвижном соединении может не хватить мощности привода, либо уплотнитель будет разрушен при первом же перемещении. В реальных условиях при наличии смазки относительное перемещение контактных поверхностей приведет к изменению условий контакта последний будет непрерывно разрушаться и возникать вновь на другом участке движущейся поверхности. [c.11]

D. С. Gakenheimer [100] учли трехмерный характер возмущений, вносимых движущейся нагрузкой вида (J33 = -o(y)S(x - Vt). В последней работе показано, что в частном случае У = О получается решение задачи Лэмба. Л. А. Молотковым [41] решена осесимметричная задача о равномерном расширении окружности, на которой сосредоточены нормальные напряжения <733 =-/(0 o(r-Vt)/r. Обращение преобразований Лапласа и Ханкеля проведено асимптотическими методами. Выделены основные компоненты поля упругих смещений. [c.353]

Винтовое коническое сверло не в полной мере удовлетворяет требованиям технологии дерева. Оно сконструировано для резания металлов без учета структурных условий резания древесины. В большей степени этим требованиям удовлетворяет винтовое сверло (рис. 10.1,6) с центром 7 и подрезателями 8. У него режущие кромки, формирующие дно отверстия, нормальны к оси вращения сверла. Они срезают со дна стружку abed, предварительно отделенную от боковой поверхности отвервтия движущимся впереди под-резателем. Если высота подрезателя йп больше толщины е срезаемой стружки, на результаты работы подрезателя действие кромок, образующих дно, не оказывает влияния. Качество получаемой цилиндрической поверхности отверстия — результат работы подрезателя, который представляет собой косой резец с углом скоса фск, образованным плоскостью. Ль нормальной к лезвию подрезания, и Аг, нормальной к цилиндрической поверхности и содержащей вектор скорости резания. Угол резания б подрезателя, равный углу заострения р углы р и б на рис. 10.4 не показаны), выбирают достаточно малым, так как боковые силы, действующие не подрезатель, незначительны из-за близости к симметричной нагрузке его граней. Симметрия нагрузки замедляет затупление подрезателя при износе граней. [c.180]

Правила работы машин непрерывного транспорта. Эти машины не подконтрольны Госгортехнадзору, но и их эксплуатация, во избежание отказов, аварий и несчастных случаев, требует соблюдения определенных правил. К работе они должны допускаться только в исправном состоянии. Нагрузка на элементы конвейера (ленты, иластины, ролики) и масса штучных грузов не должны превышать расчетных значений. Пуск конвейеров проводят вхолостую, во избежание дополнительных усилий, вредно влияющих на работу эле.чентов машин (стыки лент, детали привода и др.). Перед пуском машин с закрытыми кожухами (элеваторы, скребковые и винтовые конвейеры и др.) нужно полностью открыть затворы выпускных отверстий. До подачи груза на конвейер нужно убедиться, что он работает нормально боковое с.мещение рабочего органа (ленты, полотна и др.) отсутствует, все опорные детали (ролики, катки и др.) вращаются, движущиеся части не задевают за неподвижные элементы, отсутствует ненормальный шум и т. д. После этого открывают затворы впускных отверстий, при условии, если машины н устройства, установленные по ходу потока груза, также включены в работу и готовы к его приему. Включение конвейеров в линии проводят в последовательности, соответствующей направлению потока груза первым включают конвейер, ближайший к пункту разгрузки, а последним — ближайший к пункту загрузки. Останавливают конвейеры после полной очистки от груза в обратной последовательности первым останавливают конвейер, ближайший к пункту загрузки, а последнп.м — ближай-uiuf к пункту разгрузки. После остановки закрывают впускные и выпускные отверстия. [c.259]

При отсутствии маховика мощность электрического двигателя оказывается использованной не полностью в том случае, когда торможение и разгон ротора заканчиваются в точках апЬ (рис. 25.2), соответствующих Пшах и пт1п. потому, ЧТО ПрИ нормальной мощности двигатель работает только в течение времени /1, а в течение времени 4 он работает с недогрузкой. Если с ротором двигателя связан маховик, имеющий достаточно большой момент инерции, то торможение и разгон будут происходить с меньшими угловыми ускорениями и угловая скорость ротора за время tl действия момента М д не успеет заметно измениться, а движущий момент Мр не успеет достигнуть значения, равного Мщах. При этом работа электрического двигателя будет состоять в том, что за время /3, соответствующее меньшей нагрузке, маховик будет разгоняться и его кинетическая энергия будет увеличиваться, а в течение времени tl момент будет преодолеваться действием моментов ротора двигателя и мо- [c.514]

Для достижения наиболее точных измерений при проверке механизма регулировку необходимо производить на пути, выверенном по уровню. Для создания нормальной нагрузки на рессорное подвешивание, при котором расстояния от центра осей колесных пар до верхних граней полотен рамы должны быть одинаковы, котел наполняют водой на 100—150 мм выше указателя Низший уровень . При проверке с боксовкой паровоза для предупреждения влияния мертвого хода от зазоров в шарнирных соединениях движущего и парораспределительного механизмов паровоз следует боксовать только вперед. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...