Точки закругления

Формула дает значение напряжения в любой точке закругления. Для нагрузки, приложенной непосредственно вблизи закругления (как в резьбе винта), точка максимального напряжения находится приблизительно под углом 30° к плоской части поверхности выступа, как показано на рис. 12.11, а. Если расстояние нагрузки от закругления увеличивается, значение этого угла уменьшается до величины 12° для чистого изгиба. Приведенных данных обычно достаточно для того, чтобы вычислить приблизительно максимальное напряжение, при желании же мо- [c.333]

В 7 гл. II мы рассмотрели образование поверхности раздела при обтекании острого ребра. Теперь мы можем объяснить это явление с новой точки зрения. Для этого сначала рассмотрим обтекание закругленного ребра. Скорость внешнего по отношению к пограничному слою потока будет наибольшей в верхней точке закругления. Начиная отсюда, она быстро убывает вниз по течению, следовательно, здесь имеется необходимое условие для возникновения возвратного движения пограничного слоя и образования поверхности раздела. Последняя будет начинаться всегда на закруглении ребра. Будем теперь мысленно все более и более уменьшать радиус закругления. Это повлечет за собой более резкое изменение скорости при обтекании закругления, и поэтому возникновение возвратного движения и связанное с ним образование поверхности раздела будут происходить все быстрее и быстрее. Переходя в пределе к острому ребру, мы придем к заключению, что на таком ребре поверхность раздела должна возникать чрезвычайно быстро, следовательно, допущения, сделанные в 7 гл. II, были совершенно правильными. [c.190]

У калибров для контроля резьбы с углом профиля 55° наружный диаметр пробок и внутренний диаметр колец строятся по хордам, соединяющим начальные точки закруглений профиля резьбы (фиг. 524). Проточки по внутреннему диаметру резьбы пробок и наружному диаметру резьбы колец предназначены для облегчения шлифования профиля. Допуски среднего диаметра калибров в основной плоскости несколько меньше, чем для калибров для контроля цилиндрической резьбы (опасность брака практически устраняется наличием соответствующих припусков на торцах). Допуски на шаг и половину угла профиля приняты такими же, как и для калибров к цилиндрической резьбе. Отклонения конусности ограничиваются полем допуска на средний диаметр, как это показано на фиг. 525. Жесткий. допуск (от+ 0,015 мм) устанавливается только для длины (фиг. 524). Длина ij [c.384]

Поскольку с вершины исходного треугольника удаляют 1/8 и у основания 1/4 высоты Я, то в результате рабочая высота N1 профиля равна Я = 5/8, Я = 0,541 Р. Во впадине наружной резьбы допускается закругление радиуса Р, причем низшая точка закругленной впадины находится на расстоянии Я/6 от основания исходного треугольника. Иногда рассматривают еще внутренний диаметр наружной резьбы по впадинам с1г = (1—2Х X (17/24) Я = —1,22686 Р. [c.247]

Радиусы под головками болтов, винтов и шурупов. Пояс то-ровой поверхности, радиусом которой является радиус закругления под головкой болтов, винтов и шурупов, предназначен для уменьшения концентрации напряжений в месте перехода усилий от стержня болта (винта, шурупа) к его головке. Форму и размер радиуса R показывают на проекции на плоскость, параллельную оси болта (винта, шурупа) (рис. 308). С размером Л и диаметром d стержня (резьбы) болта связан размер d , обеспечивающий расчетную величину опорной площади головки. Определяющим размером служит диаметр d резьбы болта, винта, шурупа [см. ГОСТ 24670-81 (СТ СЭВ 1014-78)]. [c.179]

Если ГОСТ 9510—60 требовал на изображениях шлицевых валов и втулок, полученных проецированием на плоскость, перпендикулярную их оси, вычерчивать упрощенно (без фасок, проточек и закруглений) один зуб и две впадины только для изделий со стандартным профилем зубьев, то ГОСТ 2.409- распространяет это правило и на изделия с нестандартным профилем зубьев (черт. 228). Черт. 229 [c.153]

По окончании испытаний в растворах по методам А, AM, В образцы извлекают из реакционного сосуда, промывают, просушивают и загибают на угол 90° С. При загибе образцов в тисках радиус закругления губок или оправки должен быть равен 3 мм при толщине образцов до 1 мм при толщине образцов от 1 до 3 мм он не должен быть более 3-кратной толщины образца, а при толщине образцов свыше 3 мм он должен составлять 10 мм. Качество поверхности изогнутых образцов оценивают с помощью лупы при увеличении 8—10 раз. Наличие поперечных трещин на поверхности изогнутого образца (исключая трещины непосредственно на кромках) является браковочным признаком. Если такие трещины обнаруживают, то испытание повторяют на двойном количестве образцов той же партии. Если и в этом случае даже на одном из образцов при его изгибе образуются поперечные трещины, металл считается не выдержавшим испытание на меж-кристаллитную коррозию. Для литья и металла сварного шва браковочным признаком является наличие поперечных трещин, отличающихся от трещин, обнаруженных на образцах, изогнутых до испытания. Наличие в сварных образцах ножевой коррозии (коррозионного разрушения, напоминающего острый надрез ножом) также является браковочным признаком. [c.452]

Резьбы трубные (см. рис. 1.4, а) применяются для герметичного соединения труб и арматуры (масленки, штуцера и т. п.). На тонкой стенке трубы невозможно нарезать резьбу с крупным шагом без существенного уменьшения прочности трубы. Поэтому трубная резьба имеет мелкий шаг. В международном стандарте для трубной резьбы до настоящего времени еще сохранено измерение в дюймах. Для лучшего уплотнения трубную резьбу выполняют без зазоров по выступам и впадинам и с закруглениями профиля. Высокую плотность соединения дает коническая трубная резьба. Плотность здесь достигается за счет плотного прилегания профилей по вершинам при затяжке соединения. Коническая резьба в изготовлении сложнее цилиндрической. В настоящее время вместо трубных резьб часто применяют мелкие метрические резьбы. [c.19]

Наиболее существенное изменение поля скоростей турбулентного потока (а также соответственно коэффициента сопротивления) с изменением режима течения, т. е. числа Re, имеет место в тех елучаях, когда течение происходит с отрывом потока от твердой поверхности, а изменение Re вызывает соответствующее перемещение точки отрыва вдоль этой поверхности. Такое течение характерно, например, для отрывных диффузоров с углами расширения Tsi 15-i-45°, для колен с небольшими радиусами закругления / , но без направляющих лопаток, для отводов при среднем радиусе закругления Rk < (0>6 2) Ь, а также для обтекания шара, цилиндра и т. п. В перечисленных случаях автомодельная область наступает при Reg.jT 5- Ю Т [c.15]

При нарезании колес с малым числом зубьев по методу обкатки может оказаться, что головки зубьев инструмента врезаются в ножки зубьев изготовляемого колеса (рис. 183, а). Такое явление сопровождается срезанием части эвольвентного профиля и ослаблением ножки зуба в сечении, где наблюдается наибольшее напряжение изгиба. Срезание части номинальной поверхности у основания зуба обрабатываемого колеса в результате интерференции (наложения) зубьев при станочном зацеплении получило название подрезания зуба. Подрезание возникает тогда, когда линия (или окружность) вершин инструмента (без учета закругленной части, оформляющей дно впадины и переходную кривую и не участвующей в образовании эвольвентного профиля) пересекает линию зацепления в точке Ах за пределами активной линии зацепления, т. е. за точкой М [c.274]

Если все предельные отклонения линейных размеров указаны непосредственно после номинальных размеров (общая запись отсутствует), то неуказанные предельные отклонения радиусов закруглений, фасок и углов должны соответствовать приведенным в ГОСТ 25670 для квалитетов от 12 до 16 и на чертеж е не оговариваются. [c.70]

Радиус закругления в точке А моста равен R (рис. 213). Найти, [c.188]

Определить величину и направление полного ускорения точки в момент, когда она выходит из закругления траектории в точке О. [c.219]

Считая, что в точке С вследствие небольшого закругления не происходит потери скорости, определить, какое расстояние по плоскости II пройдет тело до остановки, если углы наклона плоскостей соответственно равны и а углы трения тела о плоскости равны ф1 и фз, причем ф1 < i. [c.362]

Если условие прочности (27.23) не выполняется, то увеличивают радиусы Гк и г . При этом надо иметь в виду, что с увеличением радиуса закругления керна -увеличивается момент трения в опоре. [c.334]

К колесной паре приложена сила тяжести, вертикальные и горизонтальные реакции рельсов и силы трения. Сумма моментов этих сил относительно оси, проходящей через неподвижную точку на оси колесной пары перпендикулярно к плоскости, в которой лежат оси ее относительного и переносного вращательных движений (относительно линии узлов), равна гироскопическому моменту, взятому с обратным знаком. Он вычисляется по формуле (III.57) или формуле (III.58), Угловой скоростью ф является угловая скорость вращения колесной пары вокруг ее собственной оси, угловой скоростью прецессии — угловая скорость вращения вокруг вертикальной оси, проходящей через центр закругления железнодорожной колеи, [c.444]

Рассмотрим осесимметричное сверхзвуковое обтекание тела вращения и определим давление на переднем закругленном конце тела (в точке остановки — точка О на рис. 127, а). Из соображений симметрии очевидно, что линия тока, заканчивающаяся в точке О, пересекает ударную волну в нормальном к ней направлении, так что в точке А нормальная к поверхности разрыва компонента скорости совпадает с полной скоростью. Значения величин в набегающем потоке отмечаем, как обычно, индексом 1, а значения величин в точке А на задней стороне ударной волны — индексом 2. Последние определяются но формулам (89,6—7) в виде [c.639]

Если автомобиль движется по прямой и ровной дороге и силы сцепления колес 7 и 5 с дорогой одинаковы, то угловые скорости полуосей также будут одинаковы и равны угловой скорости водила. При движении автомобиля на закруглениях колесо, движущееся по внешней кривой, проходит больший путь, чем колесо, движущееся по внутренней кривой. Если оба колеса автомобиля закрепить на одной оси, то неизбежно скольжение покрышек по дороге и их повышенный износ. При наличии дифференциала сателлит 4 обкатывает колеса 6 и 7 и одновременно вращается вокруг своей оси, в результате чего угловые скорости полуосей и ведущих колес автомобиля окажутся различными и скольжение покрышек по дороге будет предотвращено. [c.186]

Отметим теперь одно важное явление, относящееся к обтеканию тел потоком идеальной жидкости. Если контур обтекаемого тела имеет участок, представляющий собой дугу с малым радиусом закругления (рис. 2.16, а), то часть потока вблизи этой дуги походит на циркуляционное движение скорость увеличивается по мере приближения к контуру дуги и при достаточно малых радиусах закругления может стать очень большой. При некотором (достаточно малом) радиусе закругления скорость должна быть столь велика, что давление (вычисляемое по уравнению Бернулли для несжимаемой жидкости) должно стать [c.107]

Для закругленного торца в качестве характерного размера следует выбирать половину толщины кромки при сферическом или цилиндрическом закруглении за характерный размер принимается расстояние от критической точки до точки при ф = 45° (рис. 10.4). [c.420]

Определить расход Q и вакуум в наивысшей точке сифона, если разность уровней-водоемов (рис. 57) Н = 4,5 м, длина трубы 30 м, диаметр трубы 150 мм, превышение центра наивысшего сечения сифона над уровнем воды в верхнем водоеме h = 2,5 м, радиус закругления колена 150 мм, угол поворота колена 60 , длина восходящей ветви сифона 10 м. [c.52]

Как было показано выше, максимум на кривой затвердевания интерметалшического соединения становится все более и более резким по мере возрастания стабильности соединения если распад молекул соединения достаточно мал , то закругление пика на кривой может быть слишком слабым и трудно обнаруживается экспериментально. Поэтому из правила Лип-сона и Вильсона нельзя делать вывод о том, что должны быть проведены плавные кривые, когда экспериментальные наблюдения показывают острый пик на кривой ликвидуса. Можно считать, что в жидком сплаве имеется слабый распад молекул соединения, так как при равновесии типа [c.34]

Для трубных цилиндрических резьб согласно ГОСТ 2533-44 принята та же система допусков на резьбовые калибры, как и для крепежных резьб. Поскольку нормали и допуски трубной цилиндрической резьбы по ОСТ 266 приняты в двух вариантах — с закругленным и с плоскосрезанным профилем, то в целях унификации калибров для резьб этих профилей оказалось необходимым наружный диаметр пробок и внутренний диаметр кЬлец строить по хордам, соединяющим начальные точки закруглений. На фиг. 465 показана соответствующая схема для наружного диаметра проходных пробок. Аналогично построена схема для внутреннего диаметра проходных колец. Отсюда следует, что проходные резьбовые калибры не проверяют наружного диаметра резьбы муфты и Енутреннего диаметра резьбы трубы. Эта проверка обеспечивается надлежащим профилированием и периодическим контролем резьбонарезного инструмента. [c.349]

Аналогичным построением определим часть профиля зуба колеса /, участвующего в зацеплении. Это — часть кривой между точками / и е. Отрезки профилей gd и /е носят название активных участков профилей зубьев. Из построения следует, что участки M.,g н Л /i/ эвольвент являются нерабочими (переходными), так же как и ост.чльные части ножек. Нерабочие участки профилей зубьев в общем случае могут быть очерчены любым образом, по так, чтобы сопряженные зубья свободно выходили из заценлення. Участок кривой, по которой очерчен нерабочий участок профиля зуба, называется переходным участком. Можно, например, от точек Л , и Ма очерчивать ножки по радиальным прямым Af,Oi и М2О.2. В местах сопряжения ножек с окружностями Ti и Т2 дают обычно небольшое закругление радиусом р/, равным от 0,3 до 0,4 модуля пг. Симметричные части зубьев строятся по законам симметрии. [c.438]

При первых ТО...20 операциях вытяжки образуются как на от-штампоБяяной детали, так и на рабочей лог.ерхности протяжного кольца, особенно в ыестеос переходов радиуса закругления к формую-ще <у пояску, риски, задиры, вмятины и наплывы в сторону течения металла. Износ формующего пояска протяжного кольца также проявляется с постепенном увеличении внутреннего диаметра протяжного колъца. [c.96]

Истоки этого направления начинаются с работ А. Гриффитса (20-е годы), который показал, что разрушение высокопрочных материалов обусловлено имеющимися в теле трещинами или трещиноподобными дефектами, развитие которых и определяет весь процесс разрушения. Как указывалось выше (с. 72), концентрация напряжений в устье дефекта прямо пропорциональна корню квадратному из отношения его длины к радиусу закругления. Если напряжение в устье дефекта достигнет теоретической прочности, то произойдет хрупкое разрушение и трещина увеличится по длине. Такое местное разрушение в устье трещи-иы может перейти в самопроизвольное, если уме[1ьшение упругой энергии, обусловленное приростом трещины, будет превышать работу, необходимую для образования новых поверхностей, т. е. поверхностная энергия должна быть меньше высвобождающейся упругой энергии. [c.75]

Закругление впадин (см. рис. 1.5, е) уменьшает концентрацию напряжений. Малый угол наклона (3°) упорной стороны профиля резьбы позволяет уменьшить потери на трение и в то же время 113готовлять винты на резьбофрезерных станках. [c.20]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Рассмотрим второй типичный пример концентрации напряжений при кручении валов переменного сечения, с которыми часто приходится встречаться в машиностроительной практике. Если диаметр вала по его длине меняется постепенно, то формулы, полученные для определения напряжений в цилиндрических валах, позволяют оценить максимальные напряжения с достаточной степенью точности. Если же изменение диаметра происходит резко — так, как показано на рис. 229, то в точках т в начале закругления имеет место высокая концентрация напряжений. При этом величина наибольшего напряжения зависит от отношений р d и D d, где р — радиус закругления, а D и d — диаметры сопрягаемых цилиндрических частей вала. Как показывают опыты, основанные на применении электроаналогии, картина распределения касательных напряжений [c.237]

Изложенный метод определения напряжений в незамкнутом профиле является приближенным, поскольку не учитываются повышенные местные напряжения во внутренних углах ломаного профиля. Чем меныпе радиус закругления во входящих углах, тем больше местные напряжения. Это наглядно иллюстрируется при помощи пленочной аналогии (рис. 103). Местный угол наклона пленки а в точке А больше, чем в остальных точках внутрен-избеисание местных перенапряжений входные углы в профилях выполняются скругленными. [c.100]

Реальный профиль впадин наружной резьбы, отличающийся от номинального, ни в одной точке не должен выходить за линию плоского среза на расстоянии Я/4 от вершины исходного треугольника, а реальный профиль внутренней резьбы — за линию плоского среза на расстоянии Я/8 от вершины исходного треугольника (рис. 12.2). Впадины наружной резьбы выполняют плоскосрезан-нымн или закругленными. При плоскосрезанной форме реальный профиль впадины должен быть расположен между линиями плоского среза па расстоянии Я/4 и И/8 от вершины исходного треугольника, т. е. в зоие 1 (рис. 12.2, а). При закругленной форме впадины резьбы, которая является предпочтительной, радиус кривизны ни в одной точке не должен быть менее 0,1Р (рис. 12.2, б), а ее профиль должен находиться в зоне //. При высоких требованиях к прочности резьбы [c.276]

Циклоидное зацепление. Профили зубьев колес с циклоидным зацеплением очерчены двумя кривыми головка зуба эпициклоидой Э (рис. 18.17), которая является траекторией точки производящей (вспомогательной) окружности радиуса г 2, катящейся по начальной окружности радиуса г с внещ-ней стороны, а ножка зуба — гипоциклоидой Г, которая является траекторией точки производящей окружности радиуса г 1, катящейся по начальной окружности с внутренней ее стороны. Переход с гипоциклоиды на окружность впадин выполняется с закруглением радиусом р. Радиусы производящих окружностей для обеспечения перекрытия s>l вычисляют по формулам [c.195]

При переходе колес с прямолинейного участка пути на криволинейный, проектирующийся обычно на горизонтальную плоскость в виде части кругового кольца, появляются дополнительные динамические давления колес на рельсы и соответствующие им динамические реакции. Эти давления и реакции можно назвать гироскопическими. Действительно, при переходе на криволинейный участок пути колесную пару можно рассматривать как гироскоп с неподвижной точкой, находящейся на пересечении оси этой пары с вертикальной прямой, проведенной через центр окружности закругления криволинейного участка железнодо--рожного полотна. [c.444]

На рис, 115 изображен обтекаемый профиль слева от точки О он прямолинеен, далее от точки О начинается закругление. В сверхзвуковом потоке влияние закругления распространяется, разумеется, лишь на область потока вниз по течению от исходящей из точки О характеристики ОА. Поэтому все течение слева от этой характеристики будет представлять собой однородный поток (относящиеся к нему значения величин отличаем индексом 1). Все характеристики в этой области параллельны друг другу и наклонены к оси х под углом Маха щ = ar sin ( i/oj). [c.603]

Пусть поток из какого-либо резервуарг входит в трубу, имеющую хорошо закругленный вход (рис. XI.4). Тогда частицы жидкости на входе (за исключением очень тонкой пленки вблизи ст нки) будут двигаться с одинаковой скоростью. Частицы, примыкающие к сгенке, имеют нулевую скорость, и поэтому в пленке наблюдается большой гр 1диент скорости, а следовательно, и значительное трение. Вследствие этого слои жидкости, прилежащие к стенке, тормозятся, а в центральной части потока скорости возрастают (так как заданный расход должен пройти через неизменную площадь сечения, а средняя скорость должна оставаться постоянней). При этом толщина слоев заторможенной жидкости постепенно возраст 1ет, пока не делается равной радиусу трубы, после чего устанавливается характерный для ламинарного режима параболический профиль скорости. Участок трубы, на котором происходит стабилизация параболического профиля скоростей, называют начальным участком ламинарного течения. Длина этого участка /вач зависит от числа Рейнольдса и определяется по формуле Бус инеска [c.161]

Полученные формулы дают значения коэффициента сопротивления, вполне удовлетворительно согласующиеся с опытными данными, и могут быть рекомендованы для расчетов (при пС0,6). Следует, однако, иметь в виду, что если переход сглажен закруглениями, то значения коэффициента будут значительно меньше так, для случая, показанного на рис. XIII.9, из опытов следует значение 0,2. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...