Режим второй критический

Редкие земли 279 Режим второй критический 448 [c.621]

Потеря устойчивости течения между двумя концентрическими цилиндрами приводит к появлению и росту вторичного течения (вихрей Тейлора). С увеличением числа Рейнольдса вихри Тейлора становятся неустойчивыми, и при втором критическом числе Рейнольдса устанавливается новый режим, в котором по вихрям Тейлора бегут азимутальные волны [225]. [c.144]

Пленочное кипение наблюдается в стационарном режиме при тепловых нагрузках, как превышающих, так и существенно более низких, чем тепловой поток в точке D. При снижении q этот режим сохраняется до тех пор, пока температура обогреваемой поверхности, в общем случае подверженная колебаниям при колебаниях толщины паровой пленки, не снизится до температуры предельного перегрева жидкости. Если такое снижение происходит, то паровая пленка быстро разрушается и наступает возврат к режиму пузырькового кипения (переход EF). Этот переход также происходит достаточно быстро (скорость его зависит главным образом от теплоемкости опытного образца, служащего поверхностью кипения), так что переход от пленочного кипения к пузырьковому тоже называют кризисом, но уже пленочного кипения. Соответствующий этому кризису тепловой поток называют вторым критическим , или минимальным тепловым потоком пленочного кипения [c.346]

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. Здесь приходится ограничиваться только вторым критическим режимом. [c.159]

Наконец, при некотором температурном напоре вся поверхность нагрева обволакивается сплошной пленкой пара, оттесняющей жидкость от поверхности Так наступает третий, пленочный режим кипения (рис. 4-2,в). Перенос тепла в режиме пленочного кипения от поверхности нагрева к жидкости осуществляется путем конвективного теплообмена и излучения через паровую пленку. По мере, увеличения температурного напора все большая часть тепла передается за счет излучения. Интенсивность теплообмена в режиме пленочного кипения достаточно низкая. Паровая пленка испытывает пульсации пар, периодически накапливающийся в ней, отрывается в виде больших пузырей. В момент наступления пле- ночного кипения тепловой поток, отводимый от поверхности, и соответственно количество образующегося пара имеют минимальные значения. Минимальное значение теплового потока называется вторым критическим — кра- При атмосферном давлении для воды, кипящей на технических металлических поверхностях, момент начала пленочного кипения характеризуется температурным напором 150 С, т.е. температура поверхности t составляет примерно 250° С. [c.105]

Следует заметить, что второй критический режим у диска то ощущался значительно слабее, [c.186]

Обнаруженные особенности истечения из суживающихся сопл дают основание ввести понятие второго критического отношения давлений е , при котором расход максимален и равен т . Легко видеть, что величины е, и определяют тот особый режим истечения из сопла, при котором осуществляется полная стабилизация линии (поверхности) перехода через скорость звука, т. е. линии M, = A,i—1. Расхождение между первым (е ) и вторым (е ) критическими отношениями давлений, а также между критическими расходами /м и особенно велико для конических сопл, непрофилированных отверстий и щелей, В конических соплах уменьшение расхода [c.210]

Заметим, что при истечении через отверстие с тонкой кромкой становится существенным неодномерный характер течения, поэтому наблюдается так называемый второй критический режим течения. Например, для круглого отверстия в тонкой стенке при истечении воздуха критическое отношение давления имеет порядок е -0.1. [c.124]

Ч крг вт/л — плотность теплового потока, при которой происходит разрушение сплошной паровой пленки на поверхности нагрева и восстанавливается пузырьковый режим кипения (вторая критическая плотность теплового потока) [c.6]

Итак, поверхностный режим сохраняется в пределах, от первого критического состояния до второго, от первой и до второй критической глубины. [c.253]

Расчет конечно-амплитудных спиральных режимов проведен в [15]. С помощью метода конечных разностей находились рещения полных нелинейных уравнений, обладающие периодичностью вдоль оси у с волновым числом, близким к минимуму нейтральной кривой. Расчеты показали, что при критическом значении числа Грасгофа от основного течения мягко ответвляется вторичный режим. По достижении второго. критического числа, соответствующего возникновению неустойчивости в верхнем неустойчиво стратифицированном слое, происходит жесткая перестройка структуры течения и закона теплопереноса, сопровождающаяся гистерезисными явлениями. [c.209]

При эжектировании различных газов помимо критического режима, связанного с появлением скорости звука в струе низконапорного газа внутри камеры смешения, возможен другой критический режим, когда скорость смеси достигает скорости звука в конце камеры смешения. Определены границы первого и второго критических режимов работы эжектора, отмечено существование предельного значения коэффициента эжекции кп для каждой пары газов, выше которого уже невозможно работать [c.303]

При эжектировании различных газов возможен второй критический режим запирания (Х" = 1 . [c.321]

Для достижения очень высоких Скав считаем, что предельно допустимым давлением на входе в шнек может быть второй критический режим Арц , тогда [c.190]

В некоторой литературе критический режим называют первым критическим режимом, а срывной — вторым критическим режимом. [c.188]

Обтекание активных решеток потоком околозвуковых скоростей характеризуется наличием сверхзвуковых зон как на спинке в косом срезе, так и на входном участке спинки. Поэтому наряду с М2 —критическим числом М2, при котором возникают звуковые скорости в косом срезе, имеет смысл введение понятия второго критического числа М2, определяющего такой режим обтекания, при котором звуковые скорости возникают на входной кромке. Так же как и Мд, величина М2 зависит от шага и угла установки. Кроме того, второе критическое число М2 решающим образом зависит от угла входа потока. [c.543]

Если скорость эжектируемого газа в сечении запирания равна скорости звука (критические режимы работы эжектора), то> увеличение площади сечения приводит к тому, что поток эжектируемого газа становится сверхзвуковым, и скорость его продолжает увеличиваться. В результате переноса механической энергии из сверхзвукового эжектирующего потока в сверхзвуковой эжектируемый первый поток тормозится, второй ускоряется, скорости потоков сравниваются по величине и могут остаться сверхзвуковыми в выходном сечении камеры, если не возникнет скачок уплотнения. Таким образом, сверхзвуковой режим течения смеси становится возможным только при критическом режиме работы эжектора. [c.530]

Второй режим истечения наступает при превышении некоторого критического напора. [c.80]

II. 70) всегда можно выполнить, устанавливая у демпфера достаточно высокий предварительный натяг U . Действительно, при нарушении этого условия начинает развиваться второй мягкий критический режим (см. эксперимент Б). [c.110]

Доказано, что возврат от плевочного кипения к пузырчатому невозможен вблизи 1<7кр. Чтобы это осуществить, -необходимо значительное снижение теплового потока против величины q p- Тепловой поток при котором пленочный режим кипения шова тереходит в пузырчатый, называется вторым критическим тепловым потоком <7 кр, величина которого для случая ипения жидкостей в б0льш0 М объеме может быть вычислена по формуле С. С. Кутателадзе Л. 149] [c.245]

Передача возмущений от границы струи на линию перехода продолжается и при меньших отношениях давлений. Следовательно, деформация язычка при изменении га будет происходить до тех пор, пока линии слабых возмущений (волны уплотнения), исходящие от звуковой линии АН, будут попадать на свободную границу струи на участке AG. Однако существует такое значение внешнего давления / , при котором линия перехода занимает стабильное положение дальнейшее снижение давления внешней среды ул<е не приводит к ее деформации. Этот режим соответствует такому положению предельной характеристики Д1П2, исходящей из точки А, при котором она касается линии перехода в точке Я и не пересекает свободную границу (рис. 8.5,г). Давление р было названо Ф. И. Франклем вторым критическим давлением (соответствующее отношение е, =р /ро выше определено как второе критическое отношение давлений). В этом характерном ре- [c.213]

При дальнейшем увеличении расхода дутья до второй критической скорости (W max) объем (высота) слоя сохранит примерно постоянное значение. Режим дутья от до Wmax отвечает области псевдоожижения. В этих условиях частицы обжигаемого материала поднимаются струйками газового потока на некоторую высоту, а затем падают, витая в пределах кипящего слоя. [c.127]

Как ламинарное, так и турбулентное дви кения возможны, вообще говоря, при всех числах Рейнольдса. Однако фактически имеет место лишь тот режим движения, который при данных условиях оказывается устойчивым. При малых значениях числа Рейнольдса устойчив ламинарный режим движения при больших значениях числа Рейнольдса этот режим не хтойчив и при всяком, даже малом, возмущении внезапно, скачком, переходит в турбулентный режим. Между малыми и большими значениями числа Рейнольдса имеется промежуточная, так называемая переходная, область, в которой оба режима движения неустойчивы здесь можно наблюдать как ламинарное течение, так и его внезапный переход в турбулентное. Значение числа Рейнольдса, отделяющее область ламинарного течения от переходной области, называется критическим числом Рейнольдса и обозначается Вцр. (Иногда вводят также понятие о втором критическом числе Рейнольдса, отделяющем переходную область от области развитой турбулентности.) [c.463]

При дальнейшем увеличении глубины нижнего бьефа поверхностный режим сохраняется, пока глубина не достигнет второй критической глубины (обозначим /гцкр), при которой волна не свободной поверхности приобретает наибольшую высоту и, как бы опрокидываясь в сторону против течения, образует у водосливной грани плотины поверхностный валец (рис. 12.8). Состояние потока при этой глубине йпкр называют вторым критическим режимом. [c.252]

При дальнейшем росте теплового напора вся поверхность нагрева покрывается сплошной пленкой пара, отделяющей воду от поверхности металла (prie. 1.3,s). Наступает пленочный режим кипения. Перенос теплоты в этом режиме от поверхности нагрева к воде осуществляется конвективным теплообменом и излучением через паровую пленку. Интенсивность теплообмена здесь относительно низка. В момент начала пленочного кипения тепловой поток, отводимый от поверхности трубы, имеет минимальное значение — второе критическое значение 17кр2- В условиях фиксированного потока теплоты q, подводимой к поверхности нагрева, оба перехода от пузырькового к пле- [c.10]

Чтобы закончить рассмотрение рис. 6-6 отметим, что пленочный режим при сбросе нагрузки оказывается очень устойчивым и переходит обратно в пузырьковый при нагрузке, равной в среднем 17% от критической нагрузки прямого перехода. Ввиду такого гистере-зисного явления приходится отличать первую критическую тепловую нагрузку (прямого перехода) в точке А от второй критической нагрузки (обратного перехода) в точке Б. Линия АБ изображает переходную область, в которой возможно одновременное существование на поверхности нагрева участков с пузырьковым и с пленочным кипением [Л. 1, 20, 37]. [c.166]

В насосах обычно рассматриваются несколько кавитационных режимов а) режим начала кавитации (хРнач)—появление кавитационных каверн на входных кромках лопаток, но выходные параметры насоса (Я, V) еще не меняются б) первый критический режим хрд — начало падения выходных параметров насоса в) второй критический режим (А/ ц) — начало резкого падения выход-Hbix параметров, но работа насоса еще устойчивая г) третий критический режим (х/ ш)—срыв режима работы насоса. [c.181]

Область 1 характеризует дозвуковое течение в сужающейся части сверхзвукового сопла, когда степень понижения давления меньше первого критического перепада давления тг , соответствующего возникновению скорости звука в критическом сечении сопла (тг = 1,89 при = 1,4). Эта область является нехарактерной для сверхзвуковых сопел. Область 2 характеризует возникновение сверхзвуковой скорости в расширяющейся части сопла. Здесь характерной является величина второго критического перепада давления когда за критическим сечением сопла возникает полностью сверхзвуковое течение. Этот режим течения называется запертым . Начиная с этого момента при тГс > 71с величина коэффициента расхода сопла становится постоянной и не зависящей от (Цс = onst). [c.62]

Рис. 10.13. Изменение коэффициента теплоотдачи при кипении в большом объеме воды а - в зависимости от Д15, б - в зависимости от я ОА - пузырьковое кипение БД - пленочное кипение АБ - переходный режим АГ - мгновенный переход от пузырькового режима кипения к пленочному БВ - переход от пленочного к пузырьковому режиму кипения Цкр - первая критическая плотность теплового потока Якрг вторая критическая плотность теплового потока

НОГО режима (критическая скорость достигается в выходном сечении горловины может возникнуть и второй предельный режим, соответствующий критической скорости пассивного газа в сечении 2 [c.443]

Кавитационный запас, при котором начинается кавитация, называется критическим и обозначается Мкр. Величины критических кавитационных запасов для различных режимов работы насоса определяют на основе их кавитационных испытаний, в результате которых получают серию кавитационных характеристик. Одна из таких характеристик, определенная для заданной подачи Q при п - onst, представлена на рис. 20.10. Изрисунка видно, что после уменьшения Дл до некоторой величины ДЛ/ начинается падение напора. Этот режим называют первым критическим режимом. Он, как правило, не сопровождается кавитационной эрозией. С последующим уменьшением кавитапионного запаса каверна увеличивается и при достижении величины ДЬ// (второй критический кавитационный запас) происходит резкое уменьшение напора. Обычно за критический кавитационный запас принимают величину ДЬ/. [c.414]

Для плотного гравитационного слоя массовая скорость увеличивается за счет линейной скорости, поскольку концентрация его практически неизменна. Однако при превышении предельной скорости слоя наступает его разрыв и переход в режим падающего слоя. Здесь наблюдается как бы та же картина, что в кипящем слое, но применительно к другим условиям. Разнонаправленное влияние двух факторов — увеличение теплоотдачи за счет роста скорости и ее уменьшение за счет падения концентрации (плотности) потока — уравновешено в критической точке. Переход через критическое число Фруда (здесь — через оптимальную массовую скорость) в ряде случаев определяет превалирующее влияние второго фактора. В области потоков газовзвеси основным интенсифицирующим фактором является концентрация твердой фазы. На рис. 1-4 линия, характеризующая поток газовзвеси, построена для Un = onst следовательно, увеличение массовой скорости вызвано лишь ростом концентрации. При переходе в область флюидных потоков наблюдается второй максимум. [c.25]

Пусть система находится вне резонансной зоны — возбуждающая частота меньше нижней критической частоты (точка М на рис. 18.117, ОМ < ОС). В этом случае устойчиво нулевое решение (отсутствие поперечных колебаний). Однако этой же частоте соответствует и другое устойчивое решение — установившиеся колебания с амплитудой MN. Возбудить такие колебания можно одним из двух способов. Первый состоит в том, что система вводится в резонансную зону D (как только частота оказывается в пределах между МС и MD, возникают установившиеся колебания с амплитудой, определяемой точкой на кривой ND), а затем затягиваются колебания при уменьшении частоты до д — ОМ. Второй способ заключается в сообщении системе достаточно большого возмущения, вызывающего амплитуду А > МК. Этим система как бы забрасывается на устойчивую ветвь ND. Линия КС играет роль водораздела если амплитуда, вызванная возмущением, меньше МК, то смстема возвращается в свое равновесное состояние, при котором нет колебаний если А > МК, то система переходит в режим установившихся колебаний с амплитудой MN. [c.464]

Значительную неопределенность в расчет тепловой защиты сегментального аппарата вносит неточность определения теплового эффекта радиационного вдува, а также энтальпии разрушения /н, а в расчет защиты конического аппарата — положение точки перехода от ламинарного режима течения в пограничном слое к турбулентному. Последнее также связано с оценкой эффекта вдува, поскольку в турбулентном пограничном слое коэффициент вдува ут почти втрое меньше, чем в ламинарном 7л, а соотношение тепловых потоков к непроницаемой поверхности обратное от втрое выше од. В результате тепловой поток, подведенный к разрушающейся поверхности, оказывается в 7 раз выше при турбулентном режиме. При расчетах в работе [Л. 10-6] предполагалось, что критическое число Рейнольдса, рассчитанное по локальным параметрам набегающего потока, составляет Некр= 2,5-10 , однако за счет влияния различных факторов оно может снизиться до 0,1-10 . Первому из этих значений в период максимального нагрева соответствовал ламинарный режим течения на большей части конического аппарата, тогда как второму — турбулентный почти на всей поверхности, за исключением носового затупления. [c.307]

Это соотношение является наиболее общим условием, позволяющим рассчитать тепловую трубу и найти предел ее теплопередающей способности. Расчет сводится к следующему 1) расчет движения жидкости через капиллярную структуру 2) расчет движения пара в полости тепловой трубы 3) нахождение максимума левой части формулы (5-10-16) как функции двух переменных — коор-. динат первой и вторых точек -- и проверка условий (5-10-17). Расчет движения пара сложный. В зависимости от тепловой нагрузки пар может быть несжимаемым или сжимаемым, а режим движения ламинарным или турбулентным. Движение сжимаемого пара сопровождается значительными перепадами давления. Поэтому, как правило, стараются избегать таких условий работы. В литературе нет данных по величине Re p (критическое число Рейнольдса в трубе со вдувом и отсосом). В качестве первого приближения для Явкр принимаем 1250 (Re p = 1250). Определим числа Рейнольдса Re й Маха М по средней скорости пара, в теплоэкранированной зоне по формулам [c.395]

Наиболее заметно изменила температурный режим канала в закризис-ной области шероховатость типа 3 (рис. 4.24 а). Например, прир = 20,6 МПа, q = 629 — 727 кВт/м температура в экстремуме изменилась с 940 К для гладкой стенки до 690 К для стенки с шероховатостью типаЗ (температура потока 640 К), а для условий jD = 18,6 МПа, р = 624 — 748 кГ/м -с, pw = 462 — 470 кВт/м температура стенки в экстремальной точке изменилась с 930 до 750 К (температура потока 630 К). При этом температурный напор в первом случае изменился в 6 раз, а во втором — в 2,5 раза. Было также показано, что использование различных видов нарезок не только снизили но и заметно изменили критическое паросодержа- [c.185]

Режим работы ДТРД характеризуется в общем случае большим числом независимых переменных, чем ТРД и ТВД. Это определяет необходимость иметь дополнительные органы регулирования для осуществления наивыгоднейшего распределения расхода воздуха и эффективной работы между контурами, реализации заданного закона подвода тепла (расхода топлива) во втором контуре и т. д. В соответствии с данным обстоятельством ДТРД имеет дополнительные (по сравнению с ТРД) регулирующие факторы расход топлива во втором контуре (G ), угол установки направляющего аппарата компрессора второго контура (срнл) площадь выходного (критического) сечения реактивного сопла второго контура (fs). и т. д., а также соответствующие им органы (в том числе автоматы) регулирования. [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...