Параметр безразмерный конструктивный—-см. Параметр конструктивный

Наряду с безразмерными конструктивными параметрами, для циклонной топки имеют значение абсолютные размеры камеры и, прежде всего, ее диаметр. Сепарирующая способность камеры зависит от развиваемого в ней поля центробежных ускорений. Изменение сепарирующей способности пристенного слоя (r R) при изменении диаметра камеры равно отношению [c.145]

На линейном участке крутизна регулировочной характеристики зависит только от двух безразмерных конструктивных параметров [c.300]

Для выяснения интересующей нас зависимости обратимся к табл. 15 и 16, в которых приведены значения частот и мощностей для двух излучателей с близкими значениями безразмерных конструктивных параметров с = 10 мм, = 15 мм, ст == 7 мм, тогда. ЙГ = 1,5 = 0,7 и с= 13 мм, йр = 19 мм, ( ст = 9 мм, тогда К = 1,46 ж К = 0,62 (более близких значений К ж 11 среди исследованных нами сочетаний ст, с и р найти не удалось). Для каждого значения параметров Н ж Ь ь верхней строке таблиц приведены значения частоты (в кгц), а в нижней строке — величины акустической мощности (в вт), полученной при данной настройке. [c.91]

Для определения времени движения (хода) поршня в цилиндре из исходного в крайнее положение находим безразмерный конструктивный параметр привода [c.193]

Значение Х/ зависит [В] от безразмерных конструктивных параметров N пневматического распределителя и сил сопротивления т] перемещению распределительного органа (рис. 2.3.24, в). [c.245]

Находим безразмерный конструктивный параметр -V по формуле (2.21) [c.62]

Коэффициенты расхода т и — безразмерные параметры, отражающие конструктивные особенности водосливов. [c.134]

В работе [17] предложена следующая формула, связывающая угол контакта с безразмерным параметром, характеризующим конструктивное исполнение подшипника и режим его эксплуатации [c.160]

Вторым предельным случаем является равномерное движение поршня. При этом скорость ниже, чем в первом случае, а перепад давлений — меньше. Для этих предельных случаев применяют упрощенные методы расчета. Однако в общем случае движение поршня не соответствует ни тому, ни другому режиму. Безразмерное время движения поршня Ts при заданных конструктивных параметрах N может быть определено по соответствующим графикам, полученным в результате численного интегрирования уравнений динамики на ЭВМ для определенных значений параметров со и т]. [c.186]

Геометрические. зависимости, связывающие конструктивные параметры с площадью / рабочего окна и ходом х некоторых основных типов золотников, приводятся в табл. 86. У большинства рассматриваемых золотников зависимость/=/(л ) нелинейная, и определение площади, соответствующей заданному ходу или решение обратной задачи, может быть выполнено с помощью безразмерных геометрических зависимостей, где входящие в них безразмерные величины площади рабочего окна и хода золотника представляют собой отношение текущего значения хода золотника и площади рабочего окна к их максимальным значениям [c.112]

Здесь Н — один из характерных размеров тела, Г — совокупность безразмерных геометрических и других факторов, которые определяют геометрию тела, а также входят в функцию 11. Естественно, что величина Р° должна также зависеть от конструктивных особенностей функций / и и. Если же в окружающем тело пространстве имеются другие заземленные объекты, то в совокупность Г будут входить дополнительные, характеризующие их безразмерные геометрические параметры. [c.370]

В качестве безразмерного параметра принято значение Я = hb/r r (см. рис. 24). При таком выборе параметра i, отношение смещений мало зависит от высоты гофров I— а — Ь и других конструктивных параметров линзового компенсатора, так что для расчета может быть использована осредненная кривая. На рис. 28 точками показаны значения для линзовых, ком- [c.410]

Основные конструктивные параметры растяжек свойства материала длина / площадь поперечного сечения А форма сечения (численно можно характеризовать безразмерным коэ( ициентом п, равным отношению площади сечения к квадрату толщины) сила Р предварительного натяжения растяжек при сборке прибора. [c.212]

Расчетные уравнения были представлены в безразмерной форме, что дало возможность охватить практически весь диапазон применяющихся в промышленности устройств с различными конструктивными параметрами. Применение ЭВМ позволило также выявить влияние пневматических и конструктивных параметров на динамику пневматических устройств, разработать расчетные графики, номограммы и создать упрощенные методы, значительно облегчающие расчет и проектирование пневматических приводов. [c.6]

По оси абсцисс отложено безразмерное время т. е. время перемещения поршня на всю длину рабочего хода 5, по оси ординат — перемещение X (сплошные линии) и скорость поршня X (штриховые линии) для различных значений конструктивного параметра устройств. [c.84]

Графики на рис. 16 изображены для большого диапазона изменения N. При практических расчетах группы типовых пневмоустройств, например, силовых приводов, применяемых в станкостроении, удобнее построить эти графики в большем масштабе и только для требуемого диапазона изменения N. Например, на рис. 17, 18 показаны графики зависимости безразмерного времени перемещения поршня т от конструктивного параметра N при Yg = 0,8 и 0,9 для различной величины нагрузки т). [c.107]

Более существенно изменение безразмерного времени с увеличением вредного пространства для устройств, имеющих сравнительно большую величину конструктивного параметра N. Например, при изменении вредного объема в 2,5—3 раза время изменяется примерно на 10—15%, в то время как влияние вредного пространства на характер движения устройств такого типа менее значительно. Все эти выводы относятся к безразмерному времени действительное время может меняться в значительных пределах. [c.113]

На рис. 57, б представлен сводный график зависимости относительного времени от конструктивного параметра N, полученный в результате обработки расчетов, проведенных на вычислительной машине Стрела-3 . В отличие от прямого хода подъемника (рис. 57, а) здесь нагрузка способствует перемещению поршня, т. е. является движущей силой, а не силой сопротивления, как в первом случае. Поэтому чем больше ее величина, тем скорее движется поршень и тем меньше безразмерное время [c.159]

Результаты расчетов оформлены в виде сводных графиков, дающих зависимость между исследуемыми параметрами. Например, на рис. 58, а изображена зависимость безразмерного времени перемещения поршня от нагрузки при различных значениях приведенной жесткости V (V = 0,1- 0,4) мембраны и пружины (конструктивный параметр N = 1). Кривые изменяются довольно [c.161]

Рис. 69. Зависимость безразмерного времени перемещения устройства с возвратной пружиной от его конструктивных параметров N (а) и вредного пространства Хо (б) при 1]а == 0,3

Система уравнений (333), (334) и (341) при указанных начальных условиях решалась методом численного интегрирования на ЭВМ Стрела-3 . В качестве примера на рис. 78, а—s даны графики зависимости безразмерной скорости золотника X от времени прн одинаковой нагрузке на штоке т] = 0,2 и для различных конструктивных параметров iV и Хо. Сравнение графиков скорости золотника показывает, что заметные колебания скорости появляются с уменьшением обоих параметров и Хо- На рис. 79 показан сводный график зависимости = х N) для различных значений относительного начального объема Xq. Этот график может быть использован для определения времени перемещения золотника. Из графика можно заметить, как сильно увеличивается время с увеличением начального объема полости наполнения Хо и конструктивного параметра N. [c.201]

Сводные графики, построенные по результатам численного решения на ЭВМ системы уравнений (2.17)—(2.19), описывающих динамику двустороннего привода, дают зависимость между безразмерным временем т и конструктивным параметром N при различных параметрах нагрузки % на приводе и пропускной способности входной и выхлопной линий, характеризуемой коэффициентом Q (2 5) [c.54]

Среди искомых безразмерных коэффициентов (параметров) выделяются так называемые несущественные коэффициенты, от выбора которых динамические свойства привода мало зависят. Эти коэффициенты выбирают по конструктивным или иным соображениям, что позволяет упростить проектный расчет. Например, в поршневых приводах к несущественным параметрам можно отнести вредный объем полости и давление питания (в обоих случаях имеются в виду безразмерные параметры, характеризующие указанные величины) если привод не является дифференциальным, то к несущественным параметрам относится и толщина его штока. По этой причине многие из приводимых ниже расчетных графиков могут использоваться при широком диапазоне изменения несущественных параметров. Для определения границ диапазона расчетные уравнения решались применительно к предельным случаям — при бесконечном возрастании проходных сечений каналов, при нулевой массе подвижных частей, при относительно большом и относительно малом вредном объеме полости и др. [c.138]

На рис. 5.1.2 показана зависимость локальной толщины пленки (как конструктивного параметра колонного аппарата) от безразмерной длины входного участка при различных отношениях ширины щели к толщине пленки жидкости, рассчитываемой по формуле Нуссельта. Существенное влияние ширины щели на ускоренное течение пленки жидкости наблюдается до отношения Я/бр = 3 (см. рис. 5.1.2), При Я/5р > 3 ширина щели влияет незначительно на ускоренное течение пленки жидкости (кривые 3,4). На этом же рисунке проведено также сравнение расчетных данных, найденных по предложенному алгоритму, с экспериментальными данными (точка а) [120], относящимся к ускоренному течению пленки в орошаемом канале. Согласованность теоретических и экспериментальных данных, как видно из рис. 5.1.2, можно считать удовлетворительными. Формула для локальной толщины пленки, полученная аппроксимацией численных [c.83]

Из зависимости (7.5.3) находим вещественную и мнимую См составляющие безразмерного коэффициента упругости рессоры с. Проведя расчеты и в диапазоне /=50...400 Гц, можно методом /)-разбиения определить устойчивость системы в плоскости одного комплексного параметра с. Так как коэффициент упругости рессоры — величина вещественная, то точки, соответствующие границе устойчивости по этой величине, будут находиться по пересечению кривой )-разбиения с вещественной осью, штриховка на границе устойчивости—слева по направлению увеличения частоты. Соответственно участки вещественной оси, отсекаемые кривой )-разбиения со стороны штриховки, будут представлять возможные области устойчивости по коэффициенту упругости с. Изменяя какой-ли-бо конструктивный или режимный параметр ЖРД в некоторых пределах, находим изменение области устойчивости. В результате определяем границу устойчивости в плоскости двух вещественных параметров безразмерного коэффициента упругости рессоры с и выбранного другого параметра. [c.264]

Влияние конструктивных параметров на мощность двигателя. Для произвольно выбранной стандартной компоновки двигателя (т = 0,3 X = 1 /С = 0,74 а = 0,54л) при р = О, р = 1 и р - 2 было изучено влияние изменения каждого из независимых конструктивных параметров (т, /С и а) при постоянных значениях остальных на полезную мощность двигателя. Результаты исследований приведены на рис. 6.9, причем полезная мощность представлена безразмерным параметром мощности Р ртг хУт)- [c.145]

Уравнения производительности, в которых используются и безразмерные коэффициенты, и внецикловые потери, наиболее удобны для использования по следующим соображениям. Собственные простои и простои для переналадки являются функцией многих конструктивных, структурных и других параметров, что требует их расшифровки для конкретных видов оборудования, поэтому употребление единой величины т]тех нецелесообразно, и используются показатели внецикловых потерь с их дальнейшей дифференциацией. Что же касается организационных простоев и качественных характеристик, то выразить их в виде конкретных функций, как правило, не удается, поэтому более целесообразно учитывать их влияние через безразмерные коэффициенты. Отсюда формулы производительности принимают вид [c.75]

Требуемый режим работы ИУ обеспечивается выбором соответствующих величин отношения сечений каналов на входе и выходе (параметр со) и нагрузки (параметр т ). Оптимальные значения о) и т] отыскивались для различных значений безразмерной массы, практически охватывающих весь конструктивный диапазон. Автоматическое осуществление процесса оптимизации достигалось применением автомата настройки третьего типа, соответствующего случаю поочередного определения компонент градиента показателя качества и изменяющемуся от шага к шагу временному циклу. [c.29]

Критерием кинетостатического синтеза был выбран минимум нормальной силы Q, возникающей между цевкой (кулисным камнем) и стенкой паза кулисы. Этот критерий позволяет отобрать механизмы для проведения дальнейшего динамического синтеза. Были построены графики зависимости параметров Q, М и Ждв от ср для различных величин безразмерного коэффициента А (гл. 3). Проанализирован характер изменения этих параметров. Перед динамическим синтезом была разработана конструкция механизмов, прошедших стадию кинетостатического синтеза. При этом использовались соответствующие данные метрического, кинематического и кинетостатического синтезов, учитывались заданные конструктивные и другие условия. В процессе конструирования проводился сравнительный анализ и были выбраны механизмы с учетом технологичности конструкции, удобства эксплуатации. [c.118]

При использовании программ широкого профиля представляет известные трудности выбор параметров моделируемых преобразователей. Задача первичного выбора параметров на основании статических характеристик может быть существенно упрощена благодаря использованию свойства инвариантности безразмерной характеристики давления проточной камеры по отношению к особенностям конструкции дросселей и наличию обратных связей. Предлагаемый метод позволяет определять статические характеристики преобразователей с учетом изменения режимов работы камер путем установления конструктивных и физических связей действительных переменных преобразователей с безразмерными переменными проточной камеры. [c.138]

Компонентами модели цели являются обобщенные технико-экономические показатели и характеристики конструктивно-технологических решений, выступающие в форме безразмерных и удельных величин, трактуемых как коэффициенты подобия. Это обстоятельство позволяет проектанту, опуская многочисленные детальные подробности, осуществить направленный поиск основных технических и технологических параметров возможных вариантов решения, исходя из ограничений, накладываемых принципиальной [c.45]

На втором этапе в соответствии с техническими особенностями избранного варианта конструктивно-технологического решения, задаваясь мелкими шагами параметров модели-цели, итеративным путем отыскивают ситуации р , р , р и р безразмерных параметров. [c.53]

При использовании методов подобия удобно разделить качественную и количественную стороны выбора гидропередачи для проектируемой машины или механизма. Тогда в процессе качественного анализа безразмерных характеристик гидропередач можно выбрать наиболее оптимальную характеристику из множества вариантов, приведенных в справочной литературе, а количественные расчеты позволят определить конструктивные и геометрические параметры этой гидропередачи. [c.248]

Рис. 8.51. Оптимальнь1е значения конструктивных параметров л (а), безразмерной нагрузки Fj (б) и параметра Л (в) для импульсного уплотнения при by г г

Основными параметрами, влияющими па режим течения, являются чис ло Рейнольдса Re, конструктивный параметр крутки S, а также различньк геометрические параметры, прежде всег о диаметр d . выходного отверсти диафрагмы и положение диафрагмы Zp относительно дна камеры. Число Ri меняется путем изменения расхода жидкости. Обычно значения Re достаточ но велики для вихревых камер, поэтому большинство наблюдаемых явлепи и количественные характеристики (в безразмерных координатах) автомо дельны относительно числа Re камеры, т. е. число Рейнольдса не являете определяющим. [c.401]

Полученное выражение связывает требуемые энергетические и скоростные параметры с основными конструктивными пара-метрахи машины и называется главным конструктивным уравнением высокоскоростного молота. Для варьирования конструктивными параметрами оно легко приводится к относительному, безразмерному виду [c.423]

Анализ графиков показывает, что безразмерный параметр времени перемещения поршня зависит в основном от конструктивных параметров привода, от нагрузки и коэффициентов расхода на входе и выходе системы. Это обстоятельство позволяет использовать относительное время перемещения в качестве основной расчетной величины при анализе и синтезе пневмосистем. Актуальным вопросам выбора оптимальных параметров пневмоприводов посвящены работы Г. В. Крейнина. [c.12]

При пользовании графиками, представленными в безразмерном виде, необходи.мо иметь в виду, что безразмерное время т не всегда пропорционально действительному времени t (в с). В тех случаях, когда конструктивные параметры устройства не меняются, а следо-вател1ню, постоянны параметры в формуле перехода (2.22), имеет место указанная выше пропорциональность, так, например, при изменении магистрального давления (см. ниже примеры 1 и 2). [c.62]

Для определения давления в рабочей полости используется уравнение (2.18), при совместном решении которого с уравнением (3.5) люжно получить время срабатывания одностороннего пневмопривода т. Большая серия расчетов проведена в Институте машиноведения. После обработки результатов решения на ЭВМ построены сводные графики зависимости безразмерного времени т срабатывания от конструктивного параметра Л/, определяелюго выраже-ние.м (2.15), Время т включает время подготовительного периода н время движения поршня. Примером таких графиков могут служить графики, изображенные на рис. 3.6, а—г, при различных значениях коэффициента жесткости V пружины, наиболее часто встречающихся на практике. [c.92]

Определим параметры оптимизации как некоторые безразмер-ныв величины, которым можно в процессе оптимизации придавать любые значения, однозначно определяюи ие конструкцию оптической системы. Безразмерность достигается делением соответствующих конструктивных параметров на свои масштабы. Так как для оптимизации все параметры по смыслу одинаковы, то их удобно объединить в вектор параметров х, состоящий из п элементов т. е. хт = х , X.,. .., х ). [c.197]

Анализ зависимостей (10.9)-(10.11) позволяет оценить влияние эксплуатационных и конструктивных параметров на А дин- Динамическая погрешность и иперциоппость контактной термопары в большей степени зависит от толщины тепловой изоляции, чем от ее теплопроводности. Так, пятикратное уменьшение К , увеличивает безразмерный аналог термической инерции контактной термопары ц в три раза, а такое же возрастание Кд, приводит к росту ц в 10 раз [59]. Влияние на динамические свойства контактной термопары изменения симплекса Ка ощутимо проявляется только при неэффективной изоляции ТП от внешней среды и наиболее значительно для малых значений Ка. Так, уменьшение Ка от 300 до 10 увеличивает безразмерный аналог термической инерции контактной термопары (при Кд = 2, К , = 10) па 40 %, а для контактной термопары с изоляцией, которая характеризуется параметрами Кд = 10 и К , = 1, такое же изменение Ка ухудшает динамику только на 1 %. [c.123]

Когда на поверхность балки или пластины накладываются чередующиеся слои из вязкоупругого клея и металла, то для описания динамического поведения такой слоистой системы можно использовать изложенный выше подход. Однако здесь можно предложить и другой метод, а именно рассмотреть данную структуру как эквивалентную однородную систему, чьи осредненные свойства зависят от конкретных конструктивных особенностей реального покрытия. Такой подход имеет два достоинства из экспериментов выявлено, что комплексный модуль упругости зависит только от параметра поперечного сдвига gN = Е Хп /ЕсНсНвЫ й от безразмерной толщины h = Нс/Ноу поэтому эквивалентное однородное демпфирующее покрытие можно во всех случаях рассматривать как однослойное демпфирующее покрытие, и, следовательно, здесь можно использовать формулы и подход, применяемые для однослойных демпфирующих покрытий, устанавливаемых на подкрепленных и непод-крепленных конструкциях [6.8, 6.12, 6.13]. [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...