Отжиг увеличивающий зерно

Дефекты термической обработки. Перегрев и пережог металла происходят при несоблюдении режима нагрева. При перегреве значительно увеличивается зерно, а при пережоге по границам зерна появляется цепочка окислов. Перегрев можно исправить полным отжигом при нормальной температуре, а пережог устранить нельзя. [c.20]

Исследование микроструктуры показало, что существует корреляция между изменением структуры и механических свойств. Из рис. 134 видно, что размер зерна резко увеличивается как раз в той области температур конденсации (300—400° С), в которой наблюдается понижение прочности фольги (см. рис. 130).С повышением температуры конденсации и отжига увеличивается размер ОКР О). Плотность р истинных дислокаций, дислокаций, образующих субграницы рд, и плотность хаотически распределенных дислокаций Ре уменьшаются с повышением температуры (табл. 42). [c.260]

Установлено, что текстура куба образуется при отжиге только в тех случаях, когда текстура деформации содержит в качестве одной из основных компоненту 112 <111>, за счет которой при отжиге и развивается текстура куба. Чем больше степень деформации и чем меньше величина зерна перед последним обжатием при холодной прокатке, тем более четкой и острой получается кубическая текстура, формирующаяся при рекристаллизации. Так, четкая текстура куба образуется при рекристаллизации меди, если степень деформации была не меньше 80%, а величина исходного зерна не больше 20 мкм. С дальнейшим увеличением степени деформации необходимый минимальный размер исходного зерна увеличивается. [c.412]

Магниты из марганец-висмутового порошка спекали в атмосфере гелия при 700° С. Отжиг при 440° (16 ч) увеличивал размер зерна. Измельчение производили в атмосфере гелия, затем проводили магнитную сепарацию [c.235]

Электросопротивление Ni, отожженного выше температуры Кюри, не может описываться простой зависимостью от размера зерен. Здесь наблюдается значительный рост электросопротивления. Известно, что в Ni, отожженном выше температуры Кюри, появляются внесенные зернограничные дислокации [278]. Показано также, что плотность внесенных зернограничных дислокаций увеличивается с ростом температуры выше температуры Кюри (рис. 4.5). Тем не менее, только ростом плотности внесенных зернограничных дислокаций нельзя объяснить наблюдаемое изменение электросопротивления. Вместе с тем данные рентгеноструктурного анализа показывают, что выше температуры Кюри микроискажения кристаллической решетки растут в образцах Ni с увеличением температуры отжига [231]. Очевидно, что эти микроискажения связаны с неоднородными упругими деформациями в зернах в результате явления магнитострикции, имеющего место при температуре Кюри. Рост микроискажений и плотности внесенных зернограничных дислокаций коррелирует с ростом электросопротивления (рис. 4.5). [c.166]

Различие в поведении указанных сварных соединений можно предположительно объяснить различиями в химическом составе швов швы, выполненные электродами с рутиловым покрытием, содержат в 4—5 раз меньше кремния и имеют весьма мелкозернистую структуру. Пластичность ферритной составляюш,ей материала этих швов выше, что должно благоприятствовать релаксации остаточных напряжений. В некоторой мере может проявляться легирующее действие титана, который был в незначительном количестве обнаружен только в швах, выполненных электродами с рутиловым покрытием. Действие отжига, в значительной степени снимающего остаточные напряжения и укрупняющего зерно (причем с ростом температуры увеличивался эффект), показывает преимущественную роль выравнивания структуры металла шва и зоны термического влияния. [c.224]

Рекристаллизационным отжигом называется операция термической обработки, при которой путем нагрева металла до температуры выше порога рекристаллизации, выдержки и охлаждения полностью или частично устраняются последствия, вызванные наклепом. При рекристаллизационном отжиге взамен деформированных кристаллических зерен образуются и растут новые равноосные зерна, при этом снимаются внутренние напряжения, понижается твердость и увеличивается пластичность металлического сплава. [c.175]

В качестве магнитомягкого материала применяют технически чистое железо, в котором все примеси, особенно углерод, являются вредными. Содержание углерода не должно быть более 0,025 %. Для устранения наклепа и получения крупного зерна листовой металл подвергают высокотемпературному отжигу в безокислительной атмосфере. Технически чистое железо применяют для изготовления реле, сердечников, электромагнитов постоянного тока. Низкое удельное электрическое сопротивление увеличивает потери при перемагничивании. Поэтому применение техниче- [c.821]

Целью нормализации являются исправление ставшей более грубой после горячей деформации или неоднородной структуры стали, гомогенизация, уменьшение размера аустенитного зерна. В процессе нормализации сталь нагревают до аустенитной области температур [Лз-Ь(20—50)°С], а затем охлаждают на воздухе. Встали происходит двойной процесс перекристаллизации (при нагреве и при охлаждении). Размер аустенитного зерНа в ходе короткой выдержки при нагреве не увеличивается (выдержка при нагреве нелегированных сталей составляет 10—15, для низколегированных сталей 15— 20 мин). Сталь, имевшая до нормализации крупнозернистую структуру, в процессе нормализации получает более тонкую структуру. Охлаждение на воздухе создает в большинстве инструментальных сталей твердую структурную составляющую, поэтому нормализуют на воздухе только нелегированные и низколегированные стали. От возникающего в процессе нормализации непреднамеренного повышения твердости можно избавиться путем отжига. [c.140]

Еще в 1868 г. Д. К. Чернов заметил, что литая сталь при нагревании до некоторой вполне определенной температуры изменяет величину своего зерна. Эта температура для различных сортов стали оказалась различной и была названа Д. К. Черновым температурной точкой ЬК Если температура нагрела стали немного (на 20—30°) превышает точку Ь, то после охлаждения сталь приобретает мелкозернистое строение. При более значительном повышении температуры размеры зерна стали снова увеличиваются. Таким образом, наиболее мелкая структура получается при температуре отжига, почти совпадающей с критической точкой Лсз на диаграмме железо — углерод. Выше этой температуры зерно укрупняется. [c.172]

Изменяя количество и вид газообразователя, размеры зерна порошка стекла и газообразователя, а также температурный режим вспенивания, можно регулировать размеры и структуру пор (открытые или замкнутые поры), а следовательно, менять и изоляционные свойства пеностекла. Приготовленную шихту засыпают в формы из жаропрочного металла. Формы устанавливают на вагонетки или металлические ползуны, которые подают их в печь вспенивания. В печи температура шихты быстро поднимается до 850° С. При этой температуре порошок стекла в поверхностном слое плавится, образуя газонепроницаемую корку. Выделяющиеся из газообразователя газы, не покидая шихты, вспенивают ее. Объем массы значительно увеличивается и она заполняет всю форму. После вспенивания блоки пеностекла отжигают в конвейерной печи. [c.573]

Величина зерна при изменении температуры отжига от 400 до 700° увеличивается от 10 до 70 мк. Твердость при этом снижается до НУ 36 (рис. 2). [c.42]

С дальнейшим повышением температуры размер зерен увеличивается, причем рост зерен зависит не только от повышения температуры нагрева наклепанного металла, но и от степени его деформации. Деформация, после которой при нагреве наблюдается наибольший рост зерен, называется критической деформацией. После больших обжатий рост зерна незначителен, наибольший рост зерна наблюдается после небольших деформаций. Для получения после отжига мелкозернистой структуры при обработке металлов в холодном состоянии применяются деформации больше критических. С увеличением температуры нагрева пластичность металлов непрерывно (за исключением промежуточного интервала температур между холодной и горячей деформациями) увеличивается, а его прочность — сопротивление деформированию — снижается. Следовательно, чем больше нагрета сталь, тем меньшее количество энергии затрачивается для ее деформации, и поэтому нагрев стали для обработки давлением должен быть достаточно высоким, но чрезмерно высокий нагрев приводит к образованию крупнозернистой структуры металла, так как с повышением температуры увеличиваются размеры зерен. [c.262]

На размер зерна также влияет скорость и температура нагрева при отжиге. При медленном нагреве величина зерна получается крупнее, чем при быстром, более высокая температура отжига понижает критическую деформацию и увеличивает размер зерна. [c.105]

Хотя полосы из малоуглеродистых сталей для глубокой вытяжки допускают суммарную степень деформации при холодной прокатке около 85—95% без промежуточных отжигов, на практике суммарные степени обжатия не превышают 70%. После большей суммарной деформации сильно измельчается рекристаллизованное зерно благодаря этому нормальная анизотропия механических свойств отожженного материала увеличивается в направлении прокатки и уменьшается в поперечном направлении. Если нужно прокатывать с большими, чем 70%, суммарными степенями обжатия, то высококачественные стали для глубокой вытяжки подвергают промежуточным отжигам. [c.87]

Лишь при неравномерной и неблагоприятной микроструктуре горячекатаных полос (зерна неодинаковой величины, крупные выделения структурно свободного цементита по границам зерен, присутствие крупных включений в стали и т. п.) значительно увеличивается относительное удлинение после рекристаллизационного отжига, если сталь предварительно была вхолодную прокатана с большими степенями обжатия (до 80%) [10, 77]. [c.129]

С увеличением размеров зерна склонность снлава ВТЗ-1 к водородной хрупкости увеличивается. Минимальное поперечное сужение имеет тем меньшее значение, чем выше температура отжига. Температурный интервал водородной хрупкости сужается с уменьшением размеров зерна, а после отжига нри 800° С совсем не наблюдается провала пластичности, характерного для водородной хрупкости. [c.423]

Процесс образования новых зародышей и роста новых зерен продолжается, пока деформированная структура полностью не заменится новыми зернами. Этот процесс (рекристаллизация) сопровождается резким снижением твердости и прочности с одновременным увеличением пластичности. При дальнейшем повышении температуры отжига рост зерна феррита происходит за счет соседних, энергетически менее выгодных. С ростом зерна предел прочности (ТВ, твердость, коэрцитивная сила Яе и остаточная индукция Вг уменьшаются, а магнитные проницаемости цо и .imax увеличиваются. [c.92]

С повышением температуры отжига до 150° С и выше средний размер зерна увеличивается (до 1мкм и более), при этом вид границ не меняется. В Си чистотой 99,98 % структурные изменения имели аналогичный характер, но были смещены примерно на 50 °С в область более высоких температур. На рис. 4.8 показаны зависимости Е иО огг среднего размера зерен d. Эти зависимости построены на основе данных рис. 4.7 с учетом измерений разме- [c.171]

Церий обладает значительной способностью стабилизировать цементит. В белом чугуне отношение содержания церия в феррите и карбидах составляет 10 1. При его содержании менее 0,02% наблюдается увеличение размеров зерен, а при повышении концент-раппи до 0,06% происходит заметное измельчение зерна структуры. Тормозя распад вторичного и эвтектоидного цементита и содействуя образованию компактного углерода отжига в процессе термообработки, церий увеличивает стойкость белого чугуна при высоких температурах, резко снижая содержание серы, что само по себе улучшает жаростойкость чугуна. К тому же церий хорошо дегазирует металл, образуя тугоплавкие окислы, которые в случае образования сплошных плотных пленок могут обладать защитными свойствами. [c.72]

Микроструктурные исследования композиций Ni — 2,5 об. % ThOj и Ni —2,5 об.% НЮа показали, что их экструдированное состояние характеризуется мелким зерном (1—2 мкм), ориентированным в направлении экструзии. При дальнейшей холодной или тепловой деформации образуется типичная волокнистая структура с размером волокон в поперечном сечении менее 1 мкм. Отжиг при температурах 1300—1400° С приводит к возникновению структурной неоднородности, характеризующейся, с одной стороны, образованием крупных зерен с характерными двойниками отжига и, с другой стороны, сохранением участков волокнистой структуры. Внутри мелких зерен наблюдаются плотные сплетения дислокаций и дислокационные субграницы различного типа, стыкующиеся с высокоугловыми границами зерен. В рассматриваемых материалах увеличивается температурный интервал существования полигональной структуры, и в этом состоит особенность их рекристаллизации [55]. [c.8]

Шлицевые валы, изготовленные методом пластического деформирования, имеют ряд существенных преимуществ по сравнению с валами, полученными фрезерованием. Как показали наши исследования, зерна в поперечном сечении сильно вытянуты в радиальном направлении (особенно в углу перехода боковой стороны шлица к впадине). Во впадине шлицевого вала глубина наклепанного слоя достигает 1,5—2,1 мм, на боковой стороне наклепанный слой значительно мень-шйй —0,3—0,7 м,м. При накатке шлицев обнаружена значительная неравномерность деформации. В поперечном сечении вала наибольшей деформации металл подвергается в местах перехода боковой стороны шлица к впадине. Неравномерность деформации приводит в свою очередь к неравномерности наклепа и твердости по сечению вала. Увеличение дробности деформации (т. е. увеличение числа проходов накатки) увеличивает глубину наклепанного слоя, а также размельчает зерна, в результате чего увеличивается твердость металла. В местах перехода от шлица к виадине зерна, сильно вытянуты и завихрены. В этих местах возможно появление самых больших напряжении, поэтому после пластической деформации валы следует подвергнуть термообработке. Для снятия остаточных напряжений 1-го рода и сохранения наклепа можно рекомендовать низкотемпературный отжиг. [c.159]

Механические свойства, в частности эффект памяти формы, были исследованы после измельчения зерен сплавов Си — 2п — А1 путем введения ванадия [74]. Установлено, что если сплав [% (по массе)] Си — 21,7 2п — 6,0 А1 — 0,55 V подвергнуть горячей прокатке при 600 °С, а затем отжигу при 800 0 в течение 30 мин, зерна имеют средний размер 250 мкм и даже при увеличении времени отжига размер зерен не увеличивается. Это значит, что введение V подавляет рост кристаллитов /3-фазы. Легирование ванадием вызывает и еще один эффект, заключающийся в том, что становится возможной пластическая деформация в холодном состоянии. При комнатной Т в мартенситном состоянии возможна прокатка без возникновения трещин со степенью обжатия 20 %, а в состоянии исходной фазы — 10 %. сли холоднокатаный сплав отжечь с целью рекристаллизации при 700 С 10—15 мин, то размеры зерен уменьшаются до 100 — 150 мкм. Таким образом, ясно, что V, как и Т1, подавляет рост зерен и повышает способность к пластической деформации. Обратимая деформация памяти формы в изготовленных таким образом мелкозернистых образцах равна 5 %, псевдоупругая деформация — 5,5 %, т.е. приблизительно на 1 % выше, чем у крупнозернистых образцов. Разрушение мелкозернистых образцов является транскристал-литным. [c.131]

На рис. 3.46 приведены зависимость условного предела текучести предела длительной прочности за 100 ч и напряжения, соответствующего минимальной скорости ползучести 10 сплавов на основе никеля, дисперсионноупрочненных частицами ThOa при 1093 °С, от степени вытянутости зерен. Последняя определяется как отношение длины зерна в направлении оси напряжения к его ширине. Сплав TD-никель, подвергнутый волочению после литья и отжигу, является поликристаллическим сплавом, состоящим из тонких, вытянутых в одном направлении кристаллов. Из рис. 3.46 следует, что при увеличении степени вытянутости зерен прочность при высокотемпературном растяжении и сопротивление ползучести увеличиваются. Отсюда ясно, что в указанных сплавах интеркристаллитное разрушение, обусловленное зернограничным скольжением и механизмом диффузии, [c.87]

Изготовление изделий методом холодной штамповки требует повышенной пластичности стали, которая обеспечивается при наличии в готовой ленте однородной мелкозернистой структуры ферритной матрицы с включениями дисперсных карбидов r,3Q. Такая структура получается после отжига при 850 °С рис. 1.011). Сталь 12X17 не склонна к интенсивному росту зерна при высокотемпературном нагреве (например, при сварке) из-за наличия двухфазной (у + б) структуры. Заметное упрочнение и полное охрупчивание (рис. 1.8) обусловлены образованием мартенсита при охлаждении. Повторный отжиг при 700—850 °С восстанавливает прочность и относительное удлинение и обеспечивает максимальную стойкость сварных соединений в HNO (происходит выравнивание концентрации хрома в приграничных зонах), в то время как более низкие температуры (450—600 °С) отпуска увеличивают скорость коррозии (рис. 1.9). [c.17]

Рекристаллизационный отжиг применяют после холодной пластической деформации (прокатки, волочения, холодной штамповки и т. д.) Низкоуглеродистые стали нагревают до температуры 600—700° С. После такого отжига вытянутые в результате деформации зерна становятся равнооссными, снимается наклеп, понижается прочность и твердость, увеличивается пластичность и вязкость. [c.116]

Согласно его данным, склонность стали к хрупкости сильно зависит от состояния структуры, на которую можно оказывать соответствующее влияние. Вред, причиняемый поглощенным водородом, особенно велик при сильно напряженной и растянутой структурной решетке. С этим согласны Гобсон и Хевитт, а также Вольперт. При отп /ске мартенсита получают различную хрупкость, причем с уменьшением зерна, т. е. с увеличением температуры отжига, связано уменьшение причиняемого вреда. Обширные исследования Цапфе с сотрудниками. Седерберга и Вестбрука дают в основном совпадающие результаты с увеличением степени холодной деформации водородная хрупкость увеличивается. [c.162]

Керметы на основе этих карбидов обладают высоким сопротивлением окислению при повышенных температурах, что объясняется образованием на поверхности таких материалов в окислительной среде боросиликатного стекла, обладающего высокой жаростойкостью. Введение графита в состав композиции 51С — В4С повышает термостойкость, так как графит значительно увеличивает теплопроводность материала. Но так как графит недостаточно жаростойкий, необ.чодимо получить материал с тако 1 структурой, в которой зерна графита были бы окружены тонкими сплошными пленками сплава карбида кремния с карбидом бора. Это достигается прессованием изделий необ.ходимой формы из смеси графита и фенольной смолы, которые подвергают коксующему отжигу, а затем проводят силицирование и борирование. [c.222]

Процесс полигонизации может приводить к некоторому упрочнению. Так, например, в работе [82, с. 160] было показано, что после полигонизации чистого железа (деформация 16% -Ь отпуск 550°С) образцы оказались более твердыми по сравнению с образцами, только деформированными, имеющими ту же плотность дислокаций. Образование большеугловых границ на начальных стадиях рекристаллизации при незначительном уменьшении плотности дислокаций может также упрочнять металл. Влияние процесса полигонизации и начальных стадий процесса рекристаллизации на изменение свойств должно усиливаться загрязнением границ атомами углерода. Сегрегация углерода на образовавшихся границах увеличивает сопротивление пластической деформации за счет повышения сопротивления движению дислокаций при передаче деформации от зерна к зерну, а также за счет затруднения возникновения новых дислокаций на границах. Задержка в падении или некоторый рост величины а также длины площадки текучести (см, рис. 62) может в некоторой степени характеризовать затруднение возникновения дислокаций на границах зерен и субзерен. При исследовании отжига деформированного молибдена авторами работы [408. с. 710] было обнаружено, что при развитии процессов полигонизации и рекристаллизации микротвердость в сверхчистом молибдене непрерывно снижается, а при наличии небольшого количества атомов внедрения наблюдается повышение микротвердости. [c.207]

Для достижения оптимальной величины рекристалли-зованного зерна и необходимых вытяжных свойств существует оптимальная суммарная степень холодной деформации. В сталях, раскисленных алюминием, эта деформация достигает 50—60%, а у других сталей для глубокой вытяжки она не превышает 45 /о [14, 33, 66]. Большая суммарная степень холодной деформации перед рекристаллизационным отжигом способствует чрезмерному измельчению рекристаллизованных зерен и увеличивает анизотропию механических свойств материала. [c.89]

После обжатия полосы на 60—70% при холодной прокатке рекристаллизация начинается уже при температуре около 500 °С. Однако отжиг при таких низких температурах имеет некоторые недостатки. Прежде всего при этом увеличивается время, необходимое для полной рекристаллизации деформированной стали, для чего необходимо увеличить время выдержки полосы в печи новые рекристаллизованные зерна очень малы и неблаго- [c.95]

Пластические свойства тптана с разным зерном после вакуумного отжига отличаются сравнительно мало. Введение водорода увеличивает различие механических свойств мелкозернистого и крупнозернистого материала. Поскольку различие в механических свойствах титана с разным зерном наиболее сильно выражено только после введения водорода, то причину ра п1чия в свойствах следует искать не только в самом кр ппо.м зерне, как таковом, а также в форме и распределении гидридов. [c.396]

С повышением температуры отжига с. з. ц. и л. с. р. увеличиваются. Если оба параметра изменяются в зависимости от температуры в одинаковой степени, то размер зерна при первичной рекристаллизации не должен зависеть от температуры отжига. Если же с. 3. ц. увеличивается с повышением температуры интенсивнее, чем л. с. р., то размер зерна к моменту окончания первичной рекристаллизации должен быть тем меньше, чем выше температура отжига. Оба случая неоднократно наблюдались три отжиге алюминия, алюминиевых сплавов, латуни и других сплавов. На первый 1ВЗГЛЯД может показаться, что эти факты не согласуются с [c.82]

Для получения структуры зернистого цементита. заэвтектоид-ную сталь подвергают с ф е р о и д и з и р у ю щ е м у отжигу. При сфероидизирующе.м отжиге сталь нагревают немного выше точки Лс1, выдерживают при этой температуре и затем медленно охлаждают сначала до температуры, соответствующей точке Аг , а затем на воздухе. Вследствие невысокой температуры нагрева, в стали, наряду с аустенитом, сохраняется большое число нерастворившихся частиц, которые способствуют образованию зернистой формы перлита (цементита). На величину зерен цементита оказывает влияние скорость охлаждения с уменьшением скорости охлаждения величина зерна увеличивается. Отожженная сталь со структурой зернистого цементита по сравнению с отожженной сталью со структурой пластинчатого перлита, имеет меньшую твердость, большую вязкость и лучшую обрабатываемость резанием. [c.129]

В легированных сталях часто бывает необходимо предварительно подготовить структуру к закалке. С этой целью также производится отжиг. Одной из разновидностей такого отжига является отжиг для получения пластинчатой формы перлита вместо зернистой. Такая подготовка может потребоваться для инструментальных сталей. При нагреве инструмен--та до закалочной температуры желательно давать минимально необходимую выдержку, чтобы избежать окисления, обезугле- роживания и других дефектов, связанных с продолжительной выдержкой при высокой температуре. Превращение пластинчатого перлита в аустенит происходит быстрее, так как пластинчатый цементит, входящий в состав перлита, растворяется в ау с-тените быстрее, чем зернистый. Вспомним, что мы делаем, чтобы ускорить таяние кускового сахара в чае. Мы постукиваем ложкой, раздробляя сахар на мелкие кусочки. Поверхность соприко- сновеяия сахара с водой увеличивается, и он скорее растворяется. Пластинчатый цементит имеет поверхность, большую, чем зернистый (зерно, близкое по форме к сфере, имеет минимальную поверхность). Поэтому он быстрее растворяется в аустени--те, а значит, при температуре закалки потребуется меньшая выдержка. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...