Напряжение механическое приведенное

В общем случае в результате сложных геометрических форм конструктивных элементов и специфических сочетаний режимов механического и теплового нагрул<[ений напряженное и деформированное состояния опасных зон оказываются многокомпонентными. Однако в поверхностных объемах детали реализуется преимущественно плоское напряженное состояние (корпус паровой турбины, элементы трубопроводов и др.). Поэтому для характеристики закономерностей разрушения можно использовать данные, получаемые при испытаниях в условиях сравнительно простых напряженных состояний. На рис. 2.52 приведены кривые усталости, построенные на основании расчета (через условные упругие напряжения) в приведенных деформациях [в соответствии с теориями наибольших деформаций (У), наибольших касательных напряжений (2), энергии формоизменения (5)] и в интенсивностях деформаций (4). [c.115]

Здесь ш —угловая частота, / — длина линии, и —фазовая скорость акустической волны. Таким образом, как следует из рис. 7.12, электроакустическая аналогия обладает тем достоинством, что акустические задачи можно решать методами, разработанными для электрических схем, заменяя электрическое напряжение механической силой, электрический ток акустической скоростью и используя механический импеданс. Если не принимать во внимание пьезоэлектрический эффекта, то схемы, приведенные на рис. 7.12, можно рассматривать как эквивалентные схемы акустической линии задержки. [c.327]

Смешанные способы возбуждения возмущений. В тех случаях, когда требуется получить и сохранить возмущения малой амплитуды, используются электрические и электронные способы возбуждения. В этих способах для приведения в действие преобразователя, превращающего электрическую энергию возбуждающего тока в механическую энергию волны напряжений в теле, используется переменный ток, частота волн при этом лежит между 20 кГц и 50 мГц. С помощью соответствующих контуров можно получать или непрерывный ряд волн, или импульсы, состоящие из коротких серий волн высокой частоты, повторяющихся регулярно с низкой частотой. Для этого используются преобразователи, принцип действия которых основан на магнитострикционном или пьезоэлектрическом эффектах. Материалами для пьезоэлектрических преобразователей кроме кристаллов кварца служат искусственные ферроэлектрические кристаллы (в частности, титанат бария в виде поликристаллической керамики), имеющие по сравнению с естественными кристаллами большую чувствительность и меньшее сопротивление. Однако температура Кюри искусственных кристаллов сравнительно низка (при нагревании выше этой температуры пьезоэлектрические свойства пропадают). Материалами для магнитострикционных преобразователей служат ферромагнитные элементы и сплавы. Максимальные деформации в обоих случаях определяются механическими свойствами материала тела. Для возбуждения слабых импульсов напряжений используют искровой способ, предложенный Кауфманом и Ревером [52]. Преимущество этого способа состоит в том, что искра действует как точечный источник, тогда как пьезоэлектрический преобразователь, благодаря дифракции, дает сложную волновую картину. [c.17]

Механический смысл приведения тензора напряжений к главным осям состоит в следующем. Около каждой точки напряженного тела можно выделить такой элемент в виде бесконечно малого прямоугольного параллелепипеда, что на грани его действуют только нормальные напряжения Oi, 02 и Оз. Перефразируя этот результат применительно к тензору деформаций, мы можем утверждать существование такого бесконечно малого прямоугольного параллелепипеда, ребра которого удлиняются или укорачиваются в отношениях 1 + е,, 1 + е , 1 + е , но прямые углы остаются прямыми. Для инвариантов, представляющих собою коэффициенты соответствующего кубического уравнения, сохраняются формулы (7.5.1) с заменой О на С . [c.222]

За счет электродинамического эффекта ЭМА-преобразователи возбуждают волны самых разных типов. При проектировании ЭМА-преобразователя для возбуждения волн определенного типа следует иметь в виду, что возникающие при электродинамическом взаимодействии механические напряжения пропорциональны векторному произведению индуцированного в изделии тока на индуктивность магнитного поля Т I х В. Отсюда следует, что направление колебаний в волне перпендикулярно направлениям как электрического тока, так и магнитного поля. Например, по схеме, приведенной на рис. 1.40, за счет электродинамического эффекта возбуждаются поперечные волны, поляризованные вдоль радиуса катушки 2. [c.70]

При механическом соединении композиционных материалов коэффициент концентрации напряжений в окрестности нагруженных и свободных отверстий может быть определен методами, приведенными, например, в книге Лехницкого [45] или в работе [77]. Они описаны также в гл. 1 настоящего тома. [c.132]

Условия механической стабильности и жизнеспособности пленок и пленочных структур. Из изложенного материала следует, что в пленках и покрытиях, нанесенных на жесткие подложки, практически всегда возникают внутренние напряжения. В качестве примера в табл. 2.1 приведен примерный уровень напряжений, который может формироваться в различного рода тонких слоях и покрытиях. Из данных табл. 2.1 видно, что в ряде случаев уровень внутренних напряжений в пленочных структурах и поверхностных слоях может быть очень высоким. [c.85]

Один из наиболее важных выводов, сделанных при анализе результатов приведенных работ, — усталостная трещина сама по себе не является более опасным концентратором напряжений, чем исходный надрез, выполненный механическим способом. Вместе с тем известно, что трещина имеет значительно более высокий теоретический коэффициент концентрации напряжений. [c.11]

Величинам Eq, у/, и (Og может быть дана механическая интерпретация, аналогичная приведенной в теории напряжений для Со, Ti и соо. Величина бо представляет собой относительную линейную деформацию вдоль нормали к октаэдрической площадке, т. е. вдоль оси, равнонаклоненной к главным направлениям деформации у/ с точностью до постоянного множителя равняется углу сдвига между двумя ортогональными направлениями, лежащими в октаэдрической площадке [c.467]

Во время эксплуатации многие высокопрочные алюминиевые сплавы при определенных условиях могут разрушаться при напряжениях значительно более низких, чем предел текучести, в результате КР (коррозионного растрескивания). Большие потенциальные потери несущей способности конструкций из-за КР могут быть оценены по данным, приведенным в табл. 4 (см. значения порогового уровня напряжений при КР). Так как такое растрескивание часто имеет место при напряжениях ниже уровня предела текучести, для анализа этого процесса могут быть применены основные положения линейной механики вязкого разрушения. Основным в механике разрушения является положение, согласно которому быстрое распространение механической трещины происходит при условии, что коэффициент интенсивности напряжений в вершине трещины будет равным или несколько превышать критическое значение Ки, характеризующее вязкость разрушения материала. [c.151]

Химический состав меди приведен в табл. 86, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 87, их стойкость к коррозионному растрескиванию под напряжением — в табл. 88 и вызванные коррозией изменения механических свойств — в табл. 89. [c.273]

Химический состав бронз приведен в табл. 94, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 95, их стойкость к коррозии под напряжением — в табл. 96 и изменения механических свойств — в табл. 97. [c.276]

Химический состав медноникелевых сплавов приведен в табл. 98, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 99, их стойкость к коррозии под напряжением — в табл. 100 и изменения механических свойств, вызванные коррозией,— в табл. 101. [c.277]

Химический состав алюминиевых сплавов серии 2000 приведен в табл. 133, их скорости коррозии н типы коррозия — в табл. 134, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 135, влияние экспозиции на механические свойства — в табл. 136. [c.359]

Химический состав алюминиевых сплавов серии 5000 приведен в табл. 140, их скорости и типы коррозии —в табл. 141, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 142 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 143. [c.368]

Химический состав алюминиевых сплавов серии 7000 приведен в табл. 147, их скорости и типы коррозии — в табл. 148, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 149 и влияние экспозиции на механические свойства сплавов — в табл. 150. [c.381]

Химический состав титановых сплавов приведен в табл. 151, скорости коррозии и типы коррозии—в табл. 152, склонность к коррозии под напряжением — в табл. 153 н влияние экспозиции на их механические свойства —в табл. 154. [c.391]

Оптические и механические свойства такого неполностью полимеризованного материала изучались на образце в виде круглого диска, сжатого сосредоточенными силами вдоль диаметра. ДиСк был изготовлен из пластины материала, отлитой по описанной методике. Внутри пластины помещали сетку из резиновых нитей для того, чтобы получить одновременно с картиной изохром и деформации. Модель выдерживали 4 час при постоянной нагрузке. За это время материал деформировался упруго и вязкоупруго, становясь все более жестким. Были сделаны фотографии картинг изохром и сетки до деформации и в разные моменты времени после-нагружения и после разгрузки модели. Графики изменения порядков полос интерференции вдоль горизонтального диаметра диска, приведенные на фиг. 5.37, показывают, что картина полос меняется со временем, но в диске всегда сохраняется упругое распределение напряжений, что играет важную роль. Три кривые на фиг. 5.37 построены по фотографиям, снимавшимся сразу после нагружения, через 4 час после него (непосредственно перед снятием нагрузки) и через 16 и 64 час после разгрузки. Так как картины, полученные через 16 и 64 час после разгрузки, оказались одинаковыми, можно сделать вывод, что картина, полученная через 16 час, остается в модели постоянно. [c.175]

Приведенные выше данные о способах упрочняющей обработки деталей машин показывают, что в зависимости от применяемого способа упрочнения можно изготовлять детали машин с требуемыми физико-механическими и химическими свойствами их рабочих поверхностей. Кроме того, можно изменять твердость, предел прочности, химический состав, величину и характер распределения остаточных напряжений в рабочем поверхностном слое деталей. Внедрение процессов упрочняющей обработки в практику машиностроения позволяет в широких пределах изменять предел выносливости, износостойкость, коррозионную стойкость, жаростойкость и другие эксплуатационные свойства деталей машин. [c.343]

При дроблении горных пород и руд, полезный компонент которых не отличается существенно по электрическим и физикомеханическим свойствам от вмещающих пород, подобно кристаллам слюды, и не имеют искажающих поле включений, подобно металлическим рудам, главным механизмом, обеспечивающим селективность разрушения, является избирательная направленность роста трещин по границам контакта (срастания) минералов. Этому могут способствовать как свойственное гетерогенным системам наличие дефектов по границам контакта, так и характер нагружения твердого тела, приводящий к росту трещин. Принципиальное отличие условий нагружения материала в ЭИ процессе (импульс давления ударной волны сменяется возникновением тангенциальных разрывных напряжений) от условий нагружения при механическом разрушении (преобладание напряжений сжатия и сдвига) и создает предпосылки для раскрытия поверхностей контакта кристаллов с вмещающей породой. В условиях разрыва даже минимальные локальные нарушения сплошности и дефекты по границам контакта способствуют раскрытию монокристаллических образований. На образце, приведенном на рис.5.27, видно как трещина, распространявшаяся в направлении, параллельном оси кристалла, огибает кристалл рубина вдоль его контакта с пустой породой, способствуя полному раскрытию кристаллов рубина. По этим причинам энергетическая оптимизация процесса дезинтеграции увязывается не столько с достижением минимальной энергоемкости, сколько с обеспечением условий для более продолжительного роста трещин при наименьших параметрах волны давления, а это, в свою очередь, обеспечит максимальное раскрытие и сохранность кристаллов драгоценных минералов. [c.245]

При использовании в механическом усилителе механически управляемого тиратрона, работающего на переменном токе, можно осуществить довольно мощный усилитель, включаемый, например, по схеме, приведенной на фиг. 9, б. В этом случае в нагрузке получается пульсирующий тс к, постоянная составляющая которого оказывается функцией напряжения на сетке лампы. [c.137]

Свойства волокнистых композиционных материалов, особенно их механические свойства, при одном и том же содержании упроч-нителя, сильно зависят от ориентации волокон в матрице и от угла между направлением действия приложенной нагрузки и ориентацией волокон [77 ]. Примером тому являются приведенные на рис. 80 кривые изменения предела прочности в зависимости от направления приложения нагрузки материала алюминий — 50 об. % борного волокна с тремя схемами укладки армирующих волокон и на рис. 81 кривые изменения модуля упругости и модуля сдвига одноосноармированного материала алюминий — 50 об. % борного волокна [10,30]. Значения предела прочности, модуля упругости и удлинения композиционного материала на основе алюминиевого сплава 6061, упрочненного волокнами бора и борсик, с различными типами укладки волокон, приведены в табл. 44, 45. Представленные на рис. 80, 81 и в табл. 44 и 45 данные свидетельствуют о широких возможностях изменения свойств композиционного материала в зависимости от типа укладки армирующих волокон при одном и том же их общем содержании. Это позволяет с максимальной степенью реализовать прочностные свойства композиционного материала в детали, сконструированной таким образом, что количество и направление укладки волокон учитывают ее напряженное состояние. Приведенные в табл. 45 данные позволяют также получить представление о прочностных свойствах при сжатии композиций алюминий — бор. 206 [c.206]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Естественно, что приведенная схема работы механически неоднородного соедш1ения несколько упрощен а. Неучи-тьтается некоторое смягчение напряженного состояния в приконтактных зонах твердого металла, которое приводит [c.24]

Предложенный алгоритм решения задач по оценке напряженного состояния и несущей способности механически неоднородных соединений в условиях двухосного нагружения (ра дел 3.4) был рассмотрен на примере анализа статической прочности оболочковых конструкций, ослабленных прямолинейной мягкой простюйкой Однако, как отмечалось в приведенном в рамках настоящей работы литературном обзоре, мяг- [c.129]

Исследование зависимости т, от таких факторов, как чистота металла, температура, скорость де юрмации и других переменных параметров испытания, дает важную инс юрмациюо механических свойствах металла. Так, на рис. 1.6 представлены типичные значения критических приведенных касательных напряжений в температурном интервале О—500 К- Точные значения зависят от физической и химической чи- [c.16]

Исследования влияния повышенных температур проводили на двух низкоуглеродистых низколегированных сталях 1 — от-оженной нри 685° С в течение 2 ч в вакууме и 2 — отожженной (При 920° С в течение 1 ч. Химический состав (%) и механические характеристики сталей (в скобках приведены значения для стали 2) 0 = 0,09(0,09) N = 0,008(0,009) Si = 0,19 (0,26) Мп = 0,38 (0,45) Р = 0,009 (0,006) 5 = 0,015(0,032) Си = = 0,12(0,09) Ni = 0,06(0,09) Сг = 0,07(0,08) А = 0,00(0,01) (7т = 296(243) МПа 0о = 4О5(369) МПа 6 = 38(34) % i 5 = = 76(73) %. Испытывали на усталость при изгибе с вращением образцы с диаметром рабочего сечения 8,0(10,0) мм гладкие и с концентратором напряжений глубиной 1,0 (0,9) мм и радиусом при вершине 0,13 (0,15) мм. Результаты исследований, приведенные в табл. 19, показывают, что наибольшим сопротивлением усталости рассматриваемые стали обладают при температуре около 375 °С, когда наиболее интенсивны процессы деформационного старения. Причем наиболее сильно эффект старения проявляется в присутствии концентрации напряжений. Увеличение предела выносливости образцов с надрезом при повышении температуры от 20 до 375 °С составляет 63%, тогда [c.106]

Влияние различных анионов на рост коррозионной трещины высокопрочных алюминиевых сплавов показано на рис. 47. Очевидно, что только хлориды, бромиды и иодиды ускоряют рост коррозионных трещин но сравнению со скоростью, измеренной в воде. Отмечается, что девять анионов, указанных на рис. 47, не показывают способности ускорять процесс КР даже в условиях предельного состояния металлургических, электрохимических и механических характеристик. Под таким критическим условием понимают 1) наибольшую чувствительность к КР полуфабриката (например, сплав 7079 в состоянии Т651) 2) уровень коэффициента интенсивности напряжений, близкий к Кн- 3) наложение анодных потенциалов в пределах от —1,8 до 14 В по отношению к н. к. э. [44]. Следует также отметить в соответствии с данными, приведенными на рис. 47, что ни галоидный ион Р+, ни псевдо-галоидный ион 8СЫ не ускоряют КР подобно другим галоидным [c.199]

Химический состав нержавеющих сталей серии A1SI 300 приведен в табл. 115, скорости и типы коррозии — в табл. 116, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 117 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 118, Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AIS1 300 было очень неустойчивым и непредсказуемым. Они подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии в разной степени — от начальных проявлений до сквозных язв и туннелей, распространяющихся вдоль поверхности образцов на расстояние 28 см. Сравнение интенсивностей упомянутых выше типов локальной коррозии с соответствующими скоростями равномерной коррозии не показало наличия между ними определенных корреляций. [c.313]

Химический состав нерл авеющих сталей серии AISI 400 приведен в табл. 119, скорости и типы коррозии — в табл. 120, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 121 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 122. [c.329]

Химический состав дисперсионнотвердеющих нержавеющих сталей приведен в табл. 123, скорости коррозии и типы коррозии — в табл. 124, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 125 и 126 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 127. [c.335]

Из приведенных выше данных видно, что эффективность упрочнения рабочих поверхностей деталей зависит от физико-механических свойств и структуры материала деталей, конструктивных и технологических концентраторов напряжений. Главным фактором, обусловливающим повышение прочности при переменных нагрузках, является наличие благоприятных остаточных напряжений сжатия в наклепанной зоне. Независимо от ироисхож-дения (термическое, механическое) остаточные напряжения сжатия оказывают преимущественное воздействие на задержку развития усталостных трещин [62, 63]. При этом (рис. 89) с ростом эффективности упрочнения увеличение предела выносливости происходит в результате задержки развития усталостных трещин. При поверхностном пластическом деформировании вы- [c.295]

Так, концевая отливка рукояти четырехкубового экскаватора имела как раз приведенный выше маршрут обработки. Для сокращения цикла производства изменили марку материала со стали 35Л на сталь 25Л. Замена марки материала исключила необходимость снятия напряжения швов после сварки, что сократило цикл производства на 3—4 суток. Второе мероприятие было чисто организационным — сварку концевой отливки стали проводить непосредственно в потоке механического цеха, что дало сокраш ение цикла производства еще на 3—4 суток. [c.150]

Процесс скрайбирования происходит в результате теплового воздействия интенсивного лазерного луча на обрабатываемый материал, при этом температурное поле рассчитывается по формулам, приведенным в п. 14. Мощный лазерный поток скрайби-рует пластину путем выпаривания материала, образуя при перемещении лазерного пятна по поверхности пластины глубокую канавку без механических напряжений в прилегающих к ней областях. Блок-схема установки для скрайбирования приведена на рис. 103 [76]. [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...