Образцы стержней на кручение

Таблица 4.4.1. Размеры образцов для испытаний стержней на кручение

Касательные напряжения в поперечных сечениях стержня направлены в каждой точке перпендикулярно текущему радиусу р. Из условия парности следует, что точно такие же напряжения возникают и в продольных сечениях (рис. 2.15). Наличие этих напряжений проявляется, например, при испытании на кручение деревянных образцов. [c.115]

Для большинства испытательных машин со статическим приложением нагрузок характерно вертикальное расположение оси образца в захватах машины. К достоинствам таких машин относятся более удобное центрирование образца по оси приложения нагрузки и, как правило, исключение влияния веса захватов, компактность конструкции. Горизонтальные машины, в которых ось образца размещается горизонтально, применяются в основном только для испытаний на растяжение длинных канатов, цепей, стержней и т. п., а также для испытаний на кручение. [c.5]

Модули сдвига армированных пластмасс могут быть определены из опытов на кручение или изгиб. В качестве образцов используются тонкостенные трубки, изготовленные намоткой, или прессованные стержни прямоугольного поперечного сечения. В настоящей работе применялись образцы второго типа (стр. 13). Ортотропные тела харак- [c.21]

При испытании на кручение к концам цилиндрического стержня прикладываются два момента вращения, одинаковых по величине, но противоположных по направлению, действующих в плоскостях, нормальных к оси образца. [c.109]

Метод определения модулей сдвига ортотропного материала из опытов на кручение не стандартизован. Более того, в настоящее время отсутствуют рекомендации по выбору формы и размеров образцов. В табл. 4.4 1. приведены размеры образцов, использованных для проверки метода. Образцы вырезаются из заготовок (плиты, бруска) таким образом, чтобы продольная ось их совпала с одной пз главных осей упругой симметрии исследуемого материала (в зависимости от цели испытаний). Применяются сплошные стержни круглого или прямоугольного поперечного сечения. В теории кручения [48, с.68] приводятся также расчетные зависимости для кручения сплошных стержней с поперечным сечением в виде треугольника или равнобокой трапеции. Расчетные зависимости для стержней с некруглым поперечным сечением сложны. На практике наблюдается тенденция испытывать стержни с поперечным сечением в виде узкого прямоугольника, у которого один размер значительно больше другого а > Ь). Как будет показано ниже, в этом случае существенно упрощаются расчетные зависимости, однако испытание образцов-полос связано с некоторыми техническими трудностями. [c.155]

I. ОПИСАНИЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ СТЕРЖНЕЙ НА ЧИСТОЕ КРУЧЕНИЕ. ИСПЫТАНИЕ ПРОКАТНЫХ ОБРАЗЦОВ, [c.26]

Испытание на кручение имеет по сравнению с испытанием на растяжение то преимущество, что поперечное сече ние стержня остается неизменным до самого момента разрушения, следовательно, при испытании получается истинная диаграмма зависимости между т и у. Однако для получения этой зависимости непосредственно, в чистом виде, испытания следует производить над тонкостенными трубками. Образцы в форме тонкостенных трубок трудно изготовлять, кроме того, при скручивании трубок с очень малой толщиной стенки наблюдается потеря устойчивости. Это значит, что трубка, будучи закрученной, сплющивается. Испытания над тонкостенными трубками производятся весьма редко, в практике обычно испытывают на кручение сплошные [c.201]

Задача определения модулей межслойного сдвига окончательно не решена до настоящего времени. Сложность ее решения обусловлена тем, что межслойные модули сдвига, как правило, определяются на стержнях, где трудно реализовать условия чистого сдвига. Обычно для этой цели используется изгиб коротких балок или кручение стержней с различным отношением параметров их поперечного сечения. Первый способ прост в реализации, но не позволяет получать достоверных сведений вследствие сложного напряженного состояния в образце при малом отношении //Л (см. с. 41). Приближенные зависимости, которые исполь- [c.45]

Для экспериментального построения поверхности прочности необходимо провести эксперименты на растяжение, сжатие, чистый сдвиг и комбинированное нагружение. Содержательный обзор и экспериментальное сравнение многочисленных методик, предложенных для испытания композитов, в том числе испытаний на растяжение, сжатие, изгиб и кручение стержней с анализом геометрии образца и конфигурации захватов, приведены в работе Лено [29]. [c.462]

При высокоскоростных испытаниях используются обычные методы испытаний на растяжение, сжатие, сдвиг и кручение, а также специальные виды испытаний метод разрезного стержня Гопкинсона и метод динамической раздачи тонких колец. Преимуществами последних методов являются снижение влияния упругопластических волн, и более высокая однородность деформации по длине и сечению образца. [c.40]

Кручение стержня прямоугольного сечения. Тема о кручении стержней в течение ста с лишним лет, со времени классического мемуара Сен-Венана, была и остается предметом многочисленных исследований. Накопленные результаты необозримы, а для построения решений использовалось все многообразие точных и приближенных методов математической физики следует отметить и обратное влияние — задача кручения служила образцом, на котором развивались эти методы и проверялись возможности их эффективного использования. Далее будет приведено небольшое число решений для областей частного вида. [c.401]

Е ввинчены два сопла G и //, направленные к нижней и к боковой поверхностям верхнего стержня D. Если образец движется как твердое тело, то при перемещениях порядка 3—5 мм ввиду большой длины стержней D и Е зазоры между соплами G п Н и гранями стержня D изменяются очень мало. Таким образом, спиртовые манометры, связанные с соплами, показывают лишь относительные перемещения стержней. При этом, если происходит только растяжение, то боковая грань стержня D будет скользить вдоль сопла //, не изменяя зазора, и манометр измерения угла закручивания ю будет давать неизменное показание, тогда как зазор между соплом G и нижней гранью стержня D будет увеличиваться и столбик в манометре Д/ будет падать, показывая удлинение участка MN образца. При кручении, аналогично, сопло G не будет менять показаний, а сопло Н дает изменение угла закручивания ср на участке MN образца. Сопло, которое видно на рисунке под соплом G, и не видное на рисунке сопло, противоположное Я, служат для компенсации расхода воз-духа. [c.349]

Объемное напряженное состояние называется одноименным, если все три главных нормальных напряжения имеют одинаковый знак (все три — растягивающие, например в центре растягиваемого цилиндрического образца с кольцевым надрезом, или все три сжимающие, например под шариком, вдавливаемым в поверхность металла при испытании на твердость). Объемное напряженное состояние называется разноименным, если главные напряжения растягивающие и сжимающие, например при кручении цилиндрического стержня. [c.35]

Затем вся система, состоящая из массы 4 образца 1, динамометра 5 и стержня 2, Приво- 74 схема резонансной машины ДИТСЯ Б колебательное движе- Шенка на переменное кручение при нение эксцентриком 6. Левый ко- симметричных циклах, нец динамометра 5 жестко закреплен, а на правом конце установлены индикаторы 7, которыми можно определить величины угла закручивания на длине стержня динамометра. [c.231]

Точная форма импульсов нагрузки в передающем и опорном стержнях регистрируется с помощью установленных на них тензо-датчиков или иными способами. По результатам регистрации определяются усилие, действующее на образец, и смещение его торцов в процессе испытания. Тем самым определяются продольное напряжение, деформация и скорость деформирования образца [121]. Данный метод широко используется при испытаниях разнообразных материалов на динамическое сжатие, растяжение, простой сдвиг и кручение. [c.133]

Приведем последнее замечание, иллюстрирующее сложность явления разрушения. Если испытать на растяжение или изгиб цилиндрические образцы из одного и того же хрупкого материала (например, из фарфора), но различных размеров, то, как установлено экспериментаторами, прочность на разрыв оказывается тем меньшей, чем больше размеры образца. Аналогичные наблюдения были проведены при сравнении прочности на разрыв геометрически подобных цилиндрических стержней различных размеров, полученных путем механической обработки из одной и той же выплавки мягкой стали ). Вопрос о том, влияют ли размеры геометрически подобных образцов на их прочность при растяжении или изгибе для материалов, деформирующихся до разрушения лишь упруго, является пока открытым ввиду крайней трудности получения однородных образцов разных размеров (например, из таких материалов, как плавленый фарфор). С той же трудностью приходится сталкиваться и в отношении образцов, вырезанных из мягкой стали илп другого пластичного металла, предварительно подвергнутого холодной или горячей обработке—прокатке или ковке. Постулируя возможность существования масштабного фактора , влияющего на величину временного сопротивления хрупких материалов (как плавленый фарфор), В. Вейбулл ) развил статистическую теорию прочности материалов, которая объясняет понижение прочности крупных образцов по сравнению с мелкими тем, что для крупных образцов существует относительно большая вероятность образования различных трещин и дефектов. К тому же типу явлений следует отнести также и предполагаемое влияние пространственного градиента напряжений на прочность образцов, подвергнутых чистому изгибу или кручению. [c.216]

Попытку учесть влияние градиентов напряжений на величину предела текучести пластичных материалов при изгибе и кручении стержней простейшей формы (прямоугольник, ромб, круг, двутавровый стержень — при изгибе, полный стержень — при кручении) сделал И. А. Одинг [326], вводя в условие постоянства максимальных касательных напряжений некоторый коэффициент эквивалентности, величина которого определяется геометрией сечения. Для полого образца из пластичного материала предел текучести при кручении, по Одингу, может быть определен И8 выражения [c.203]

Для замера деформации кручения на полых образцах можно применять прибор [140], вставляемый внутрь образца (рис. 170). Этот прибор состоит из стержня 1 и трубки 2, закрепляемых внутри образца 3 нажимными кольцами 4, находящимися снаружи, на концах расчетной длины образца (рис. 167, зс). Монтируя измерительные приборы на выступающие концы трубы и стержня, можно замерять с большей или меньшей точностью взаимное перемещение трубы и стержня. Относительно грубый отсчет получают посредством светового прибора, отбрасывающего зайчик на [c.211]

Испытания стержней на кручение проводятся на специальных установках типа показанной на рис. 4.4.1. Крутящий момент при таких испытаниях создается грузом. Более целесообразно непрерывное нагружение образцов, но для этой цели необходимы специальные машины. Следует отметить, что приведенные далее формулы для обработки результатов эксперимента получены в предположении, что искривление поперечных сечений не воспрещено. Это должно быть учтено при выборе конструкций зажимов образцов или опор установки, так как стеснение деформаций в осевом направленпи приводит к завышенным значениям жесткости при кручении. [c.155]

Модуль упругости при сдвиге измерялся на склеенных цилиндрических полых стержнях при кручении. Применялись образцы с внешним диаметром 25 и внутренним 15 мм. Для увеличения общей деформации склеенного образца, а следовательно, и увеличения точности измерения, образцы изготовлялись с двумя клеевыми слоями за счет склеивания промежуточной пластины толщиной 2 мм. Общая деформация образца при нагружении замерялась тензометром Мартенса. Деформация клеевого слоя определялась как разность между вбщей деформацией образца и деформацией материала, из которого изготовлен образец. По окончании испытаний G и а образцы разрушались для замера пористости прослойки. Модуль упругости подсчитывался по формуле [c.258]

Имелось много экспериментальных исследований на кручение стержней, начатых работами Кулона в 80-х гг. XVIII века и продолженных Дюло в 1813 г., в которых к середине XIX столетия упор делался на изучение полых образцов различных поперечных сечений. В течение всего прошлого века получило широкое развитие сравнение данных экспериментов на одноосное нагружение и кручение, проведенных в квазистатических условиях и в условиях колебаний. Проводились также многочисленные попытки рассмотреть одновременно задачу распространения одномерной волны при одноосном нагружении в условиях линейной упругости. [c.30]

Прежде чем приступить к измерениям в опытах на кручение, Вертгейм для каждого образца определял модуль упругости Е при растяжении и устанавливал величину сопутствовавших ему изменений объема полых стержней. Он ожидал, что изменения объема будут иметь место, и нашел, что результаты его измерений для латунных образцов весьма приблизительно согласуются с ожидавшимися им значениями. То, что согласованность результатов его измерений для железных и стальных образцов была иной, он приписал условиям, в которых находились образцы до проведения опытов. Его опыты по кручению со стеклом сопровождались наблюдениями эффекта фотоупругости. Несмотря на осложнения при экспериментах, затруднившие получение количественных результатов, и вопреки тому, что нагружение, вызывающее кручение, сделало невозможным сравнение с теорией Неймана, описание Вертгей-мом явления фотоупругости в процессе нагружения представляет интерес. [c.133]

В случае кручения Купфер определил постоянную упругости для круглого цилиндрического стержня как угол закручивания стержня единичной длины единичной силой, приложенной на единичном радиусе стержня. К сожалению, он обозначил эту величину символом fi, который к тому времени использовался многими упругистами для обозначения модуля упругости при сдвиге изотропного материала. Если мы обозначим эту величину, введенную Купфером, через то увидим, что она связана с модулем сдвига формулой а=л/(2[Хд.). Во всех случаях принималась теория одной упругой постоянной, так что коэффициент Пуассона был равен 1/4. Введенная Купфером величина б, полученная в опытах на кручение цилиндрических образцов, выражается следующим образом 6=1/(5fi .). [c.393]

Изучая наше решение, мы видим, что оно предполагает специальное распределение касательных напряжений на торцевых сечениях стержня или трубы. В практике, когда круглый стержень (как например, вал винта парохода) передает крутящий момент от одного конца другому или когда образец подвергается испытанию на кручение, с целью опрз-деления С, нагрузка прикладывается не в виде касательного напряжения на торцах, а каким-нибудь иным способом на частях цилиндрических поверхностей, близких к концам. Но несмотря на то, что наше решение не отражает действительного состояния в областях, непосредственно примыкающих к нагруженным концам, мы, как и раньше (на основании принципа Сен-Венана), можем утверждать, что оно будет приближаться к действительному состоянию в центральной части вала или образца, если их цилиндрическая поверхность вдали от концов свободна от нагрузки. [c.203]

Следующим шагом в изучении усталостной прочности металлов было исследование циклов сложного напряженного состояния. Здесь Вёлер полагает, что прочность зависит от циклов наибольшей деформации (следуя теории наибольшей деформации), и принимает при вычислении деформаций коэффициент Пауссона равным Далее, он применяет свои общие соображения к кручению, для которого принятая теория прочности дает значение предела выносливости при полном знакопеременном цикле, составляющее 80% от соответствующей величины для растяжения-сжатия. Для того чтобы в этом удостовериться, Вёлер построил специальную машину, с помощью которой он получил возможность подвергать цилиндрические стержни циклическому кручению. Выполненные на ней опыты со сплошными цилиндрическими образцами подтвердили теорию. На их основании Вёлер рекомендует принимать для рабочих (допускаемых) касательных напряжений значение, составляющее 80% от допускаемого нормального напряжения на растяжение-сжатие. Он обратил внимание также на то обстоятельство, что трещины в испытываемых на кручение образцах возникают в направлениях, образующих 45° с осью цилиндра, и вызываются наибольшими растягивающими напряжениями. [c.207]

Осевая сила на образец передавалась [26] при помощи цилиндра и поршня двойного рабочего хода путем подачи давления сверху или снизу поршня, где щток поршня жестко связан с направляющим стержнем установки на кручение (см. 9, гл. И, [23]) и ему соосен. Испытанием одного и того же массивного образца на растяжение в пределах упругости на оттарированной машине УМ-5 и на указанной установке с замерами деформаций при помощи прибора Мартенса было установлено, что связь между растягивающим внутренним давлением в цилиндре / и растягивающей осевой силой Рр явля ется линейной вплоть до предельной мощности пресса УМ-5 и выражается уравнением [c.30]

Сопротивление Д. кручению сравнительно редко встречается в практике. В качестве примера можно указать на деревянные мельничные валы,. пропеллеры в самолетостроении, причем последний случай работы Д. является весьма ответственным. Сопро ивление Д. кручению изучено сравнительно мало. Для испытаний на кручение необходимы специальные машины, дающие возможность осуществить крутящий момент. Образцы обычно имеют круглое сечение (точеное) с утолщенными головками квадратного сечения, которыми образцы укрепляются в бабках машины. При скручивании круглого стерукня в нем возникают касательные напряжения в плоскостях перпендикулярной и параллельной оси стержня. В однородном материале разрушение при кручении обычно происходит в виде перерезывания стержня поперек оси. В случае же скручивания образца из Д., ось к-рого совпадает с направлением волокон, разрушение всегда происходит вследствие образования продольных трещин от скалывания вдоль волокон, к-рое значительно меньше сопротивления перерезыванию поперек волокон. В конечном итоге сопротивление Д. кручению определяется ее сопротивлением скалыванию. Предел пропорционально1 ти при кручении (по Бобарыкову и Губеру) составляет не.многим более половины временного сопротивления для Д. хвойных и ок. 1/з для Д. лиственных. Временное сопротивление кручению (по Губеру) показано в табл. 12. [c.105]

Схема узла нагружения установки показана на рис. 60. Нагружение образца производится вращением силового рычага 1, в оси которого жестко закреплен конец упругого измерительного стержня (торсиона) 2, связанного через упругий шарнир швеллерообразным рычагом 3 с захватом 6 образца 5. Поворот силового рычага / вызывает упругое кручение торсиона 2, поворот связанного с ним рычага 3 и растяжение образца 5. При этом сбивается нулевая позиция нуль-индикатора 7. Перемещением захвата 4 [c.144]

Представляет интерес проведенное Пухнером [269] сопоставление результатов испытания (табл. 52) на переменное кручение цилиндрических стержней, вваренных во фланец угловыми швами (рис. 117), и образцов с конструктивными концентраторами напряжений (шпоночная канавка и поперечное отверстие). [c.194]

В обоих случаях жесткость материала уменьшается до 50— 60% исходного значения после 10 циклов при уровне напряжений, составляющем около 65% прочности при сдвиге. Ими были испытаны образцы на воздухе, в минеральном масле и воде и было найдено, что масло практически не влияет па усталостные свойства испытываемых материалов, тогда как вода резко ухудшает их. Поверхностная обработка волокон практически не влияет на усталостную прочность материалов (рис. 2.71). В работах [145—147] проведены интенсивные исследования усталостной прочности при кручении цилиндрических стержней из материалов на основе высокопрочных и высокомодульных углеродных волокон при ф/ = 0,60. Установлено, что при циклическом закручивании образцов на постоянный угол крутящий момент в начальный момент линейно уменьшается с увеличением числа циклов. В определенный критический момент происходит растрескивание образца, и кривая падает значительно более резко (рис. 2.72), так что за усталостную выносливость можно принять число циклов, при котором происходит растрескивание образца. По графической зависимости этого показателя от угла закручивания образца можно получить прямую линию, характеризующую усталостные свойства материала (рис. 2.73). Уже упоминалось, что локальные повреждения в стеклопластиках появляются при очень низких напряжениях по сравнению со статической прочностью. Мак-Гэрри [148] обнаружил непропорционально большое число повреждений, [c.139]

Вернемся к нашему опыту, результаты которого представлены в виде диаграммы на рис. VI. 1. Если мы после того, как будет достигнута точка / на кривой, разгрузим образец, то произойдет некоторая упругая деформация, соответствуюш,ая разности абсцисс в точках / и g, а деформация og будет пластической или остаточной. Затем снова произведем нагружение до величины, соответст-вуюш,ей точке /, при этом мы приблизительно достигнем той же точки (обозначенной на рисунке h) за счет упругой деформации образца с тем же самым модулем упругости, что и при нагружении. Это видно на рисунке, где наклон линии gh совпадает с наклоном линии оа. Таким образом, кривая а — с — Ь — е является геометрическим местом точек всех пределов текучести, соответствующих последовательно возрастающей деформа ц и и Тем не менее, как уже ясно по причинам, с которыми мы уже сталкивались раньше в двух других случаях предел текучести не могкет непосредственно зависеть от деформации. Мы упоминали в параграфе 10 о повышении предела текучести материала при кручении стержня. Совершенно ясно, что это явление не может зависеть от того, закручиваем мы стержень в нанравлении часовой стрелки или против часовой стрелки. Поэтому предел текучести Тт должен быть четной функцией деформации сдвига у, т. е. функцией Y Вспомним (см. главу IV, параграф 5), что величина тт сама вычисляется, как корень квадратный от другой величины предельной упругой потенциальной энергии, которая сама есть четная функция напряжения. Полезно вспомнить и тот факт, что нри повышении предела текучести затрачивается р а б о т а на пластическую, по не полную деформацию. Представим себе, что существует такой гигант, который обладает достаточной силой для того, чтобы месить мягкое железо, так как мы месим мучпое тесто. Дадим ему стальной шар, которому он будет придавать любую форму, а в конце восстановит сферическую форму. Когда он вернет нам шар, деформация его будет нулевой все искажения формы — ноложительные и отрицательные — уничтожат друг друга. Однако, работа деформации будет все время возрастать до определенной величины. Если мы предположим, для того чтобы сделать наши рассуждения более определенными, что деформация представляет собой простые сдвиги, в положительном или отрицательном нанравлении, то работа, выраженная через деформацию, в соответствии [c.338]

При изучении общих закономерностей процесса деформации, а также при исследовании связи между показателями прочности материала при растяжении и др. видах напряженного состояния часто пользуются истинными П. н. (см. Напряжение истинное). Истинный П. п. при растяжении характеризует отношение макс. нагрузки к фактич. площади поперечного сечения образца Р/, в момент достижения jP aK вычисляется по формуле 6 = о /(1—где г )(,— равномерное поперечное сужение образца. У конструкционных сталей средней прочности, алюминиевых и магниевых сплавов Sj, превышает Of, обычно на 8—12%, у высокопрочной стали— на 2—4%, у пластичных латуней и нек-рых марок нержавеющей стали — на 20—30%. Истинный П. п. при сжатни5 (, определяется путем деления разрушающей нагрузки на площадь поперечного сечения образца в момент разрушения. S f, всегда ниже сг и тем больше эта разница, чем пластичнее материал. Истинные П. п. при изгибе образца прямоугольного сечения шириной Ь и высотой h и кручении круглого стержня радиусом г вычисляются [c.47]

СДВИГ — вид деформации, характеризующийся параллельным смещением одной части твердого тела относительно другой. Является осн. физич. механизмом пластич. деформации. С. определяется гл. обр. напряжениями касательными. Следами С. на отд. зернах (кристаллитов) являются Людерса — Чернова линии. Наибольшая величина С. наз. максимальным сдвигом. Макс. С. направлен по поверхностям наибольших касательных напряжений, к-рые расположены под углом 45° к поверхностям наибольших напряжений нормальных. Поэтому п-лоскости макс. С. при растяжении наклонны к оси образца под углом, близким к 45°, при кручении ци-линдрич. стержней они перпендикулярны оси и параллельны образующей и т. д. При значит, пластич. деформациях направления С. могут отличаться от указанных ввиду поворота поверхностей С. [c.163]

Эксперименты Баушинге-ра (Baus hinger [1881, 2]), в которых он также изучал кручение призматических стержней круглого, эллиптического, квадратного и прямоугольного поперечных сечений, имели преимущество быть выполненными четверть века спустя после создания теории Сен-Венана. Тем не менее и Баушингер нашел, что измерения при кручении достаточно чувствительны для того, чтобы легко обнаружить существенную нелинейность, однако он не был настроен против представления результатов своих опытов в видетаблицы значений касательного модуля при сдвиге. На рис. 2.37 приведены значения касательного модуля при сдвиге, найденные Баушингером при различных формах поперечного сечения чугунных призматических образцов. [c.135]

Между 1891 и 1893 гг. Фохт начал выполнять программу исследования поликристаллическнх металлов, которая все еще сохраняет значительную важность, поскольку лишь немногие видели в этом достойный объект для продолжения исследования. Используя специально отлитые блоки из 14 различных металлов, включая шесть различных сталей, Фохт вырезал образцы в форме стержней, ориентированных вдоль различных направлений в блоке. Он ставил опыты на изгиб и кручение таким же образом, как с анизотропными кристаллами, чтобы установить, являются или нет эти металлы в поликристаллическом состоянии однородными и изотропными, как это обычно предполагается. Путем выяснения вопроса о том, уменьшаются ли экспериментально найденные значения и ц, в заданном направлении так же, как и средние их значения из определенных для разных направлений, он мог обнаружить неоднородность и анизотропность в случае, если одно из этих свойств или оба они одновременно имели место. Чтобы избежать влияния упругого последействия и минимизировать остаточную деформацию, Фохт производил вибрационные опыты, слегка напоминающие аналогичные, выполнявшиеся Купфером (Kupffer [1860,1]), н также столкнулся отчасти с некоторыми из тех затруднений, что и Купфер. [c.523]

На рис. 1 и в табл. 2 приведены схема и характеристики установки ДРП-361Э для испытания на растяжение с кручением шпилек (рис. 2) [7]. В установке осуществлен принцип подгружаемой системы. Нагружение образца производится от электропривода. Испытуемый образец 1 (шпилька) одним резьбовым концом ввинчивается до упора в динамометрический стакан 2, который получает вращательное движение от червячного колеса 3 электропривода. Вращательное движение передается образцу, второй резьбовой конец которого ввертывается в составную гайку 4, жестко закрепленную в подвижном буфере 5 испытательной установки. Между подвижным буфером и основанием установки устанавливается сменный пакет пружин 6 требуемой податливости или жесткий блок. В процессе испытания гайка навертывается на резьбовой конец образца и опускается, благодаря чему подвижной буфер сжимает пакет пружин. На обр азец передается от сжатых лружи1Г осевое усилие и крутящий момент от трения в резьбовой, паре шпилька — гайка. Усилие осадки пружин передается через образец на динамометр 2, на котором наклеены тензодатчики сопротивления 7, регистрирующие величину осевого усилия и крутящего момента. Удлинение образца в процессе испытания измеряется тензометрическим индикатором 8, мерительная ножка которого получает перемещение от стержня, опирающегося на верхний шлифованный торец образца. [c.204]

На рис. 88 дана принципиальная сх ма горизонтальной испытательной машины с маятниковым силоизмерителем. Образец 13 крепится в захватах 4 п 5. Левый захват 5 не связан с приводом и может перемещаться в горизонтальном направлении по направляющим- 7 и 8. Правый захват устанавливается в неподвижном подшипнике 14 и получает вращение от червячного колеса 2, приводимого в движение электродвигателем через редуктор и вал 1 (возможно вращение я вручную). Число оборотов я угол закручивания активного захвата 4 можно определить по неподвижной круговой шкале с помощью указателя 3, который вращается вместе с захватом. Второй захват 5 жестко связан с тяжелым маятником 11. Меняя груз или переставляя штангу 12 в вертикальном направлении относительно захвата, можно менять масштаб шкалы силоизмерителя. Вращение захвата 5 вместе с маятником 11 создает крутящий момент, направленный противоположно этому вращению и равный моменту кручения, переданному на образец активным захватом 4. Отклонение маятника 11 от вериикального положения. приводит к перемещению конца 6 штанги 12, затем стержня 9 и стрелки 10 силоизмерителя. Перемещение стрелки прямо пропорционально моменту кручения Мкр, который служит мерой сопротивления образца- деформации, заменяя при кручении усилие Р, измерявшееся в других статических-испытаниях. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...