Момент изгибающий динамический

Наибольший изгибающий момент, вызываемый динамической нагрузкой, Л4д = 0,338 = 42 200 кгс-см. [c.204]

При обобщении понятия балансировки для гибкого ротора приходится требовать улучшения общего вибрационного состояния, т. е. компенсации динамических реакций, изгибающих моментов и динамических прогибов, притом не на одной фиксированной скорости, а в диапазоне скоростей. [c.141]

Осуществление балансировки гибкого ротора в два этапа позволяет провести для всего заданного диапазона скоростей компенсацию динамических прогибов, изгибающих моментов и динамических реакций в столь полной мере, насколько полной мы принимаем динамическую балансировку жестких роторов с использованием двух плоскостей исправления. Это — естественное обобщение уравновешивания жесткого ротора на случай гибкого ротора в постановке задачи и в последовательности операций. [c.160]

Вместе с тем, режущий инструмент должен обладать высокой прочностью и достаточной вязкостью, чтобы сохранять форму режущей кромки и сопротивляться разрушению при изгибающем (резцы) и крутящем (сверла) моментах и динамических нагрузках. [c.380]

Липатов В. Р., Исследование изгибающих моментов на динамической модели лопасти несущего винта вертолета при малых скоростях полета. — Технические отчеты ЦАГИ, 1962. [c.1016]

Изгибы происходят под действием больших изгибающих моментов и динамических нагрузок в таких деталях, как коленчатые валы, шатуны, лонжероны рам, балки передних осей. Своеобразной формой изгиба в виде вмятин подвержены детали из листового металла, например крылья. [c.142]

Вертикальная составляющая силы резания Я, действует в плоскости резания в направлении главного движения (по оси z). По силе Р, определяют крутящий момент на шпинделе станка, эффективную мощность резания, деформацию изгиба заготовки в плоскости xoz (рис. 6.10, а), изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б), а также ведут динамический расчет механизмов коробки скоростей станка. Радиальная составляющая силы резания Ру действует в плоскости хоу перпендикулярно к оси заготовки. По силе Рд определяют величину упругого отжатия резца от заготовки и величину деформации изгиба заготовки в плоскости хоу (рис. 6.10, а). Осевая составляющая силы резания действует в плоскости хоу, вдоль оси заготовки. По силе Р рассчитывают механизм подачи станка, изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б). [c.264]

Для машин для испытания на усталость вращающихся образцов с возбуждением динамической нагрузки постоянной силой главным техническим параметром, характеризующим размерный ряд машин, является наибольший изгибающий момент. Установлен следующий ряд изгибающих моментов— 500, 5000, 6000 и 9000 Н-см (50, 500, 600 и 900 кгс-см). Машины обеспечивают испытание вращающегося образца на усталость при чистом или консольном изгибе. Нагружение образца осуществляется сменными грузами или пружина- [c.160]

Образец 1 одним концом жестко укреплен в захвате 2, установленном на штанге 3, которая с помощью двух шарикоподшипников 4 установлена на станине машины и соединена с ней упругим трубчатым динамометром 5. Второй конец образца закреплен в активном захвате 6, который совершает колебательные движения с помощью штанги 7, ось которой проходит через геометрический центр образца. Эта штанга установлена на станине машины на двух шарикоподшипниках 8 и приводится в колебательное движение от электродвигателя с помощью эксцентрика 9 и рычагов 10 и 11. Рычаг 12, с помощью которого активный захват 6 соединяется со штангой 7, закреплен на ней посредством цангового зажима через разрезную текстолитовую втулку. Образец 1 и концы штанг 3 и 7 введены в теплоизолированную пенопластом рабочую камеру 13. Угол поворота активного захвата можно менять на ходу машины от нуля до максимального значения с помощью возбудителя динамических перемещений [1]. Машина обеспечивает нагружение образца чистым изгибом с максимальным изгибающим моментом до 10 кгм. Для этого активный захват снабжен кареткой 14, которая с помощью клина 15 закрепляется на конце образца. Между кареткой и скобой 16 активного захвата установлены [c.39]

Изгибающий момент (с учетом динамических явлений) определяется равным [c.97]

Рассмотрение суммарных эпюр моментов показывает принципиальную возможность такого уравновешивания гибкого ротора, при котором, с одной стороны, будут устранены динамические реакции в опорах, а с другой, — значительно уменьшены изгибающие моменты. Наилучший результат уравновешивания с помощью ограниченного числа грузов достигается для тех гармоник разложения неуравновешенности, которые имеют порядок, одинаковый с порядком ближайшей высшей критической скорости (см. фиг. 6. 10 и 6. 12). При этом число уравновешивающих грузов должно быть не меньше числа полуволн уравновешиваемой гармоники или порядкового номера ближайшей критической скорости, для нечетных гармоник — нечетной, для четных гармоник — четной, [c.216]

Другим, не менее важным вопросом, является вопрос об изгибающих усилиях в гибком роторе при его уравновешивании. Известно, что уничтожение динамических реакций опор не устраняет изгибающих усилий в самом роторе, если уравновешивающие грузы не повторяют в точности имеющуюся неуравновешенность. В некоторых случаях, особенно при малом числе уравновешивающих грузов, устранение реакций сопровождается сильным увеличением изгибающих моментов в роторе. Если для уравновешивания применяется только пара грузов, то увеличение изгибающих усилий в роторе становится особенно опасным. [c.227]

Изгибающие моменты в роторе от действия синусоидальной неуравновешенности первого порядка получаем из формулы (6. 516), а от действия пары симметричных грузов — из формулы (6. 556). Величина необходимых уравновешивающих грузов ( л, Йд) рассчитывается по условию (6. 65) равенства нулю суммарных динамических реакций для скорости, на которой производится уравновешивание (yj = Увд- Учитывая эти выражения, получаем суммарные изгибающие моменты в роторе от совместного действия неуравновешенности и установленных уравновешивающих грузов [c.227]

Изгиб осуществляется статически при действии давления газа на лопасть, а также тангенциальной составляющей центробежной силы, возникающей в наклонно расположенной лопатке. Изгибающий момент имеет еще и динамическую составляющую, возникающую при колебаниях лопатки. Часто предполагается такн<е, что остаточные или температурные напряжения имеют второстепенное значение и что их можно не учитывать. В соответствии [c.247]

Машины с электромагнитным приводом. На рис. 38 показана машина А. В. Антоновича, на которой осуществляют косвенное жесткое нагружение испытуемого образца. Образец 5 зажат в захвате 4, расположенном на резонаторе 2. Резонатор выполнен в виде балки, конец которой жестко закреплен в станине I. Место закрепления по длине балки можно изменять, настраивая частоту ее собственных колебаний в резонанс с возбуждающей переменной силой, создаваемой электромагнитом 3. Электромагнит питают переменным током частотой 50 Гц от сети электромагнит не поляризован и частота колебаний возбуждаемой силы 100 Гц. Частоту собственных колебаний испытуемого образца выбирают близкой к 50 Гц. Испытуемый образец по отношению к резонатору можно рассматривать как динамический демпфер. Приведенная масса резонатора во много раз больше приведенной массы испытуемого образца амплитуда колебаний последнего во много раз больше амплитуды колебаний резонатора. В машине отсутствуют устройства для измерения амплитуды колебаний образца или изгибающего момента. Режим испытаний с заданной амплитудой [c.181]

Анализ силовой схемы машины позволяет выявить динамические погрешности измерения изгибающего момента, действующего в корневой части испытуемой лопатки в зависимости от частоты нагружения лопатки. Эти погрешности можно охарактеризовать как погрешности А/ от изменения общего момента инерции динамометра в результате изгиба лопатки и как погрешности Дф от угла поворота динамометра. [c.187]

Динамическая погрешность измерения изгибающего момента в корне испытуемой лопатки оценена сравнением показаний силоизмерителя установки с фактическим изгибающим моментом при нагружении ступенями через 50 Н-м трех серий образцов в виде плоских консольных пластин с резонансными частотами 275, 515 и 1050 Гц. На рис. 46 представлены динамические погрешности, определенные аналитически и экспериментально (кружки), силоизмерителя установки на указанных частотах. [c.187]

Машина для испытаний на консольный изгиб с кручением (рис. 37) работает следующим образом. Возбудитель динамических перемещений 1 через клиноременную передачу 3 получает вращение от электродвигателя 4 и с помощью шатуна 2 нагружает изгибающим моментом упругую систему [c.42]

Основой большинства существующих методов определения неуравновешенности гибких роторов являются замеры вибраций его опор. Наличие нечувствительных скоростей и ряд других причин при измерениях на опорах не могут дать четкой картины распределения неуравновешенности и не характеризуют в достаточной мере вибрационное состояние ротора. Поэтому одним из критериев сбалансированности гибкого ротора является сведение к минимуму изгибающих моментов в роторе. Более полную информацию о динамическом состоянии ротора можно получить с помощью тензодатчиков, наклеенных на тело ротора в ряде исследуемых сечений. Тензодатчики дают возможность определить как динамические напряжения, возникающие в роторе, так и [c.57]

Для построения эпюры динамических изгибающих моментов нужно рассмотреть нагружение скелета балки амплитудными значениями возмущающей силы и сил инерции лш,со , развиваемых сосредоточенными массами (рис. IV.43, б). При этом следует учесть, что инерционные силы находятся в фазе, противоположно." заданному возмущению (так как со>Р[). Подсчет дает [c.259]

Задача сводится к устранению в рабочем диапазоне скоростей динамических реакций или связанных с ними на фиксированных оборотах прямой (линейной либо нелинейной) зависимостью перемещений опор. Между коэффициентами Фурье функций прогибов у х) и изгибающих моментов М х) жестко опертого ротора и составляющими опорных реакций от действия неуравновешенности, распределенной по собственным его формам, существуют соотношения, принимающие простой вид для валов. Если обозначить через (0) составляющую левой реакции вала, отвечающую п-й собственной форме, то [c.72]

Изменение отношений заданной нагрузки к реакции опор по скорости носит такой же характер, как изменение главных динамических жесткостей при (О == (О i они обращаются в нуль, а нечувствительные скорости являются аналогом антирезонансных режимов. В случаях, когда названные скорости лежат вблизи шi, соз и т. д., прогибы и изгибающие моменты в роторе по соответствующей форме на основании (13) возрастают. Поэтому формулы (1) и (2) обеспечивают малость у (а ) и М х) с оговоркой, что реакции близки к нулю в широком диапазоне скоростей. [c.82]

При динамической неуравновешенности на роторе возникают две равные и противоположно направленные центробежные силы С, лежащие в одной плоскости (рис. 28). Эти силы в указанной плоскости создают изгибающий момент с плечом а. [c.61]

Статический небаланс ротора характеризуется возникновением на его валу одной центробежной силы С. При динамической неуравновешенности на роторе возникают две равные и противоположно направленные силы С, лежащие в одной плоскости и создающие изгибающий момент в этой плоскости, [c.89]

При фиксированной скорости для гибкого ротора с произвольной неуравновешенностью, как и для жесткого ротора, можно двумя балансировочными грузами в двух заранее заданных плоскостях исправления обратить в нуль динамические реакции на опорах. Влияние балансировочных грузов на прогибы и изгибающие моменты может быть различным. [c.140]

Ограничить задачу балансировки гибкого ротора устранением динамических реакций для фиксированной скорости нельзя, даже если за эту скорость принять рабочую или максимальную скорость вращения. Динамические реакции могут быть недопустимо большими на более низких, но критических скоростях, не гарантируются и необходимые ограничения прогибов и изгибающих моментов н на рабочей скорости вращения, ни при подходе к ней. [c.141]

В силу предположения о линейности рассматриваемых колебаний динамические прогибы, изгибающие моменты и реакции опор, соответствующие системам из нескольких сосредоточенных неуравновешенных грузов, можно получить методом наложения результатов простейших случаев—действия одного или двух грузов. [c.147]

В основу этих методов заложено следующее общее представление. При свободных поперечных колебаниях многопролетной балки каждый ее пролет может рассматриваться как двухопорная балка с упруго защемленными концами, так что изгибающие моменты в опорных сечениях пропорциональны углам поворота этих сечений. Коэффициент пропорциональности, часто называемый динамической жесткостью, зависит от жесткостных и инерционных характеристик остальных пролетов, а также от частоты колебаний. Из рассмотрения условий сопряжения на опорах следует, что при свободных поперечных колебаниях системы динамические жесткости, определяемые для соседних пролетов на общей опоре, равны по величине и противоположны по знаку, так как изгибающие моменты в крайних сечениях соседних пролетов равны по величине и противоположны по направлению. [c.229]

Тарированию по нагрузкам подвергаются два узла машины динамометр 10 статической растягивающей нагрузки на машине растяжения и динамометр 3 переменного изгибающего момента в динамических условиях. Для этого на лопатку наклеиваются тедзодатчики и определяется распределение деформаций вдоль оси с одновременной фиксацией перемещений в динамометре 3 по микроскопу. [c.252]

Пользуясь из динамического расчета таблицами сил и 3", а также таблицами крутящих моментов, находят наиболее нагруженные пгейки. Наиболее нагруженными являются те шейки, у которых будет наибольшей разность между максимальным и минимальным значениями крутящего момента, изгибающего момента в плоскости колена и изгибающего момента в плоскости, проходящей через ось масляного отверстия. При расчете может оказаться, что одна из шеек наиболее нагружена крутящим моментом, а другая — изгиба-юпщм в этом случав расчету подлежат обе шейки. [c.267]

Функции ф( )(е) характеризуют изменение по координате е амплитудных значений перемещений точек осевой линии стержня для каждой из чаетот стержня. Производные функций ф< >(е) характеризуют изменение амплитудных значений угла наклона касательной к осевой линии стержня ( зо ( )). изгибающего момента (ДМ о , (е)) и перерезывающей силы (Д(31, о е)) для каждой из частот 7,о/. Полученные собственные функции для наиболее простого уравнения поперечных колебаний стержня постоянного сечения (7.66) могут быть эффективно использованы при приближенных решениях более сложных уравнений поперечных колебаний стержней с переменным сечением, нагруженных сосредоточенными динамическими силами, стержней, находящихся в потоке воздуха или жидкости, и т. д. [c.182]

Аг 0,1 — —2-— для круглого полого сечения (см. рис. 2) [сТяз] — допускаемое паиряжепие, кгс/см (см. табл. 8), определяемое при динамическом расчете стальных валов по пределу усталости с учетом факторов, вызывающих концентрацию напряжений, п диаметру вала Ма — максимальный изгибающий момент в опасном сечении, кгс -мм [c.15]

Необходимо иметь в виду, что вычисление динамических ошибок при испытании консольных образцов на изгиб в одной плоскости усложняется из-за наличия плеч изгибающих моментов и должно осуществляться с учетом соответструющих коэффициентов влияния [1], [c.99]

Определение прогибов вала под действием нагрузки прощ,е всего проводить графоаналитическим методом с использованием фиктивной (моментной) нагрузки, описываемым в курсах сопротивления материалов. Для инерционных (динамических) грузов строится веревочный многоугольник, ординаты которого, умноженные на полюсное расстояние, дают изгибающий момент далее элементы площади эпюры изгибающих моментов, разделенные на EI (Е — модуль упругости, / — момент инерции сечения вала в данном элементе или участке), представляются в виде фиктивных грузов, для которых снова строится эпюра изгибающих моментов, как веревочный многоугольник. Ординаты последнего, умноженные на полюсное расстояние, представят прогибы вала. [c.180]

На рис. 7, в—с приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе силовые схемы этих машин изображены на рис. 4, а и 5, б. На рис. 7, б и г изображены динамические схемы при возбуждении колебаний путем приложения переменной силы к свободному концу образца или к якорю, укрепленному на этом конце, а на рис. 7, д w е динамические схемы при возбуждении колебаний через датчик изгибающего момента Под следует понимать массу якоря укрепленного на конце образца, или (когда якоря не применяют) приведен ную массу, эквивалентную распредс ленной массе образца (или лопатки) при условии, что испытания проводят при колебании системы по первой форме, т. е. на основном тоне. Захват для образца, установленный на упругом элементе динамометра, имеет массу и момент инерции массы Уг-Под Шз подразумевается масса якоря электромагнитного возбудителя колебаний и крепежных устройств для датчика изгибающего момента или масса подвижной системы электродинамического возбудителя колебаний и кре-псжпых устройств датчика изгибающего момента, или масса аналогичных по назначению деталей при использовании возбудителей колебаний других типов. [c.141]

Пример 25. На среднюю массу системы (рис. IV.43, а) действует возмущаю-щая сила Р sin oi. Определить амплитуды перемещений всех масс и построить эпюру динамических изгибающих моментов. Момент инерции поперечного сечения балки J — 35 520 см модуль упругости материала балки Е — 2,1 X X 1С кгс/см пролет балки I = 400 см вес груза Q = 4000 кгс масса т = = Qlg= 4,08 Kr V M амплитуда возмущающей силы Р = 600 кгс < астата возмущающей силы со = 100 i. [c.258]

По исправленной форме и углам 9 определяют динамические грузы и моменты — (/рд, которые прилагаются к валу. Определяется эпюра изгибающих моментов и фиктивная моментная нагрузка на участках, а затем графическим или иным путем — упругая линия второй формы, которая исправляется ортого-нализацией. При значительном отклонении исправленной второй формы [c.413]

Контроль результатов измерения усилий в фермах и рамах производится уравновешиванием экспериментально полученных усилий по сумме проекций и по сумме моментов усилий, приходящихся на каждый узел конструкции. Контроль измерения по напряжениям изгибающих моментов М при динамических нагрузках изгибаемых элементов может производиться виброизмерениями. Порядок обработки экспериментальных данных для [c.568]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...