Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Лопатки Колебания

Для избежания опасной зоны резонанса, определяемой формулой (28), приходится изменять число направляющих лопаток или выбирать другой профиль рабочей лопатки. Колебания типа, указанного на фиг. 62, и в, устраняются путём прошивки пакета проволокой. В процессе производства пакеты лопаток подвергаются испытаниям и в случае недопустимой близости к критической скорости настраиваются. Измерение частоты производится осциллографом. Настройка производится либо путём изменения диаметра проволоки или её  [c.170]


Лопатки турбин (рис. В. 15), несмотря на сложную форму поперечного сечения, приближенно могут быть рассмотрены как стержни прямолинейные, нагруженные центробежными силами Яг, переменными по оси х (зависящими от угловой скорости вращения ш), которые оказывают существенное влияние на частотные характеристики лопатки. Кроме того, в лопатках линии, соединяющие центры тяжести сечений (ось Х1< ) и центры жесткости (ось ЛГ]), не совпадают, что приводит к возникновению совместных изгибно-крутильных колебаний.  [c.8]

Уравнения изгибно-крутильных колебаний. В предыдущих пунктах были рассмотрены стержни, у которых линия, соединяющая центры тяжести, и линия, соединяющая центры изгиба (центры жесткости) сечений, совпадают. На рис. 7.3,а показано сечение стержня (качественно аналогичное сечение имеют крылья летательных аппаратов и лопатки турбин), на котором точками О1 и О2 обозначены соответственно центр тяжести и центр изгиба сечения. Напомним, что такое центр изгиба сечения.  [c.171]

Рис. 6,9, Усталостный излом-рабочей лопатки паровой турбины от изгибных колебаний Рис. 6,9, Усталостный <a href="/info/121874">излом-рабочей лопатки</a> <a href="/info/885">паровой турбины</a> от изгибных колебаний
Несущая способность элементов конструкций по сопротивлению усталости при циклическом нагружении рассматривается в свете вероятностных представлений о возникновении разрушения и об уровне действующих переменных напряжений. При этом следует иметь в виду основные условия нагруженности изделий и их элементов. Многим из них свойственны стационарные режимы переменной напряженности, уровень которой в пределах большого парка однотипных конструкций и их деталей от изделия к изделию меняется, причем отклонение уровней носит случайный характер. Примером таких деталей являются лопатки стационарных турбомашин. Условия возбуждения колебаний этих деталей в однотипных машинах зависят от изменчивости условий газодинамического возбуждения и механического демпфирования, уровня частоты собственных колебаний и эффекта их связности в роторе с лопатками (что обычно является результатом технологических отклонений). Подобные условия имеют место и для многоопорных коленчатых валов стационарных поршневых машин при укладке их на не вполне соосные опоры, для шатунных болтов из-за неодинаковости их монтажной затяжки и т. д.  [c.165]


Крышки турбин являются наиболее сложными кольцевыми деталями. В крупных поворотнолопастных турбинах (D > 4,5 м) применяют крышки, выполненные отдельно от верхнего кольца направляющего аппарата (см. рис. 1.4, II.4), при этом их наружный размер и диаметр отверстия в верхнем кольце выполняют больше диаметра рабочего класса на величину монтажного зазора, необходимого для проноса рабочего колеса при установленных лопатках и верхнем кольце. Для увеличения жесткости, прочности и динамической устойчивости (повышения частоты собственных колебаний) в крышках так же, как и в других кольцевых деталях турбин, кроме стыковых фланцев устанавливаются сплошные промежуточные радиальные ребра, имеющие круглые отверстия. Ребра с большими, повторяющими контур ребра отверстиями (рис. 1.4) теперь не применяются. В них при работе возможны перенапряжения и возникновение трещин в углах отверстий.  [c.96]

Особое внимание должно быть обращено на вибрационную характеристику лопатки. Усилия, действующие на лопатку, имеют периодические составляющие и, если эти составляющие совпадают с собственной частотой колебания лопаток, то возникает явление резонанса, при котором даже небольшие периодические усилия вызывают значительную вибрацию, которая может повлечь за собой повреждение турбины.  [c.354]

П о м п а ж. При работе турбокомпрессорных машин на сеть могут возникнуть неустойчивые режимы, сопровождающиеся появлением колебаний производительности, давления и величины потребляемой компрессором мощности. Эти явления называют помпажом. Они сопровождаются большим шумом и вызывают вибрацию лопаток, период колебаний которых может совпадать с периодом их собственных колебаний. В этом случае усилия в лопатках могут достигнуть разрушающих значений. Помпаж может возникнуть и при малых производительностях, когда возникает срыв потока сжимаемой жидкости с лопаток из-за изменения углов входа рабочего тела на них и его выхода из них. В ступени в этом случае перестает создаваться требуемое давление. Возможность появления помпажа можно установить при рассмотрении, например, характеристики Q—р вентилятора и сети, на которую он работает. На рис. 33-22 изображена седлообразная характеристика А—Б—В—Г— Д вентилятора и на нее нанесена характеристика сети для двух режимов  [c.411]

Силы, действующие на рабочие лопатки турбомашин, делятся на статические и динамические последние возникают при колебаниях лопаток. Расчет обычно выполняется на статические усилия, динамические учитывают соответствующим выбором допускаемых напряжений или запасов прочности.  [c.275]

В лопатках турбомашин по сравнению с напряжениями растяжения существенно ограничиваются напряжения изгиба. Это объясняется значительным возрастанием последних за счет появления неучтенной динамической составляющей при колебаниях лопаток.  [c.278]

Основные понятия. Если к лопатке приложить, а затем мгновенно убрать внешнюю нагрузку, лопатка под действием сил упругости начнет совершать колебательное движение. Колебания ха-  [c.280]

Если амплитуда свободных колебаний постепенно уменьшается, то частота практически остается постоянной. Она зависит от формы и размеров лопатки, способа ее крепления (заделки) и свойств материала,  [c.280]

Под влиянием периодически действующей возмущающей силы в лопатке возникают незатухающие вынужденные колебания. Если частота собственных колебаний лопатки совпадает с частотой возмущающей силы /в, вынужден [ые колебания становятся резонансными, при этом резко возрастают амплитуды и динамические напряжения в лопатке. Опыт эксплуатации показывает, что большой процент аварий связан с усталостными поломками лопаток, вызванными резонансными колебаниями.  [c.281]

Определение частоты собственных колебаний. Частота собственных колебаний 1-го тона лопатки постоянного сечения, жестко закрепленной на неподвижном роторе, вычисляется по формуле [36 ]  [c.282]

Центробежная сила, возникающая в лопатке при вращении ротора, создает восстанавливающий момент при отклонении лопатки от среднего положения. Тем самым вращение как бы увеличивает жесткость лопатки. Поэтому динамическая собственная частота колебаний больше статической  [c.282]

Отстройка от резонанса и повышение вибрационной надежности лопаток. Для длинных лопаток характерны низкочастотные колебания, вызываемые технологическими причинами и местными нарушениями потока. Определить количество нарушений k не представляется возможным. Вместе с тем, как показал опыт эксплуатации, зона опасной кратности составляет k = /дх/п = 2-н6. Запас от резонанса 1-го тона колебаний должен составлять не менее 15 % для = 2 и 4 % для к 6. При кратности R 7 допускается работа на резонансных частотах [37]. Опасными для коротких лопаток являются высокочастотные колебания. Они вызываются наличием кромочного следа и зависят от числа направляющих лопаток 2i. Частота возмущающей силы в этом случае равна /д = z n. При парциальном подводе пара принимают фиктивное (то, которое было бы при полном подводе пара к рабочим лопаткам).  [c.282]


Частота собственных колебаний лопатки (статическая)  [c.283]

Центробежные силы инерции деформируют валы и дополнительно нагружают подшипники. Кроме того, при вращении неуравновешенных звеньев центробежные силы инерции периодически изменяются по направлению, вследствие чего возникают колебания (вибрации) отдельных звеньев машины, которые могут стать причиной их разрушения. Центробежная сила инерции, как это следует из равенства (9.1), возрастает пропорционально квадрату угловой скорости вращения звена, поэтому даже при небольшой массе звена может достигать весьма больших значений. Например, центробежная сила инерции одной лопатки паровой турбины мощностью 300 тыс. кВт при п — 3000 об/мин составляет около 80 тс.  [c.187]

Охрупчивание материала при возрастании частоты нагружения может возникнуть в условиях эксплуатации, например, применительно к лопаткам компрессора высоких ступеней газотурбинного двигателя. В условиях вынужденных колебаний от газодинамического потока имеющие место повреждения лопатки создают предпосылки возникновения резонансных явлений, когда при высоком уровне частоты нагружения в несколько тысяч герц могут иметь место возрастающие по уровню нафузки от резонанса. Однако следует оговориться, что возрастание частоты нагружения, особенно при резонансе, сопровождается снижением амплитуды колебаний. Поэтому с возрастанием частоты нагружения трещина может распространиться на все сечение детали только в припороговой области ее скоростей.  [c.342]

Бюл. № 29). Далее надлежит произвести продольные взаимные перемещения берегов трещины в динамическом режиме колебаний лопатки. С момента осуществления динамического нагружения постепенно уменьшают растяжение и переходят к сжатию. Максимальная нагрузка сжатия должна равняться двойной нагрузке в момент раскрытия берегов трещины. После этого плавно снимают продольное динамическое перемещение. Усилить эффект от применения последовательно-  [c.453]

Развитие усталостных трещин в лопатках компрессоров и турбин в пределах существующего ресурса двигателя явление частое, наблюдаемое по различным причинам. Появление трещин, например, может быть связано с различными повреждениями лопаток в результате попадания постороннего предмета и возникновением в результате этого вмятин, надрывов и изгибов пера лопатки. У поврежденной лопатки могут изменяться или оставаться теми же резонансные колебания. Она попадает на короткий период времени в условия резонансных колебаний по одной из частот, которые типичны для проходных режимов работы двигателя, что приводит к накоплению в лопатке усталостных повреждений. При наличии высокой концентрации напряжений в результате появления повреждения происходит резкое снижение периода зарождения трещины и в лопатке возникает и развивается усталостная трещина. Такая ситуация может быть реализована на разных стадиях эксплуатации двигателя.  [c.566]

Лопатки компрессоров и турбин газотурбинных двигателей (ГТД) в процессе нормальных условий эксплуатации подвергаются растяжению под действием динамической нагрузки от вращения ротора с изгибом и скручиванием под действием газодинамического потока. Частота и форма колебаний лопатки неоднородны по ее высоте, что соответствует переменному двухосному напряженному состоянию. Для различных ступеней частота собственных колебаний лопаток различна и составляет от несколько сот герц для первых ступеней вентилятора до нескольких тысяч герц для последних ступеней компрессора.  [c.567]

Рис. 11.9. Общий вид (а) состояния двигателя Д-18 без обтекателя с разрушенными лопатками, (6) зона разрушенных лопаток и (в) схема состояния лопаток по колесу вентилятора около разрушенных лопаток. Внизу на схеме дано значение частот собственных колебаний лопаток (йр и расстояние Аа, на которое они переместились в эксплуатации Рис. 11.9. Общий вид (а) состояния двигателя Д-18 без обтекателя с <a href="/info/215091">разрушенными лопатками</a>, (6) <a href="/info/592112">зона разрушенных</a> лопаток и (в) схема состояния лопаток по колесу вентилятора около разрушенных лопаток. Внизу на схеме дано <a href="/info/16740">значение частот собственных</a> колебаний лопаток (йр и расстояние Аа, на которое они переместились в эксплуатации
Последний полет самолета, а следовательно, работа лопатки с развивающейся трещиной, продолжался в течение 12 мин. Массивная лопатка первой ступени вентилятора имеет максимальный уровень резонансных напряжений на частоте 200 Гц. Если предположить, что в течение всего последнего полета лопатка имела резонанс на указанной частоте нагружения (т. е. на нее все время в полете действовала максимальная переменная нагрузка), то длительность ее работы составит 12 X 60 X 200 = 144000 циклов. Следовательно, даже если лопатка все время в полете находится в условиях резонанса с указанной частотой колебаний, когда и реализуется в ней максимальный уровень напряжения, то период роста трещины в ней мог быть реализован не менее чем в двух полетах. Трещина в лопатке в предыдущем полете уже была.  [c.585]

Следовательно, общее число циклов нагружения лопатки с момента ее нафужения на указанной резонансной частоте до окончательного разрушения составило не менее 4 10 3 = 1,2 10 циклов, что соответствует не менее 108 мин работы двигателя в условиях указанного выше резонанса. Поскольку на разных режимах работы двигателя реализуются различные частоты вынужденных колебаний лопатки, то следует увеличить сделанную оценку не менее чем в 2 раза. Это означает, что развитие трещины в лопатке происходило в течение не двух, а нескольких полетов — не менее трех из условия 5-часового полета.  [c.586]


Из оценки долговечности в 1,2 10 циклов на основе фрактографических исследований без данных о резонансной частоте лопатки может быть оценена максимально возможная частота ее колебаний из предположения о нагружении кратковременно в период роста трещины. Если предположить, что все резонансное нагружение лопатки реализовано в последнем полете, то есть за 12 мин, то получаем 1800 Гц. Для массивной лопатки первой ступени вентилятора такие колебания не могут быть реализованы даже при резком изменении условий воздействия, вплоть до "зонтичных колебаний диска из-за возможного срыва потока, если предположить, что первым разрушился обтекатель, и это вызвало указанный вид колебаний лопатки. Дальнейшее снижение предполагаемой продолжительности нахождения лопатки в резонансе до 9 с, что соответствовало предположениям комиссии по расследованию летного происшествия, дает еще более высокую частоту нагружения, что может быть реализовано только при очень низком уровне напряжения для такой массивной лопатки, как исследуемая лопатка вентилятора двигателя.  [c.586]

Максимальные вибрационные напряжения на входной кромке рассматриваемой лопатки, по данным предприятия изготовителя, возникают при ее колебаниях по основному тону с частотой 1170 Гц на резонансной частоте вращения ротора высокого давления 3900 об/мин (18 гармоника). При этом величина напряжений достигает 30 МПа, а запас прочности при этом составляет не менее 10,0. В связи с этим обрыв пера лопатки VH ступени не мог быть объяснен только появлением забоины на лопатке, поскольку по своей геометрии она не может снизить усталостную прочность лопатки в 10 раз.  [c.593]

Анализируемая лопатка имеет возбуждение резонансных колебаний, которые определяют ее наибольшую напряженность в полете по высокочастотной крутильной форме при работе двигателя в полете на режиме малого газа, когда происходит снижение самолета с эшелона. Поэтому лопатка входит в резонанс один раз за полет, что определяет продвижение трещины между двумя соседними усталостными линиями, а каждая усталостная линия отражает нагружение лопатки между двумя соседними резонансами. Следовательно, каждая усталостная линия должна быть поставлена в соответствие одному полету самолета (или ПЦН). Суммарно длительность роста трещины составляет около 30 полетов. Из условия в среднем 2-часового полета самолета период роста трещины в лопатке составляет не менее 60 ч.  [c.600]

Вместе с тем применительно к лопаткам статора (лопатки направляющего аппарата) указанная закономерность определяется не частотами вращения двигателя, а частотой колебаний от набегающего потока. В этом случае наибольшая напряженность лопатки может возникать не один раз за ПЦН, что находит свое отражение в более сложной закономерности формирования блока усталостных линий, регулярно повторяющегося по геометрии в направлении роста трещины. Однако и в этом случае, как было показано выше применительно к лопаткам "НА", можно выделить наиболее рельефные повторяющиеся по геометрии усталостные линии и по их числу характеризовать число полетов двигателя с развивавшейся усталостной трещиной, что иллюстрируется (рис. 11.20). На нем показаны варианты формирования блоков линий за ПЦН в одной из лопаток статора по направлению роста трещины. Их количество в представленной лопатке составило 30 штук.  [c.604]

Особенно легко возбуждаются колебания по основной изгибной форме. Нередко возникают колебания по второй или третьей изгибным, первой или второй крутильным формам, а также высокочастотные пластиночные формы. В реальных закрученно-изогнутых лопатках колебания носят сложный изгибно-крутильный характер, что ведет к искажению картины узловых линий (рис. 44).  [c.309]

Асботекстолит - асбестовая ткань, пропитанная фенолформальдегидной смолой Это бензино - керосиностойкий материал с плотностью 1,6 г/см2 Он обладает хорошими фрикционными, электро- и тегшоизоляционноми свойствами Хорошо сопротивляется колебаниям температуры и влажности. Изготавливают лопатки ротационных бензонасосов, фрикционные диски, тормозные колодки. Выдерживает кратковременно высокие температурь я поэтому применяется в качестве теплозащитного и теплоизоляционного материала (1. ..4 часа при 250...500 С).  [c.129]

Профильная часть (перо) 3 лопатки ограничена сверху ленточным бандажом 4, служащим для соединения лопаток в пакет. Такое крепление способствует повышению частоты собственных колебаний и вибрационной прочности лопаток. Иногда (Зандаж применяют для уплотнения радиального зазора. Шип 5  [c.191]

Частоты различных форм собственных колебаний лопаток постоянного сечения могут быть выражены через частоту колебаний 1-го тона лопатки со свободной вершиной Д Так, частота колебаний 2-го тона для аналогичной лопатки Д == 6,3 /<, i. Для пакетных колебаний 1-го и 2-го тонов = f v fn 2 = (5,0 7,2)/<, i-Внутрипакетные колебания 1-го тона лежат в интервале частот /вп 1 = (4,4ч-4,9) /с Таким образом, определив можно вычислить частоты остальных интересующих нас форм колебаний.  [c.281]

Неисправности при проворачивании турбин валоповоротным устройством, в процессе проворачивания появляется ненормальное увеличение нагрузки на электродвигатель или резкие ее колебания. Слышен характерный звук задевания. Наиболее вероятные причины неисправно вало1юворотное устройство не отжат тормоз валопровода не отжат дейдвудный сальник, загрязнена дейдвудная труба или втулка кронштейна гребного вала повреждены коррозией шейки валов загрязнены подшипники и зубья передачи, отсутствует смазка на гребной винт попали посторонние предметы лопатки ротора задевают о корпус или имеются задевания в уплотнениях в корпус турбины попала вода.  [c.335]

Пассивными акустическими методами, основанными на возбуждении стоячих волн или колебаний объекта контроля, являются вибраи,ионно-диагн(-стический и шумодиагностический. При первом анализируют параметры вибраций какой-либо отдельной детали или узла (ротора, подшипников, лопатки турбины) с помощью приемников контактного типа, при втором изучают спектр шумов работающего механизма, обычно с помощью микрофонных приемников.  [c.204]

До недавнего времени все лопатки компрессоров и турбин ГТД проектировали по принципу безопасного ресурса. Лопатки отстраивали по основному тону их колебаний таким образом, чтобы резонансные колебания либо вообще не возникали, либо их появление имело кратковременный характер на переходных режимах работы двигателя. Однако реальная эксплуатация двигателей показывает, что разрушение лопаток происходит при различной наработке двигателя и является частым событием по различным причинам [3, 4]. Возможна высокая концентрация напряжений по зонам галтельного перехода у основания лопаток, проявление фреттиига по контактирующим поверхностям основания лопатки и межпазового выступа диска, а также весьма распространены ситуации повреждения пера лопатки из-за попадания постороннего предмета в газовоздушный тракт ГТД или возникновения коррозионных язв. Следствием этого является фактическая эксплуатация лопаток с развивающимися в них усталостными трещинами.  [c.567]

Очаг был сосредоточен недалеко от кромки лопатки, и дальнейптее распространение трещины происходило вдоль поверхности лопатки, от которой произошло ее зарождение, с разворотом поперек сечения, что свидетельствует о преимущественно изгибной форме колебаний на начальном этапе разрушения.  [c.577]

Геометрически зона разрушения по верхней полке имела ступенчатый характер, что соответствует изменению в форме колебания лопатки по мере развития в ней усталостного разрушения. При этом рельеф излома на длине около половины сечения по направлению развития трещины однороден и на нем едва заметны усталостные линии, которые свидетельствуют о смене режима нагружения лопатки, например, за счет изменения скорости обтекания лопатки воздушным потоком. Лишь на длине трещины более 15 мм в зоне перехода от 3-го к 4-му участку имели место регулярные мезолинии усталости (рис. 11.6). На границе перехода ко второй переориентировке плоскости трещины также сформированы отчетливые усталостные макролинии. Они видны и на последующих участках роста трещины вплоть до долома. Между усталостными линиями наиболее грубой формы можно наблюдать блоки из более мелких усталостных линий. Число этих мелких линий колеблется от 2 до 5. Отдельные, едва различимые усталостные линии можно наблюдать и в дальнейшем по мере роста трещины. Общее число усталостных линий в этой зоне разрушения не превышает 30 штук.  [c.577]


Первоначально на поверхности лопатки в разных ее местах произошло коррозионное растрескивание материала. В зонах наибольшей концентрации нагрузки от изгибной формы колебаний произоптло зарождение и распространение усталостных трещин по двум сечениям около наружной полки и бобышки лопатки. Первоначальное разрушение на все сечение произошло около наружной полки лопатки, а разрушение у бобышки произошло в результате резкого возрастания нагрузок при уже развившихся усталостных трещинах от нескольких очагов, имевших место в результате коррозионного растрескивания материала. Длительность процесса разрушения всей лопатки составляет не менее 285 полетов после сформирования коррозионных изъязвлений поверхности.  [c.579]

Максимальные вибрационные напряжения в лопатке компрессора действуют при ее колебаниях на резонансной частоте. При выходе лопатки из резонанса вибронапряженность лопатки резко уменьшается, что приводит к резкому уменьшению скорости роста трещины или ее полной остановке и образованию на изломе следа в виде мак-роусталостной линии. Поэтому отмеченные выше повторяющиеся элементы рельефа излома в виде гладкого участка и ступеньки (или темного и светлого участков) соответствуют прохождению колебаний лопатки через резонанс при увеличении и уменьшении оборотов двигателя в полетном цикле. Это подтверждается фактическими данными по напряженности лопатки VII ступени КВД двигателя НК-8-2у.  [c.593]

На базе установки У-3 разработана установка [10] для испытания образцов при консольном симметричном изгибе с частотой нагружения 3—3,5 кГц. Образец закрепляют при помощи клинового зажима, навинчивающегося на тойкий конец концентратора. В результате соответствующего подбора частоты возбуждения устанав-пивают режим колебаний образца. Разработаны также аналогичные установки для испытаний при симметричном изгибе с частотой 5 и 10 кГц. При этом можно испытывать стерж1ни и турбинные лопатки.  [c.199]

Разработана [154] электродинамическая установка длк испытания на усталость лопаток турбин и компрессоров в условиях высоких температур. Частота нагружения от 200 до 3000 Гц, температура испытания до 1200°С. Испытания на усталость замковых соединений лопаток турбин и компрессоров проводят при совместном действии статического растяжения и переменного изгиба на машине резонансного типа [50]. Установка УЛ-(1 предназначена для исследования усталостной прочности лопаток и образцов в резонансном режиме [3]. Разновидностью электромагнитной установки для испытания лопаток является выпускаемая в ЧССР машина Турбо . Лопатки турбомашин испытывают на резонансных частотах Возбуждение колебаний лопаток может осуществляться пульсирующей воздушной струей [50]. Создана многообразцовая электромагнитная машина для испытания на усталость лопаток при одновременном статическом растяжении в условиях высоких температур и специальных сред, а также установка для испытания на усталость диска турбины с укрепленными на нем лопатками с электродинамическим возбудителем колебаний. Имеются установки для испытания лопаток и образцов при растяжении и изгибных колебаниях, а также на термическую уста-лость .  [c.226]

К пассивным акустическим методам, основанным на возбуждении стоячих волн или колебаний объекта контроля, относятся вибрационно-диагностический и шумодиагностический методы. При использовании первого метода анализируют параметры вибрации какой-либо отдельной детали или узла (ротора, подшипника, лопатки турбины) с помощью приемников контактного типа при использовании второго изучают спектр шумов работающего механизма на слух или с помощью микрофонных приемников.  [c.99]


Смотреть страницы где упоминается термин Лопатки Колебания : [c.15]    [c.94]    [c.407]    [c.409]    [c.580]    [c.588]    [c.594]    [c.604]   
Справочник машиностроителя Том 3 Изд.3 (1963) -- [ c.422 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 3 (1979) -- [ c.307 , c.309 ]

Расчет на прочность деталей машин Издание 4 (1993) -- [ c.296 , c.297 ]



ПОИСК



285 — Связанность колебаний роторов, корпусов, лопаток с дисками

285 — Связанность колебаний роторов, корпусов, лопаток с дисками и валами 285 — Тоикостенность конструкции

Аксиальные колебания системы диск — лопатки

Аэродинамическое демпфирование колебаний лопаток

Виды и формы колебаний лопаток

Возбуждение резонансных колебаний лопаток в турбомашине

Вынужденные колебания лопаток, резонансные режимы

Вычисление частот свободных колебаний диска с учетом прогиба лопаток

Вычисление частот свободных колебаний дисков с учетом естественной закрутки лопаток

Демпфирование колебаний лопаток

Демпфирование колебаний пакетов лопаток

Диски с лопатками — Расчетная схем колебаний вариационными методами 267—269 — Перемещения и силовые факторы

Зависимость декремента колебаний лопаток от их срока службы

Иагибпые колебания лопаток

Изгибные колебания естественно-закрученных лопаток

Изгибные колебания лопаЗакрученные лопатки

Изгибные колебания незакрученных лопаток

Изгибные колебания сильно закрученных лопаток переменного сечения

Изменение частот колебаний пакетов рабочих лопаток турбин АТ-25-1, АП-25, ВК-50 и ВК-ЮО

Колебания единичной лопатки

Колебания лопаток естественно закрученных изгибиые

Колебания лопаток естественно закрученных изгибиые колее центробежных компрессоров

Колебания лопаток естественно закрученных незакручениых изгибные

Колебания лопаток естественно закрученных пакетов

Колебания лопаток замкнутых на круг

Колебания лопаток изгибные

Колебания лопаток колес центробежных компрессоров

Колебания лопаток крутильные

Колебания лопаток периодические

Колебания лопаток с большой естественной закруткой

Колебания лопаток с шахматным и кольцевым креплением бандажными связями

Колебания лопаток турбин и компрессоров

Колебания лопаток турбин и компрессоров (И. А. Биргер, Кемпнер)

Колебания лопаток турбомашин

Колебания лопаток турбомашнн

Колебания рабочих лопаток

Колебания тангенциальные лопаток турбин

Коэффициент масштабный при кручении форме колебаний лопаток

Крепление Пакеты лопаток - Колебания

Крутильные колебания лопаток переменного сечения

Крутильные колебания лопаток постоянного сечения

Лопатка

Лопатки Возбуждение резонансных колебаний

Лопатки Интегральное уравнение колебани

Лопатки Колебания собственные

Лопатки Основная частота колебания

Лопатки Основные виды колебаний

Лопатки Основные уравнения колебаний

Лопатки Особенности колебаний

Лопатки Приближенный расчет основной частоты колебаний

Лопатки Применение метода Ритца при расчете колебаний на основе теории

Лопатки Пример расчета собственной частоты колебаний

Лопатки Расчет изгибных колебаний

Лопатки Расчет нзгнбных колебаний

Лопатки Резонансные колебания

Лопатки Соотношение между частотами крутильных и изгибных колебани

Лопатки Срывные колебания

Лопатки Таблица для расчета собственной частоты колебаний

Лопатки Учет изгибно-крутильной связанности колебаний

Лопатки Формы колебаний типичные

Лопатки Частота собственных колебаний Определение теоретическое

Лопатки Частота собственных колебаний Пример определения

Лопатки бандажированиые иезакручениые — Влияние центробежных сил при колебаниях в осевой плоскости и в плоскости вращения 242 — Динамическая и статическая частоты 240—242 — Метод

Лопатки бандажированиые — Типы изгибио-крутильных колебаний

Лопатки бандажированиые — Типы крутильные колебания

Лопатки бандажированиые — Типы приближенной оценки колебани

Лопатки бандажированиые — Типы формы колебаний

Лопатки закрученные колебаний

Лопатки закрученные частоты колебаний

Лопатки охлаждаемые — Распределение закрепления 301, 302 — Маятниковые колебания 299, 300 — Расчет

Лопатки — Пути повышения запаса при колебаниях лопатки

Лопатки — Пути повышения запаса прочности колебаниях лопатки

Напряжения в лопатке при колебаниях

Настроенный демпфер для управления колебаниями лопаток рабочих колес

Определение частот колебаний диска с лопатками

Приведенная частота вращения колебаний лопаток

Примеры поломок лопаток при различных формах колебаний

Причины колебания турбинных лопаток

Причины рассеяния энергии колебаний лопаток

Причины, вызывающие колебания лопаток

Разработка демпфирующей обмотки для уменьшения колебаний входных направляющих лопаток реактивных двигателей

Рассеяние энергии колебаний в местах сочленения скрепляющих связей и лопаток

Рассеяние энергии колебаний в хвостовом соединении лопаток с диском

Рассеяние энергии колебаний лопаток

Рассеяние энергии колебаний пакета лопаток при различных положениях проволоки

Рассеяние энергии колебаний пакетов лопаток с различными вариантами скрепляющих связей

Расчет частот изгибно-крутильных колебаний лопаток осевых компрессоров

Резонансные колебания бандажированных лопаток турбомашин

Свободные колебания пакета лопаток постоянного сечения

Способы устранения резонансных колебаний лопаток

Тангенциальные колебания лопаток постоянного сечения

Тангенциальные колебания слабозакрученных лопаток переменного сечения

Типы собственных колебаний лопаток

Уравнение колебаний отдельной лопатки

Уравнения свободных колебаний лопаток

Формы колебаний лопатки «пластиночные

Формы собственных колебаний круглых пластин лопаток

Частота колебаний лопатки динамическая

Частота собственных изгибных колебаний пакета лопаток постоянного профиля

Частота собственных изгибных колебаний первого тона единичной лопатки переменного профиля

Частота собственных колебаний диска лопатки

Частота собственных колебаний единичной лопатки постоянного профиля

Частота собственных колебаний лопаток турбомашин — Определение теоретическое 423 — Определение экспериментальное

Частота собственных колебаний пакета лопаток переменного профиля



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте